JP6872175B2 - 銅合金線、及び銅合金撚線 - Google Patents

Description

本発明は、被覆電線、端子付き電線、銅合金線、及び銅合金撚線に関する。
本出願は、２０１６年１１月０７日付の日本国出願「特願２０１６−２１７０４０」に基づく優先権、及び２０１６年１２月２８日付の国際出願「ＰＣＴ／ＪＰ２０１６／０８９１６１」に基づく優先権を主張し、上記日本国出願及び上記国際出願に記載された全ての記載内容を援用するものである。

従来、自動車や産業用ロボットなどの配線構造に複数の端子付き電線を束ねたワイヤーハーネスが利用されている。端子付き電線は、電線の端部において絶縁被覆層から露出させた導体に圧着端子などの端子が取り付けられたものである。代表的には、各端子は、コネクタハウジングに設けられた複数の端子孔にそれぞれ挿入されて、コネクタハウジングに機械的に接続される。このコネクタハウジングを介して、機器本体に電線が接続される。コネクタハウジング同士が接続されて、電線同士が接続されることもある。上記導体の構成材料には、銅などの銅系材料が主流である（例えば、特許文献１）。

特開２０１４−１５６６１７号公報

本開示の被覆電線は、
導体と、前記導体の外側に設けられた絶縁被覆層とを備える被覆電線であって、
前記導体は、
Ｆｅを０．１質量％以上１．６質量％以下、
Ｐを０．０５質量％以上０．７質量％以下、
Ｓｎを０．０５質量％以上０．７質量％以下含有し、
残部がＣｕ及び不純物からなる銅合金から構成され、
線径が０．５ｍｍ以下である銅合金線が複数撚り合わされてなる撚線であり、
前記銅合金線の引張強さが３８５ＭＰａ以上であり、加工硬化指数が０．１以上である。

本開示の端子付き電線は、
上記の本開示の被覆電線と、前記被覆電線の端部に取り付けられた端子とを備える。

本開示の銅合金線は、
導体に利用される銅合金線であって、
Ｆｅを０．１質量％以上１．６質量％以下、
Ｐを０．０５質量％以上０．７質量％以下、
Ｓｎを０．０５質量％以上０．７質量％以下含有し、
残部がＣｕ及び不純物からなる銅合金から構成され、
線径が０．５ｍｍ以下であり、
引張強さが３８５ＭＰａ以上であり、
加工硬化指数が０．１以上である。

本開示の銅合金撚線は、
上記の本開示の銅合金線が複数撚り合わされてなる。

実施形態の被覆電線を示す概略斜視図である。 実施形態の端子付き電線について、端子近傍を示す概略側面図である。 図２に示す端子付き電線を（ＩＩＩ）−（ＩＩＩ）切断線で切断した横断面図である。 試験例１，２で測定した「端子装着状態の耐衝撃エネルギー」の測定方法を説明する説明図である。

［本開示が解決しようとする課題］
導電性及び強度に優れる上に、耐衝撃性にも優れる電線が望まれている。特に、導体を構成する線材が細くても、衝撃を受けた場合に破断し難い電線が望まれる。

昨今、自動車の高性能化や高機能化などに伴って、車載される各種の電気機器、制御機器などが増加し、これらの機器に使用される電線も増加傾向にある。従って、電線の重量も増加傾向にある。一方で、環境保全のため、自動車の燃費の向上などを目的として、電線の軽量化が望まれる。上述の銅系材料で構成される線材は、高い導電率を有し易いものの、重量が大きくなり易い。例えば、線径０．５ｍｍ以下の細い銅系線材を導体に用いれば、加工硬化による高強度化、細径による軽量化が期待できる。しかし、上述のように細い線材では、断面積が小さく、衝撃を受けた場合に衝撃を受けられる力が小さくなり易いため、衝撃を受けると破断し易い。従って、上述のように細くても、耐衝撃性に優れる銅系線材が望まれる。

上述のように圧着端子などの端子が取り付けられた状態で使用される電線では、導体における圧縮加工が施された端子取付箇所の断面積は、その他の箇所（以下、本線箇所と呼ぶことがある）の断面積よりも小さい。このことから、導体における端子取付箇所は、衝撃を受けた場合に破断し易い箇所となり易い。従って、上述のような細い銅系線材であっても、衝撃を受けた場合に端子取付箇所近傍が破断し難いこと、即ち、端子装着状態での耐衝撃性にも優れることが望まれる。

更に、車載用途などの電線では、配策時や、コネクタハウジングとの接続時などで引っ張られたり、曲げや捻回が加えられたり、使用時に振動が与えられたりすることが考えられる。ロボット用途などの電線では、使用時に曲げや捻回が与えられることが考えられる。このような繰り返しの曲げや捻回などの動作によっても破断し難く、耐疲労性に優れる電線や、上述のように圧着端子などの端子との固着性に優れる電線がより好ましい。

そこで、導電性及び強度に優れる上に、耐衝撃性にも優れる被覆電線、端子付き電線、銅合金線、及び銅合金撚線を提供することを目的の一つとする。

［本開示の効果］
本開示の被覆電線、端子付き電線、銅合金線、及び銅合金撚線は、導電性及び強度に優れる上に、耐衝撃性にも優れる。

［本願発明の実施形態の説明］
最初に本願発明の実施態様を列記して説明する。
（１）本開示の一態様に係る被覆電線は、
導体と、前記導体の外側に設けられた絶縁被覆層とを備える被覆電線であって、
前記導体は、
Ｆｅを０．１質量％以上１．６質量％以下、
Ｐを０．０５質量％以上０．７質量％以下、
Ｓｎを０．０５質量％以上０．７質量％以下含有し、
残部がＣｕ及び不純物からなる銅合金から構成され、
線径が０．５ｍｍ以下である銅合金線が複数撚り合わされてなる撚線であり、
前記銅合金線の引張強さが３８５ＭＰａ以上であり、加工硬化指数が０．１以上である。
上記の撚線は、複数の銅合金線を単に撚り合せたものの他、撚り合せ後に圧縮成形された、いわゆる圧縮撚線を含む。後述する（１１）の銅合金撚線についても同様である。代表的な撚り方法として、同心撚りが挙げられる。
線径とは、銅合金線が丸線の場合には直径とし、横断面形状が円形以外の線材である場合には、横断面における等価面積の円の直径とする。

上記の被覆電線は、銅系材料から構成される細径の線材（銅合金線）を導体に備えるため、導電性及び強度に優れる上に軽量である。この銅合金線は、Ｆｅ，Ｐ，Ｓｎを特定の範囲で含む特定の組成の銅合金から構成されるため、上記の被覆電線は、以下に説明するように、導電性及び強度により優れる上に、耐衝撃性にも優れる。上記銅合金においてＦｅ及びＰは、代表的には、Ｆｅ_２Ｐなどの化合物といったＦｅやＰを含む析出物や晶出物として母相（Ｃｕ）に存在し、析出強化による強度向上効果とＣｕへの固溶低減による高い導電率の維持効果とを有する。かつ、Ｓｎを特定の範囲で含むため、Ｓｎの固溶強化による更なる強度向上効果が得られる。上述の析出強化と固溶強化とによって高い強度を有するため、熱処理によって伸びなどを高めた場合にも引張強さが３８５ＭＰａ以上という高い強度を有しつつ、高い靭性も有して耐衝撃性にも優れる。後述するように製造過程で熱処理条件を適切に調整することで、例えば６０％ＩＡＣＳ以上という高い導電率と、３８５ＭＰａ以上という高い強度とを有しつつ、耐衝撃性にも優れる。このような上記の被覆電線、この被覆電線の導体を構成する銅合金撚線、この銅合金撚線の各素線である銅合金線は、高導電率、高強度、高靭性をバランスよく備えるといえる。

また、上記の被覆電線は、引張強さが３８５ＭＰａ以上という高強度な銅合金線を主体とする導体を備えるため、耐疲労性にも優れる。特に、上記の被覆電線は、上述のように高強度でありながら、高靭性でもある銅合金線の撚線を導体とすることで、同一断面積の単線を導体とする場合に比較して、導体（撚線）全体として屈曲性や捻回性といった機械的特性により優れる傾向にあり、耐疲労性により優れる。

更に、上記撚線や銅合金線は、加工硬化指数が０．１以上と大きいため、圧縮加工などの断面減少を伴う塑性加工が施された場合に、加工硬化によって塑性加工箇所の強度を高められる。ここで、上記の被覆電線は、上述のように銅合金線自体が高強度であるため、圧着端子などの端子が固着された場合に上記端子との固着力（後述の試験例１参照）が高い。このことに加えて、加工硬化指数が上述のように大きいため、加工硬化によって導体（撚線）における端子接続箇所の強度を高められて、上記端子をより強固に固着できる。このような上記の被覆電線は、上記端子との固着力がより高く、上記端子との固着性により優れており、衝撃を受けた場合に端子接続箇所で破断し難く、端子装着状態での耐衝撃性にも優れる。

（２）上記の被覆電線の一例として、
前記銅合金は、質量割合で、Ｃ，Ｓｉ，及びＭｎから選択される１種以上の元素を合計で１０ｐｐｍ以上５００ｐｐｍ以下含む形態が挙げられる。

Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎは、特定の範囲で含有することで、Ｆｅ，Ｐ，Ｓｎなどの元素の脱酸剤として機能し、これらの元素の酸化を低減、防止して、これらの元素の含有による高導電性及び高強度という効果を適切に得られる。また、上記形態は、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎの過剰含有による導電率の低下を抑制できることからも、導電性に優れる。従って、上記形態は、導電性及び強度により優れる。

（３）上記の被覆電線の一例として、
前記銅合金線の破断伸びが５％以上である形態が挙げられる。

上記形態は、破断伸びが高い銅合金線を導体に備えるため、耐衝撃性に優れる上に、曲げや捻回によっても破断し難く、屈曲性、捻回性にも優れる。

（４）上記の被覆電線の一例として、
前記銅合金線の導電率が６０％ＩＡＣＳ以上であり、引張強さが４００ＭＰａ以上である形態が挙げられる。

上記形態は、導電率が高く、引張強さがより高い銅合金線を導体に備えるため、導電性及び強度により優れる。

（５）上記の被覆電線の一例として、
端子固着力が４５Ｎ以上である形態が挙げられる。
端子固着力、後述する（６），（１２）端子装着状態での耐衝撃エネルギー、（７），（１３）耐衝撃エネルギーの測定方法は後述する（試験例１，２参照）。

上記形態は、圧着端子などの端子が取り付けられた場合に端子を強固に固着でき、端子との固着性に優れる。従って、上記形態は、導電性及び強度並びに耐衝撃性に優れる上に、端子固着性にも優れ、上述の端子付き電線などに好適に利用できる。

（６）上記の被覆電線の一例として、
端子が取り付けられた状態での耐衝撃エネルギーが３Ｊ／ｍ以上である形態が挙げられる。

上記形態は、圧着端子などの端子が圧着された端子装着状態での耐衝撃エネルギーが高く、端子装着状態で衝撃を受けた場合でも端子取付箇所で破断し難い。従って、上記形態は、導電性及び強度並びに耐衝撃性に優れる上に、端子装着状態での耐衝撃性にも優れ、上述の端子付き電線などに好適に利用できる。

（７）上記の被覆電線の一例として、
前記被覆電線のみの耐衝撃エネルギーが６Ｊ／ｍ以上である形態が挙げられる。

上記形態は、被覆電線自体の耐衝撃エネルギーが高く、衝撃を受けた場合でも破断し難く、耐衝撃性に優れる。

（８）上記の被覆電線の一例として、
前記銅合金は、質量比で、Ｆｅ／Ｐが４．０以上である形態が挙げられる。

上記形態は、Ｐに対してＦｅを多めに含むため、ＦｅとＰとが過不足なく化合物を形成し易く、過剰のＰが母相に固溶して導電率が低下することを効果的に防止できる。この点から、上記形態は、Ｃｕの高い導電率を更に維持し易く、より高い導電率を有し易い。

（９）本開示の一態様に係る端子付き電線は、
上記（１）から（８）のいずれか一つに記載の被覆電線と、前記被覆電線の端部に取り付けられた端子とを備える。

上記の端子付き電線は、上記の被覆電線を備えるため、上述のように導電性及び強度に優れる上に、耐衝撃性にも優れる。また、上記の端子付き電線は、上記の被覆電線を備えるため、上述のように耐疲労性、圧着端子などの端子との固着性、端子装着状態での耐衝撃性にも優れる。

（１０）本開示の一態様に係る銅合金線は、
導体に利用される銅合金線であって、
Ｆｅを０．１質量％以上１．６質量％以下、
Ｐを０．０５質量％以上０．７質量％以下、
Ｓｎを０．０５質量％以上０．７質量％以下含有し、
残部がＣｕ及び不純物からなる銅合金から構成され、
線径が０．５ｍｍ以下であり、
引張強さが３８５ＭＰａ以上であり、
加工硬化指数が０．１以上である。

上記の銅合金線は、銅系材料から構成される細径の線材であるため、単線又は撚線の状態で電線などの導体に利用される場合に、導電性及び強度に優れる上に電線などの軽量化に寄与する。特に、上記の銅合金線は、Ｆｅ，Ｐ，Ｓｎを特定の範囲で含む特定の組成の銅合金から構成されて、上述のように導電性及び強度により優れる上に耐衝撃性にも優れる。従って、上記の銅合金線を電線の導体に利用することで、導電性及び強度に優れる上に耐衝撃性にも優れる電線、更には耐疲労性、圧着端子などの端子との固着性、端子装着状態での耐衝撃性にも優れる電線を構築できる。

（１１）本開示の一態様に係る銅合金撚線は、
上記（１０）に記載の銅合金線が複数撚り合わされてなる。

上記の銅合金撚線は、上記（１０）の銅合金線の組成及び特性を実質的に維持しており、導電性及び強度に優れる上に耐衝撃性にも優れる。従って、上記の銅合金撚線を電線の導体に利用することで、導電性及び強度に優れる上に耐衝撃性にも優れる電線、更には耐疲労性、圧着端子などの端子との固着性、端子装着状態での耐衝撃性にも優れる電線を構築できる。

（１２）上記の銅合金撚線の一例として、
端子が取り付けられた状態での耐衝撃エネルギーが１．５Ｊ／ｍ以上である形態が挙げられる。

上記形態は、端子装着状態での耐衝撃エネルギーが高い。このような上記形態の銅合金撚線を導体とし、絶縁被覆層を備える被覆電線とすれば、端子装着状態での耐衝撃エネルギーがより高い被覆電線、代表的には上述の（６）の被覆電線を構築できる。従って、上記形態は、導電性及び強度並びに耐衝撃性に優れる上に、端子装着状態での耐衝撃性により優れる被覆電線や端子付き電線などの導体に好適に利用できる。

（１３）上記の銅合金撚線の一例として、
前記銅合金撚線のみの耐衝撃エネルギーが４Ｊ／ｍ以上である形態が挙げられる。

上記形態は、銅合金撚線自体の耐衝撃エネルギーが高い。このような上記形態の銅合金撚線を導体とし、絶縁被覆層を備える被覆電線とすれば、耐衝撃エネルギーがより高い被覆電線、代表的には上述の（７）の被覆電線を構築できる。従って、上記形態は、導電性及び強度に優れる上に、耐衝撃性により優れる被覆電線や端子付き電線などの導体に好適に利用できる。

［本願発明の実施形態の詳細］
以下、適宜、図面を参照して、本願発明の実施の形態を詳細に説明する。図中、同一符号は同一名称物を示す。元素の含有量は、断りが無い限り質量割合（質量％又は質量ｐｐｍ）とする。

［銅合金線］
実施形態の銅合金線１は、被覆電線３などの電線の導体に利用されるものであり（図１）、特定の添加元素を特定の範囲で含む銅合金から構成される。上記銅合金は、Ｆｅを０．１％以上１．６％以下、Ｐを０．０５％以上０．７％以下、Ｓｎを０．０５％以上０．７％以下含有し、残部がＣｕ及び不純物からなるＦｅ−Ｐ−Ｓｎ−Ｃｕ合金である。上記不純物とは主として不可避なものをいう。かつ、実施形態の銅合金線１は、引張強さが３８５ＭＰａ以上であり、加工硬化指数が０．１以上である。
まず、上記銅合金の組成について、元素ごとに詳細に説明する。

（組成）
・Ｆｅ
Ｆｅは、主として、母相であるＣｕに析出して存在し、引張強さといった強度の向上に寄与する。
Ｆｅを０．１％以上含有すると、Ｆｅ及びＰを含む析出物などを良好に生成でき、析出強化によって強度に優れる銅合金線１とすることができる。かつ、上記の析出によってＰの母相への固溶を抑制して、高い導電率を有する銅合金線１とすることができる。Ｐ量や製造条件にもよるが、Ｆｅの含有量が多いほど、銅合金線１の強度が高くなり易い。高強度化などを望む場合には、Ｆｅの含有量を０．２％以上、更に０．３５％超、０．４％以上、０．４５％以上とすることができる。
Ｆｅを１．６％以下の範囲で含有すると、Ｆｅを含む析出物などの粗大化を抑制し易い。その結果、粗大な析出物を起点とする破断を低減できて強度に優れる上に、製造過程では伸線加工時などに断線し難く、製造性にも優れる。Ｐ量や製造条件にもよるが、Ｆｅの含有量が少ないほど、上述の析出物の粗大化などを抑制し易い。析出物の粗大化の抑制（破断、断線の低減）などを望む場合には、Ｆｅの含有量を１．５％以下、更に１．２％以下、１．０％以下、０．９％未満とすることができる。

・Ｐ
銅合金線１においてＰは、主としてＦｅと共に析出物として存在して引張強さといった強度の向上に寄与する、即ち主として析出強化元素として機能する。
Ｐを０．０５％以上含有すると、Ｆｅ及びＰを含む析出物などを良好に生成でき、析出強化によって強度に優れる銅合金線１とすることができる。Ｆｅ量や製造条件にもよるが、Ｐの含有量が多いほど、銅合金線１の強度が高くなり易い。高強度化などを望む場合には、Ｐの含有量を０．１％超、更に０．１１％以上、０．１２％以上とすることができる。なお、含有するＰのうちの一部が脱酸剤として機能し、母相に酸化物として存在することを許容する。
Ｐを０．７％以下の範囲で含有すると、Ｆｅ及びＰを含む析出物などの粗大化を抑制し易く、破断や断線を低減できる。Ｆｅ量や製造条件にもよるが、Ｐの含有量が少ないほど、上述の粗大化を抑制し易い。析出物の粗大化の抑制（破断、断線の低減）などを望む場合には、Ｐの含有量を０．６％以下、更に０．５％以下、０．３５％以下、０．３％以下、０．２５％以下とすることができる。

・Ｆｅ／Ｐ
Ｆｅ及びＰを上述の特定の範囲で含有することに加えて、Ｐに対してＦｅを適切に含むと、特にＰに対してＦｅを同等又はそれ以上含むとＦｅとＰとを化合物として存在させ易い。その結果、析出強化による強度向上効果を適切に得られると共に、過剰なＰの固溶を低減することによる母相の高い導電率の維持効果を適切に図ることができ、導電性に優れる上に高強度な銅合金線１とすることができる。
定量的には、上記銅合金は、Ｐの含有量に対するＦｅの含有量の割合Ｆｅ／Ｐが、質量比で１．０以上であることが挙げられる。Ｆｅ／Ｐが１．０以上であれば、上述のように析出強化による強度向上効果を良好に得られて強度に優れる。更なる高強度化などを望む場合には、Ｆｅ／Ｐを１．５以上、更に２．０以上、２．２以上とすることができる。Ｆｅ／Ｐが２．０以上であると導電性により優れる傾向にある。Ｆｅ／Ｐが４．０以上であれば、導電性に優れる上に高強度である。Ｆｅ／Ｐが大きいほど、導電性により優れる傾向にあり、Ｆｅ／Ｐを４．０超、更に４．１以上とすることができる。Ｆｅ／Ｐは例えば３０以下の範囲で選択できるが、２０以下、更に１５以下、１０以下であると、過剰なＦｅによる析出物の粗大化などを抑制し易い。

・Ｓｎ
Ｓｎは、主として、母相であるＣｕに固溶して存在し、引張強さといった強度の向上に寄与する、即ち主として固溶強化元素として機能する。
Ｓｎを０．０５％以上含有すると、強度により優れる銅合金線１とすることができる。Ｓｎの含有量が多いほど、強度が高くなり易い。高強度化を望む場合には、Ｓｎの含有量を０．０８％以上、更に０．１％以上、０．１２％以上とすることができる。
Ｓｎを０．７％以下の範囲で含有すると、ＳｎがＣｕに過剰に固溶することによる導電率の低下を抑制して、導電率が高い銅合金線１とすることができる。また、Ｓｎの過剰固溶に起因する加工性の低下を抑制して、伸線加工などの塑性加工が行い易く、製造性にも優れる。高導電性、良好な加工性などを望む場合には、Ｓｎの含有量を０．６％以下、更に０．５５％以下、０．５％以下とすることができる。

実施形態の銅合金線１は、上述のようにＦｅ及びＰの析出強化とＳｎの固溶強化とによって高強度である。そのため、製造過程で人工時効と軟化とを行った場合にも、高い強度を有しながら高い伸びなども有して、高強度、高靭性な銅合金線１とすることができる。

・Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ
実施形態の銅合金線１を構成する銅合金は、Ｆｅ，Ｐ，Ｓｎなどに対して脱酸効果を有する元素を含むことができる。具体的には、上記銅合金は、質量割合で、Ｃ，Ｓｉ，及びＭｎから選択される１種以上の元素を合計で１０ｐｐｍ以上５００ｐｐｍ以下含むことが挙げられる。

ここで、製造過程で大気雰囲気などの酸素含有雰囲気とすると、Ｆｅ，Ｐ，Ｓｎなどの元素が酸化する恐れがある。これらの元素が酸化物となると、上述の析出物などを適切に形成できなかったり、母相に固溶できなかったりして、Ｆｅ及びＰの含有による高導電性及び高強度、並びにＳｎの含有による固溶強化という効果を適切に得られない恐れがある。これらの酸化物が伸線加工時などに破断の起点となり、製造性の低下を招く恐れもある。Ｃ，Ｍｎ，及びＳｉの少なくとも１種の元素、好ましくは２種の元素（この場合、ＣとＭｎ、又はＣとＳｉが好ましい）、より好ましくは３種全ての元素を特定の範囲で含むことで、Ｆｅ及びＰの析出による析出強化と高導電性の確保、Ｓｎの固溶強化をより確実に図り、導電性に優れ、高強度な銅合金線１とすることができる。

上述の合計含有量が１０ｐｐｍ以上であれば、上述のＦｅなどの元素の酸化を防止できる。上記合計含有量が多いほど、酸化防止効果を得易く、２０ｐｐｍ以上、更に３０ｐｐｍ以上とすることができる。
上記の合計含有量が５００ｐｐｍ以下であれば、これら脱酸剤元素の過剰含有による導電性の低下を招き難く、導電性に優れる。上記合計含有量が少ないほど、上記導電性の低下を抑制し易いことから、３００ｐｐｍ以下、更に２００ｐｐｍ以下、１５０ｐｐｍ以下とすることができる。

Ｃのみの含有量は、１０ｐｐｍ以上３００ｐｐｍ以下、更に１０ｐｐｍ以上２００ｐｐｍ以下、特に３０ｐｐｍ以上１５０ｐｐｍ以下が好ましい。
Ｍｎのみの含有量、又はＳｉのみの含有量は、５ｐｐｍ以上１００ｐｐｍ以下、更に５ｐｐｍ超５０ｐｐｍ以下が好ましい。Ｍｎ及びＳｉの合計含有量は、１０ｐｐｍ以上２００ｐｐｍ以下、更に１０ｐｐｍ超１００ｐｐｍ以下が好ましい。
Ｃ，Ｍｎ，Ｓｉをそれぞれ上述の範囲で含有すると、上述のＦｅなどの元素の酸化防止効果を良好に得易い。例えば、銅合金中の酸素の含有量を２０ｐｐｍ以下、１５ｐｐｍ以下、更に１０ｐｐｍ以下とすることができる。

（組織）
実施形態の銅合金線１を構成する銅合金の組織として、Ｆｅ及びＰを含む析出物や晶出物が分散する組織が挙げられる。析出物などの分散組織、好ましくは微細な析出物などが均一的に分散する組織を有することで、析出強化による高強度化、ＰなどのＣｕへの固溶低減による高い導電率の確保を期待できる。

更に、上記銅合金の組織として、微細な結晶組織が挙げられる。この場合、上述の析出物などが均一的に分散して存在し易く、更なる高強度化が期待できる。また、破断の起点となり得る粗大結晶粒が少なく破断し難いため、伸びといった靭性も高くなり易く、耐衝撃性により優れると期待される。更に、この場合、実施形態の銅合金線１を被覆電線３などの電線の導体とし、この導体に圧着端子などの端子を取り付けると、端子を強固に固着できて、端子固着力を高め易い。

定量的には、平均結晶粒径が１０μｍ以下であると、上述の効果を得易く、７μｍ以下、更に５μｍ以下とすることができる。結晶粒径は、例えば、組成（Ｆｅ，Ｐ，Ｓｎの含有量、Ｆｅ／Ｐの値など、以下同様）に応じて製造条件（加工度や熱処理温度など、以下同様）を調整することで、所定の大きさにすることができる。

平均結晶粒径は、以下のように測定する。クロスセクションポリッシャ（ＣＰ）加工を施した横断面をとって、この横断面を走査型電子顕微鏡で観察する。観察像から、所定の面積Ｓ_０の観測範囲をとり、観測範囲内に存在する全ての結晶数Ｎを調べる。面積Ｓ_０を結晶数Ｎで除した面積（Ｓ_０／Ｎ）を各結晶粒の面積Ｓｇとし、結晶粒の面積Ｓｇと等価面積の円の直径を結晶粒の直径Ｒとする。この結晶粒の直径Ｒの平均を平均結晶粒径とする。観察範囲は、結晶数ｎが５０以上である範囲、又は横断面の全体とすることができる。このように観察範囲を十分に広くすることで、面積Ｓ_０に存在し得る結晶以外のもの（析出物など）に起因する誤差を十分に小さくできる。

（線径）
実施形態の銅合金線１は、製造過程で伸線加工時の加工度（断面減少率）などを調整することで、その線径を所定の大きさにすることができる。特に、銅合金線１が線径０．５ｍｍ以下の細線であれば、軽量化が望まれる電線の導体、例えば自動車に配線される電線用導体などに好適に利用できる。上記線径を０．３５ｍｍ以下、更に０．２５ｍｍ以下とすることができる。

（断面形状）
実施形態の銅合金線１の横断面形状は、適宜選択できる。銅合金線１の代表例として、横断面円形状の丸線が挙げられる。横断面形状は、伸線加工に用いるダイスの形状や、銅合金線１を圧縮撚線とする場合には成形金型の形状などによって変化する。銅合金線１を、例えば、横断面形状が長方形などの四角形状の角線、六角形といった多角形状や楕円形状などの異形線とすることができる。圧縮撚線を構成する銅合金線１では、代表的にはその横断面形状が不定形な異形線である。

（特性）
実施形態の銅合金線１は、上述の特定の組成の銅合金で構成されることで、導電性に優れる上に、高強度である。適宜な熱処理が施されて製造されることで、高強度、高靭性、高導電率をバランスよく備える。このような実施形態の銅合金線１は、被覆電線３などの導体に好適に利用できる。特に、実施形態の銅合金線１は、引張強さが３８５ＭＰａ以上と高強度である上に、加工硬化指数が０．１以上であり、加工硬化による強度の向上効果が大きい線材である。例えば、銅合金線１を被覆電線３などの電線の導体に用いて、この導体に圧着端子などの端子を圧着などして取り付けた場合、導体における端子取付箇所は、圧縮加工などの塑性加工が施された加工部分となる。この加工部分は、圧縮加工などの断面減少を伴う塑性加工が施されているものの、上記塑性加工前よりも硬くなっており、強度が高められている。従って、この加工部分、即ち上記導体における端子取付箇所及びその近傍が強度の弱点となることを低減できる。上記導体における端子取付箇所以外の箇所が上述のように高強度であるため、この端子付き電線全体として高強度なものとすることができる。更に、銅合金線１は上述のように高靭性であれば、上記端子が取り付けられた状態での耐衝撃性にも優れる。銅合金線１の引張強さが３９０ＭＰａ以上、更に３９５ＭＰａ以上、特に４００ＭＰａ以上であると、より高強度である。

・引張強さ、破断伸び、導電率
実施形態の銅合金線１は、引張強さが４００ＭＰａ以上であること、破断伸びが５％以上であること、及び導電率が６０％ＩＡＣＳ以上であることの少なくとも一つ、好ましくは二つ、より好ましくは三つ全てを満たすことが挙げられる。銅合金線１の一例として、導電率が６０％ＩＡＣＳ以上であり、引張強さが４００ＭＰａ以上であるものが挙げられる。又は、銅合金線１の一例として、破断伸びが５％以上であるものが挙げられる。

より高強度を望む場合には、引張強さを４０５ＭＰａ以上、４１０ＭＰａ以上、更に４１５ＭＰａ以上とすることができる。
より高靭性を望む場合には、破断伸びを６％以上、７％以上、８％以上、９．５％以上、更に１０％以上とすることができる。
より高導電率を望む場合には、導電率を６２％ＩＡＣＳ以上、６３％ＩＡＣＳ以上、更に６５％ＩＡＣＳ以上とすることができる。

・加工硬化指数
加工硬化指数とは、引張試験の試験力を単軸方向に適用したときの塑性ひずみ域における真応力σと真ひずみεとの式σ＝Ｃ×ε^ｎにおいて、真ひずみεの指数ｎとして定義される。上記式において、Ｃは強度定数である。
上記の指数ｎは、市販の引張試験機を用いて引張試験を行い、Ｓ−Ｓ曲線を作成することで求められる（ＪＩＳ Ｇ ２２５３（２０１１）も参照）。

加工硬化指数が大きいほど、加工硬化し易く、加工部分では、加工硬化による強度向上効果を得られる。加工硬化指数が０．１１以上、更に０．１２以上、０．１３以上であると、加工硬化による強度向上効果を得易い。組成や製造条件によっては、銅合金線１を備える導体における端子取付箇所は、上記導体における本線箇所と同等程度の強度を維持することが期待できる。加工硬化指数は、組成や製造条件で変わるため、上限は特に定めない。

引張強さ、破断伸び、導電率、加工硬化指数は、組成や製造条件を調整することで所定の大きさにすることができる。例えば、Ｆｅ，Ｐ，Ｓｎを多くしたり、伸線加工度を高めたり（細くしたり）すると、引張強さが高くなる傾向にある。例えば、伸線後に熱処理を行う場合に熱処理温度を高めると、破断伸び及び導電率が高く、引張強さが低くなる傾向にある。

・溶接性
実施形態の銅合金線１は、溶接性に優れるという効果も奏する。例えば、銅合金線１や後述の銅合金撚線１０を電線の導体に利用して、この導体から分岐をとるために別の導体線などを溶接した場合に溶接箇所が破断し難く、溶接強度が高い。

［銅合金撚線］
実施形態の銅合金撚線１０は、実施形態の銅合金線１を素線とするものであり、銅合金線１が複数撚り合わされてなる。銅合金撚線１０は、素線である銅合金線１の組成や組織、特性を実質的に維持している上に、その断面積が素線１本の場合よりも大きくなり易いため、衝撃時に受けられる力を増大できて耐衝撃性により優れる。また、銅合金撚線１０は、同じ断面積を有する単線と比較して、曲げや捻じりなどを行い易く、屈曲性、捻回性にも優れており、電線の導体に用いると配策時や繰り返しの曲げなどで断線し難い。更に、銅合金撚線１０は、上述のように加工硬化し易い銅合金線１が複数集められているため、銅合金撚線１０を被覆電線３などの電線の導体に用いて、この導体に圧着端子などの端子を取り付けた場合に、上記端子をより強固に固着できる。図１では、７本の同心撚りの銅合金撚線１０を例示するが、撚り合せ本数、撚り方法は適宜変更できる。

銅合金撚線１０は、撚り合せ後に圧縮成形された圧縮撚線（図示せず）とすることができる。圧縮撚線は、撚り合せ状態の安定性に優れるため、圧縮撚線を被覆電線３などの電線の導体とする場合、導体の外周に絶縁被覆層２などを形成し易い。また、圧縮撚線は、単に撚り合せた場合よりも機械的特性により優れる傾向にある上に小径にできる。

銅合金撚線１０の線径、断面積、撚りピッチなどは、銅合金線１の線径や断面積、撚り合せ本数などに応じて適宜選択できる。
銅合金撚線１０の断面積が、例えば、０．０３ｍｍ^２以上であれば、導体断面積が大きいため、電気抵抗が小さく導電性に優れる。また、銅合金撚線１０を被覆電線３などの電線の導体に用いて、この導体に圧着端子などの端子を取り付ける場合に断面積がある程度大きいため、上記端子を取り付け易い。更に、上述のように銅合金撚線１０に上記端子を強固に固着できる上に、端子装着状態での耐衝撃性にも優れる。上記断面積を０．１ｍｍ^２以上とすることができる。上記断面積が、例えば、０．５ｍｍ^２以下であれば、軽量な銅合金撚線１０とすることができる。
銅合金撚線１０の撚りピッチが、例えば、１０ｍｍ以上であれば、素線（銅合金線１）が線径０．５ｍｍ以下の細線であっても撚り合せ易く、銅合金撚線１０の製造性に優れる。上記撚りピッチが例えば２０ｍｍ以下であれば、曲げなどを行った場合にも撚りがほぐれず、屈曲性に優れる。

・端子装着状態での耐衝撃エネルギー
実施形態の銅合金撚線１０は、上述のように特定の銅合金から構成される銅合金線１を素線とするため、被覆電線などの導体に利用されて、この導体の端部に圧着端子などの端子が取り付けられた状態で衝撃を受けた場合に端子取付箇所近傍で破断し難い。定量的には、銅合金撚線１０において、上記端子が取り付けられた状態での耐衝撃エネルギー（端子装着状態での耐衝撃エネルギー）が１．５Ｊ／ｍ以上であることが挙げられる。端子装着状態での耐衝撃エネルギーが大きいほど、衝撃を受けた場合に上述の端子取付箇所近傍で破断し難い。このような銅合金撚線１０を導体とすれば、端子装着状態での耐衝撃性に優れる被覆電線などを構築できる。銅合金撚線１０における端子装着状態での耐衝撃エネルギーは、１．６Ｊ／ｍ以上、更に１．７Ｊ／ｍ以上が好ましく、上限は特に定めない。

・耐衝撃エネルギー
実施形態の銅合金撚線１０は、上述のように特定の銅合金から構成される銅合金線１を素線とするため、衝撃などを受けた場合に破断し難い。定量的には、銅合金撚線１０のみの耐衝撃エネルギーが４Ｊ／ｍ以上であることが挙げられる。耐衝撃エネルギーが大きいほど、衝撃を受けた場合に銅合金撚線１０自身が破断し難い。このような銅合金撚線１０を導体とすれば、耐衝撃性に優れる被覆電線などを構築できる。銅合金撚線１０における耐衝撃エネルギーは、４．２Ｊ／ｍ以上、更に４．５Ｊ／ｍ以上が好ましく、上限は特に定めない。

なお、単線の銅合金線１についても、端子装着状態での耐衝撃エネルギーや端子を取り付けていない銅合金線１のみの耐衝撃エネルギーが上述の範囲を満たすことが好ましい。実施形態の銅合金撚線１０は、単線の銅合金線１と比較して、端子装着状態での耐衝撃エネルギーや、銅合金線１のみの耐衝撃エネルギーが高い傾向にある。

［被覆電線］
実施形態の銅合金線１や銅合金撚線１０は、そのままでも導体に利用できるが、外周に絶縁被覆層を備えると、絶縁性に優れる。実施形態の被覆電線３は、導体と、導体の外側に設けられた絶縁被覆層２とを備え、導体が実施形態の銅合金撚線１０である。別の実施形態の被覆電線として、導体が銅合金線１（単線）であるものが挙げられる。図１では、導体に銅合金撚線１０を備える場合を例示する。

絶縁被覆層２を構成する絶縁材料は、例えば、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）やノンハロゲン樹脂（例えば、ポリプロピレン（ＰＰ））、難燃性に優れる材料などが挙げられる。公知の絶縁材料が利用できる。
絶縁被覆層２の厚さは、所定の絶縁強度に応じて適宜選択でき、特に限定されない。

・端子固着力
実施形態の被覆電線３は、上述のように特定の銅合金から構成される銅合金線１を素線とする銅合金撚線１０を導体に備えるため、圧着端子などの端子を圧着などして取り付けた状態において、端子を強固に固着できる。定量的には、端子固着力が４５Ｎ以上であることが挙げられる。端子固着力が大きいほど、端子を強固に固着でき、被覆電線３（導体）と端子との接続状態を維持し易く好ましい。端子固着力は５０Ｎ以上、５５Ｎ超、更に５８Ｎ以上が好ましく、上限は特に定めない。

・耐衝撃エネルギー
実施形態の被覆電線３における端子装着状態での耐衝撃エネルギー、被覆電線３のみの耐衝撃エネルギーは、絶縁被覆層２を備えていない裸の導体、即ち実施形態の銅合金撚線１０に比較して高い傾向にある。絶縁被覆層２の構成材料や厚さなどによっては、上記裸の導体と比較して、被覆電線３における端子装着状態での耐衝撃エネルギー、被覆電線３のみの耐衝撃エネルギーを更に高められる場合がある。定量的には、被覆電線３における端子装着状態での耐衝撃エネルギーが３Ｊ／ｍ以上であることが挙げられる。被覆電線３における端子装着状態での耐衝撃エネルギーは、大きいほど衝撃を受けた場合に端子取付箇所近傍で破断し難く、３．２Ｊ／ｍ以上、更に３．５Ｊ／ｍ以上が好ましく、上限は特に定めない。

また、定量的には、被覆電線３のみの耐衝撃エネルギー（以下、本線の耐衝撃エネルギーと呼ぶことがある）が６Ｊ／ｍ以上であることが挙げられる。本線の耐衝撃エネルギーは、大きいほど衝撃を受けた場合に破断し難く、６．５Ｊ／ｍ以上、更に７Ｊ／ｍ以上、８Ｊ／ｍ以上が好ましく、上限は特に定めない。

被覆電線３から絶縁被覆層２を除去して導体のみの状態、即ち銅合金撚線１０のみの状態とし、この導体について端子装着状態での耐衝撃エネルギー、導体のみの耐衝撃エネルギーを測定した場合、上述の銅合金撚線１０と実質的に同様の値をとる。具体的には、被覆電線３に備える導体の端子装着状態での耐衝撃エネルギーが１．５Ｊ／ｍ以上である形態、被覆電線３に備える導体の耐衝撃エネルギーが４Ｊ／ｍ以上である形態が挙げられる。

なお、単線の銅合金線１を導体に備える被覆電線においても、端子固着力、端子装着状態での耐衝撃エネルギー、本線の耐衝撃エネルギーの少なくとも一つが上述の範囲を満たすことが好ましい。導体を銅合金撚線１０とする実施形態の被覆電線３は、単線の銅合金線１を導体とする被覆電線よりも、端子固着力、端子装着状態での耐衝撃エネルギー、本線の耐衝撃エネルギーがより高い傾向にある。

実施形態の被覆電線３などにおける端子固着力、端子装着状態での耐衝撃エネルギー、本線の耐衝撃エネルギーは、銅合金線１の組成や製造条件、絶縁被覆層２の構成材料や厚さなどを調整することで、所定の大きさにすることができる。例えば、上述の引張強さ、破断伸び、導電率、加工硬化指数などの特性パラメータが上述の特定の範囲を満たすように、銅合金線１の組成や製造条件を調整することが挙げられる。

［端子付き電線］
実施形態の端子付き電線４は、図２に示すように実施形態の被覆電線３と、被覆電線３の端部に取り付けられた端子５とを備える。ここでは、端子５として、一端に雌型又は雄型の嵌合部５２を備え、他端に絶縁被覆層２を把持するインシュレーションバレル部５４を備え、中間部に導体（図２では銅合金撚線１０）を把持するワイヤバレル部５０を備える圧着端子を例示する。圧着端子は、被覆電線３の端部において絶縁被覆層２が除去されて露出された導体の端部に圧着されて、導体と電気的及び機械的に接続される。端子５は、圧着端子などの圧着型の他、溶融した導体が接続される溶融型などが挙げられる。別の実施形態の端子付き電線として、上述の銅合金線１（単線）を導体とする被覆電線を備えるものが挙げられる。

端子付き電線４は、図２に示すように被覆電線３ごとに一つの端子５が取り付けられた形態の他、複数の被覆電線３に対して一つの端子５を備える形態が挙げられる。即ち、端子付き電線４は、被覆電線３を一つ、及び端子５を一つ備える形態の他、複数の被覆電線３と一つの端子５とを備える形態、複数の被覆電線３と複数の端子５とを備える形態が挙げられる。複数の電線を備える場合には、結束具などによって複数の電線を束ねると、端子付き電線４を取り扱い易い。

［銅合金線、銅合金撚線、被覆電線、端子付き電線の特性］
実施形態の銅合金撚線１０の各素線、被覆電線３の導体を構成する各素線、端子付き電線４の導体を構成する各素線は、いずれも銅合金線１の組成、組織、特性を維持する、又は同等程度の特性を有する。具体的には、上記の各素線の引張強さは３８５ＭＰａ以上であり、加工硬化指数は０．１以上である。上記の各素線の一例として、引張強さが４００ＭＰａ以上であること、破断伸びが５％以上であること、及び導電率が６０％ＩＡＣＳ以上であることの少なくとも一つを満たす形態が挙げられる。

端子付き電線４の端子固着力、端子装着状態での耐衝撃エネルギーの測定に用いる端子として、端子付き電線４自体に備える圧着端子などの端子５を利用することができる。

［銅合金線、銅合金撚線、被覆電線、端子付き電線の用途］
実施形態の被覆電線３は、各種の電気機器の配線部分などに利用できる。特に、実施形態の被覆電線３は、端部に端子５が取り付けられた状態で使用される用途、例えば、自動車や飛行機等の搬送機器、産業用ロボット等の制御機器などの配線に好適に利用できる。実施形態の端子付き電線４は、上記搬送機器、制御機器といった各種の電気機器の配線に利用できる。このような実施形態の被覆電線３や端子付き電線４は、自動車用ワイヤーハーネスなどの各種のワイヤーハーネスの構成要素に好適に利用できる。実施形態の被覆電線３や端子付き電線４を備えるワイヤーハーネスは、端子５との接続状態を良好に維持し易く、信頼性を高められる。実施形態の銅合金線１、実施形態の銅合金撚線１０は、被覆電線３や端子付き電線４などの電線の導体に利用できる。

［効果］
実施形態の銅合金線１は、Ｆｅ，Ｐ，Ｓｎを特定の範囲で含む特定の銅合金で構成されて、導電性及び強度に優れる上に、耐衝撃性にも優れる。特に、実施形態の銅合金線１は、３８５ＭＰａ以上と高強度である上に、加工硬化指数が０．１以上と大きく、被覆電線３などの導体に利用されて、圧着端子などの端子５が圧着などされた場合に、端子５を強固に固着できる上に、端子５の装着状態での耐衝撃性にも優れる。実施形態の銅合金線１を素線とする実施形態の銅合金撚線１０も同様に、導電性及び強度に優れる上に、耐衝撃性にも優れる。また、実施形態の銅合金撚線１０は、被覆電線３などの導体に利用されて端子５が取り付けられた場合に端子５を強固に固着できる上に、端子５の装着状態での耐衝撃性にも優れる。
実施形態の被覆電線３は、導体に、実施形態の銅合金線１を素線とする実施形態の銅合金撚線１０を備えるため、導電性及び強度に優れる上に耐衝撃性にも優れる。また、被覆電線３は、圧着端子などの端子５が圧着などされた場合に、端子５を強固に固着できる上に、端子５の装着状態での耐衝撃性にも優れる。
実施形態の端子付き電線４は、実施形態の被覆電線３を備えるため、導電性及び強度に優れる上に耐衝撃性にも優れる。また、端子付き電線４は、端子５を強固に固着できる上に、端子５の装着状態での耐衝撃性にも優れる。
これらの効果を試験例１，２で具体的に説明する。

［製造方法］
実施形態の銅合金線１、銅合金撚線１０、被覆電線３、端子付き電線４は、例えば、以下の工程を備える製造方法によって製造することができる。以下、各工程の概要を列挙する。

（銅合金線）
＜連続鋳造工程＞Ｆｅ，Ｐ，Ｓｎを上述の特定の範囲で含む特定の組成の銅合金の溶湯を連続鋳造して鋳造材を製造する。
＜伸線工程＞上記鋳造材、又は上記鋳造材に加工を施した加工材に、伸線加工を施して伸線材を製造する。
＜熱処理工程＞上記伸線材に熱処理を施し、熱処理材を製造する。
この熱処理は、代表的にはＦｅ，Ｐが固溶状態である銅合金からＦｅ及びＰを含む析出物を析出させる人工時効と、最終線径までの伸線加工によって加工硬化された伸線材の伸びを改善する軟化とを含むものとする。以下、この熱処理を時効・軟化処理と呼ぶ。

時効・軟化処理以外の熱処理として、以下の溶体化処理を含むことができる。
溶体化処理は、過飽和固溶体を形成することを目的の一つとする熱処理であり、連続鋳造工程以降、時効・軟化処理前の任意の時期に施すことができる。

（銅合金撚線）
銅合金撚線１０を製造する場合には、上述の＜連続鋳造工程＞、＜伸線工程＞、＜熱処理工程＞に加えて、以下の撚線工程を備える。圧縮撚線とする場合には、以下の圧縮工程を更に備える。
＜撚線工程＞複数の上記伸線材を撚り合わせて、撚線を製造する。又は複数の上記熱処理材を撚り合わせて、撚線を製造する。
＜圧縮工程＞上記撚線を所定の形状に圧縮成形して、圧縮撚線を製造する。
上記＜撚線工程＞，＜圧縮工程＞を備える場合、上記＜熱処理工程＞では上記撚線又は上記圧縮撚線に時効・軟化熱処理を施すことが挙げられる。上記熱処理材の撚線又は圧縮撚線を製造する場合には、この撚線又は圧縮撚線に更に時効・軟化熱処理を施す第二の熱処理工程を備えてもよいし、第二の熱処理工程を省略してもよい。時効・軟化熱処理を複数回行う場合には、上述の特性パラメータが特定の範囲を満たすように熱処理条件を調整することができる。熱処理条件を調整することで、例えば結晶粒の成長を抑制して微細な結晶組織とし易く、高い強度と高い伸びとを有し易い。

（被覆電線）
銅合金撚線１０を備える被覆電線３や単線の銅合金線１を備える被覆電線を製造する場合には、上述の銅合金線の製造方法によって製造された銅合金線（実施形態の銅合金線１）、又は上述の銅合金撚線の製造方法によって製造された銅合金撚線（実施形態の銅合金撚線１０）の外周に絶縁被覆層を形成する被覆工程を備える。絶縁被覆層の形成方法には、押出被覆や粉体塗装など、公知の手法を利用できる。

（端子付き電線）
端子付き電線４を製造する場合には、上述の被覆電線の製造方法によって製造された被覆電線（実施形態の被覆電線３など）の端部において、絶縁被覆層を除去して露出した導体に端子を取り付ける圧着工程を備える。

以下、連続鋳造工程、伸線工程、熱処理工程を詳細に説明する。
＜連続鋳造工程＞
この工程では、上述したＦｅ，Ｐ，Ｓｎを特定の範囲で含む特定の組成の銅合金の溶湯を連続鋳造して鋳造材を作製する。ここで、溶解時の雰囲気を真空雰囲気とすると、Ｆｅ，Ｐ，Ｓｎなどの元素の酸化を防止できる。一方、溶解時の雰囲気を大気雰囲気とすると、雰囲気制御が不要であり、生産性を向上できる。この場合、雰囲気中の酸素による上記元素の酸化防止のために、上述のＣ，Ｍｎ，Ｓｉ（脱酸剤元素）を利用することが好ましい。

Ｃ（炭素）の添加方法は、例えば、上記溶湯の湯面を木炭片や木炭粉などで覆うことが挙げられる。この場合、湯面近傍の木炭片や木炭粉などから溶湯中にＣを供給できる。
ＭｎやＳｉは、これらを含む原料を別途用意して、上記溶湯中に混合することが挙げられる。この場合、上記湯面における木炭片や木炭粉などがつくる隙間から露出する箇所が雰囲気中の酸素に接触しても、湯面近傍での酸化を抑制できる。上記原料には、ＭｎやＳｉの単体、ＭｎやＳｉとＦｅとの合金などが挙げられる。

上述の脱酸剤元素の添加に加えて、坩堝や鋳型として、不純物が少ない高純度カーボン製のものを利用すると、溶湯に不純物が混入され難く、好ましい。

ここで、実施形態の銅合金線１は、代表的には、Ｆｅ及びＰを析出物として存在させ、Ｓｎを固溶体として存在させる。そのため、銅合金線１の製造過程では過飽和固溶体を形成する過程を備えることが好ましい。例えば、溶体化処理を行う溶体化工程を別途設けることができる。この場合、任意の時期に過飽和固溶体を形成できる。一方、連続鋳造を行う場合に冷却速度を大きくして過飽和固溶体の鋳造材を作製すれば、別途、溶体化工程を設けることなく、最終的に電気的特性及び機械的特性に優れて、被覆電線３などの導体に適した銅合金線１を製造できる。そこで、銅合金線１の製造方法として、連続鋳造を行うこと、特に冷却過程で冷却速度を大きくして急冷することを提案する。

連続鋳造法は、ベルトアンドホイール法、双ベルト法、アップキャスト法など各種の方法が利用できる。特に、アップキャスト法は、酸素などの不純物を低減できて、ＣｕやＦｅ，Ｐ，Ｓｎなどの酸化を防止し易く好ましい。冷却過程の冷却速度は、５℃／ｓｅｃ超、更に１０℃／ｓｅｃ超、１５℃／ｓｅｃ以上が好ましい。

鋳造材には、各種の塑性加工、切削加工などの加工を施すことができる。塑性加工は、コンフォーム押出、圧延（熱間、温間、冷間）などが挙げられる。切削加工は、皮剥ぎなどが挙げられる。これらの加工を施すことで、鋳造材の表面欠陥を低減できて、伸線加工時に断線などを低減して、生産性を向上できる。特に、アップキャスト材には、これらの加工を施すと断線などし難い。

＜伸線工程＞
この工程では、上記鋳造材や上記鋳造材に加工を施した上記加工材などに、少なくとも１パス、代表的には複数パスの伸線加工（冷間）を施して、所定の最終線径の伸線材を作製する。複数パスを行う場合、パスごとの加工度は、組成や最終線径などに応じて適宜調整するとよい。伸線加工前に中間熱処理を行ったり、複数パスを行う場合、パス間に中間熱処理を行ったりして、加工性を高めることができる。この中間熱処理の条件は、所望の加工性が得られるように適宜選択できる。

＜熱処理工程＞
この工程では、上述のように人工時効と軟化とを目的とした時効・軟化処理を施す。この時効・軟化処理によって、上記の析出物などの析出強化による強度向上効果と、Ｃｕへの固溶低減による高い導電率の維持効果とを良好に図ることができ、導電性及び強度に優れる銅合金線１や銅合金撚線１０が得られる。また、時効・軟化処理によって、高い強度を維持しつつ、伸びなどの靭性を向上でき、靭性にも優れる銅合金線１や銅合金撚線１０が得られる。

時効・軟化処理の条件は、バッチ処理であれば、例えば、以下が挙げられる。
（熱処理温度）３５０℃以上５５０℃以下、好ましくは４００℃以上５００℃以下
（保持時間）４時間超４０時間以下、好ましくは５時間以上２０時間以下
ここでの保持時間とは、上記熱処理温度に保持する時間とし、昇温時間及び降温時間は含まない。
上記の範囲から、組成、加工状態などに応じて熱処理温度及び保持時間を選択するとよい。特に、熱処理温度を４００℃以上５００℃未満の範囲から選択される温度とし、保持時間を４時間超、更に５時間以上、６時間以上という比較的長めの時間とすると、３８５ＭＰａ以上という高強度でありながら、高靭性で耐衝撃性にも優れる銅合金線１を得易い。より具体的な条件は、後述の試験例１，２を参照するとよい。なお、炉式や通電式などの連続処理を利用してもよい。

同じ組成の場合に上記の範囲で熱処理温度が高いと、導電率、破断伸び、端子装着状態での耐衝撃エネルギー、本線の耐衝撃エネルギーが向上する傾向にある。上記熱処理温度が低いと、結晶粒の成長を抑制できると共に、引張強さが向上する傾向にある。上述の析出物を十分に析出させると、高強度である上に、導電率が向上する傾向にある。

その他、伸線途中に主として時効処理を行って、最終的な撚線に主として軟化処理を行うことなどができる。時効処理の条件、軟化処理の条件は、上述の時効・軟化処理の条件から選択するとよい。

［試験例１］
種々の組成の銅合金線、及び得られた銅合金線を導体に用いた被覆電線を種々の製造条件で作製して、特性を調べた。

銅合金線は、表１に示す製造パターン（Ａ）から（Ｃ）のいずれかによって製造した（最終線径は表３に示す線径（ｍｍ）参照）。被覆電線は、表１に示す製造パターン（ａ）から（ｃ）のいずれかによって製造した。

いずれの製造パターンにおいても、以下の鋳造材を用意した。
（鋳造材）
電気銅（純度９９．９９％以上）と、表２に示す各元素を含有する母合金、又は元素単体とを原料として用意した。用意した原料を高純度カーボン製の坩堝（不純物量が２０質量ｐｐｍ以下）を用いて、大気溶解して銅合金の溶湯を作製した。銅合金の組成（残部Ｃｕ及び不純物）を表２に示す。

上記の銅合金の溶湯と、高純度カーボン製鋳型（不純物量が２０質量ｐｐｍ以下）とを用いて、アップキャスト法によって、断面円形状の連続鋳造材（線径φ３０ｍｍ〜φ１２．５ｍｍの範囲から選択、又はφ９．５ｍｍ）を作製した。冷却速度は、１０℃／ｓｅｃ超とした。

（被覆電線）
製造パターン（ａ）から（ｃ）では、銅合金線の製造パターン（Ａ）から（Ｃ）に示す工程と同様にして、線径φ０．１６ｍｍの伸線材を作製し、７本の伸線材を撚り合せた後、圧縮成形して横断面積０．１３ｍｍ^２（０．１３ｓｑ）の圧縮撚線を作製し、表２に示す条件で熱処理（時効・軟化処理）を施した。表２の熱処理条件に示す時間（ｈ）とは、表２に示す温度（℃）に保持する時間であり、昇温時間及び降温時間は含まない。得られた熱処理材の外周にポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）又はポリプロピレン（ＰＰ）を所定の厚さ（０．１ｍｍ〜０．３ｍｍより選択）に押出して絶縁被覆層を形成し、上記熱処理材を導体とする被覆電線を作製した。

（特性の測定）
製造パターン（Ａ）から（Ｃ）によって製造した銅合金線（φ０．３５ｍｍ又はφ０．１６ｍｍ）について、引張強さ（ＭＰａ）、破断伸び（％）、導電率（％ＩＡＣＳ）、加工硬化指数を調べた。結果を表３に示す。

導電率（％ＩＡＣＳ）は、ブリッジ法によって測定した。引張強さ（ＭＰａ）、破断伸び（％）、加工硬化指数は、ＪＩＳ Ｚ ２２４１（金属材料引張試験方法、１９９８）に準拠して、汎用の引張試験機を用いて測定した。

製造パターン（ａ）から（ｃ）によって製造した被覆電線（導体断面積０．１３ｍｍ^２）について端子固着力（Ｎ）を調べた。また、製造パターン（ａ）から（ｃ）によって製造した圧縮撚線を対象として導体の端子装着状態での耐衝撃エネルギー（Ｊ／ｍ、端子装着 耐衝撃Ｅ）、導体の耐衝撃エネルギー（Ｊ／ｍ、耐衝撃Ｅ）を調べた。結果を表３に示す。

端子固着力（Ｎ）は、以下のように測定する。被覆電線の一端部において絶縁被覆層を剥いで導体である圧縮撚線を露出させ、この圧縮撚線の一端部に端子を取り付ける。ここでは、端子として市販の圧着端子を用いて、上記圧縮撚線に圧着する。また、ここでは、図３に示すように、導体（圧縮撚線）における端子取付箇所１２の横断面積が、端子取付箇所以外の本線箇所の横断面積に対して、表３に示す値（導体残存率、７０％又は８０％）となるように、取付高さ（クリンプハイトＣ／Ｈ）を調整した。
汎用の引張試験機を用いて、端子を１００ｍｍ／ｍｉｎで引っ張ったときに端子が抜けない最大荷重（Ｎ）を測定した。この最大荷重を端子固着力とする。

導体の耐衝撃エネルギー（Ｊ／ｍ又は（Ｎ／ｍ）／ｍ）は、以下のように測定する。絶縁材の押出前の熱処理材（圧縮撚線の導体）について、その先端に錘を取り付け、この錘を１ｍ上方に持ち上げた後、自由落下させる。導体が断線しない最大の錘の重量（ｋｇ）を測定し、この重量と重力加速度（９．８ｍ／ｓ^２）と落下距離との積値を落下距離で除した値（（錘重量×９．８×１）／１）を導体の耐衝撃エネルギーとする。

導体の端子装着状態の耐衝撃エネルギー（Ｊ／ｍ又は（Ｎ／ｍ）／ｍ）は、以下のように測定する。ここでは、絶縁材の押出前の熱処理材（圧縮撚線の導体）について、上述の端子固着力の測定と同様に、導体１０の一端部に端子５（ここでは圧着端子）を取り付けた試料Ｓ（ここでは長さ１ｍ）を用意し、図４に示すように端子５を治具Ｊによって固定する。試料Ｓの他端部に錘Ｗを取り付け、この錘Ｗを端子５の固定位置まで持ち上げた後、自由落下させる。上述の導体の耐衝撃エネルギーと同様に、導体１０が破断しない最大の錘Ｗの重量を測定し、（（錘重量×９．８×１）／１）を端子装着状態の耐衝撃エネルギーとする。

表３に示すように試料Ｎｏ．１−１〜Ｎｏ．１−１１はいずれも、試料Ｎｏ．１−１０１〜Ｎｏ．１−１０７と比較して、導電性と、強度と、耐衝撃性との三者のバランスに優れることが分かる。更に、試料Ｎｏ．１−１〜Ｎｏ．１−１１はいずれも、端子装着状態での耐衝撃性にも優れる。定量的には、以下の通りである。
試料Ｎｏ．１−１〜Ｎｏ．１−１１はいずれも、引張強さが３８５ＭＰａ以上である。更にこれらの試料はいずれも、引張強さが４００ＭＰａ以上、更に４１５ＭＰａ以上であり、４２０ＭＰａ以上の試料も多い。
試料Ｎｏ．１−１〜Ｎｏ．１−１１はいずれも、導電率が６０％ＩＡＣＳ以上、更に６２％ＩＡＣＳ以上であり、６５％ＩＡＣＳ以上、更に６８％ＩＡＣＳ以上の試料も多い。
試料Ｎｏ．１−１〜Ｎｏ．１−１１はいずれも、導体の耐衝撃エネルギーが４Ｊ／ｍ以上、更に４．５Ｊ／ｍ以上であり、５Ｊ／ｍ以上、更に６Ｊ／ｍ以上の試料も多い。
試料Ｎｏ．１−１〜Ｎｏ．１−１１はいずれも、導体の端子装着状態での耐衝撃エネルギーが１．５Ｊ／ｍ以上、更に１．７Ｊ／ｍ以上であり、２．５Ｊ／ｍ以上、更に３Ｊ／ｍ以上の試料も多い。このような導体を備える試料Ｎｏ．１−１〜Ｎｏ．１−１１の被覆電線は、端子装着状態での耐衝撃エネルギー、本線の耐衝撃エネルギーがより高いと期待される（試験例２参照）。

更に、試料Ｎｏ．１−１〜Ｎｏ．１−１１はいずれも、破断伸びが高く、高強度、高靭性、高導電率をバランスよく備えることが分かる。定量的には、破断伸びが５％以上、更に７％超、８％以上であり、１０％以上の試料も多い。また、試料Ｎｏ．１−１〜Ｎｏ．１−１１はいずれも、端子固着力が４５Ｎ以上、更に５０Ｎ以上、５５Ｎ超と大きく、端子を強固に固着できることが分かる。その上、試料Ｎｏ．１−１〜Ｎｏ．１−１１はいずれも、加工硬化指数が０．１以上と大きく、多くの試料は０．１２以上、更に０．１３以上であり、加工硬化による強度向上効果を得易いことが分かる。

上述の結果が得られた理由の一つとして、以下のように考えられる。試料Ｎｏ．１−１〜Ｎｏ．１−１１はいずれも、Ｆｅ，Ｐ，Ｓｎを上述の特定の範囲で含むという特定の組成の銅合金からなり、熱処理が適切に施されている。そのため、Ｆｅ及びＰの析出強化及びＳｎの固溶強化による強度向上効果と、Ｆｅ及びＰの適切な析出に基づくＰなどの固溶低減によるＣｕの高い導電率の維持効果とが良好に得られた、と考えられる。また、上記特定の組成と適切な熱処理とによって、Ｆｅ及びＰの析出強化と結晶の粗大化防止や過度の軟化防止とを図ることができ、３８５ＭＰａ以上という高強度でありながら、破断伸びも高く靭性にも優れ、衝撃を受けた場合でも破断し難く耐衝撃性にも優れた、と考えられる（比較対象として例えば試料Ｎｏ．１−１０１，Ｎｏ．１−１０２）。この試験では、熱処理温度を３５０℃以上５００℃未満の範囲から選択した温度、保持時間を４時間超とすることが好ましいといえる（比較対象として例えば試料Ｎｏ．１−１０５〜Ｎｏ．１−１０７）。また、この試験では、上記の熱処理条件の調整に加えて、Ｆｅ／Ｐの質量比が４．０以上であるという特定の組成の銅合金とすると、導電性をより高め易く、６０％ＩＡＣＳ以上という高い導電率を有し易いといえる（比較対象として例えば試料Ｎｏ．１−１０３，１−１０４）。なお、試料Ｎｏ．１−１０５〜Ｎｏ．１−１０７は、試料Ｎｏ．１−１〜Ｎｏ．１−１１よりも添加元素の含有量が少ないことで導電率が高くなり易かったと考えられる。

更に、ここでは、Ｃ，Ｍｎ，Ｓｉを適切に含むことで、これらの元素を酸化防止剤として機能させてＦｅ，Ｐ，Ｓｎの酸化を防止したため、Ｆｅ，Ｐを適切に析出できたと共にＳｎを適切に固溶できた、と考えられる。また、Ｃ，Ｍｎ，Ｓｉの含有による導電率の低下をも抑制できた、と考えられる。この試験では、Ｃの含有量が１００質量ｐｐｍ以下、Ｍｎ及びＳｉの合計含有量が２０質量ｐｐｍ以下、これら３種の元素の合計含有量が１５０質量ｐｐｍ以下、特に１２０質量ｐｐｍ以下であることで、上述の酸化防止効果、導電率の低下抑制効果を適切に得られたと考えられる。

端子固着力が高い理由の一つとして、引張強さが３８５ＭＰａ以上と高強度であることに加えて、加工硬化指数が０．１以上と大きく、加工硬化による強度向上効果が得られたことが考えられる。例えば、加工硬化指数が異なり、端子の取付条件（導体残存率）が同じである試料Ｎｏ．１−１，Ｎｏ．１−１０１を比較する。試料Ｎｏ．１−１は、試料Ｎｏ．１−１０１よりも引張強さが低いものの、端子固着力が同程度である上に、端子装着状態での耐衝撃エネルギーが大幅に大きい。試料Ｎｏ．１−１は、引張強さが小さい分を加工硬化によって補ったと考えられる。また、上記導体における端子取付箇所では、圧縮加工に伴う加工硬化による強度向上効果を良好に得られたため、端子装着状態での耐衝撃性にも優れた、と考えられる。その他、この試験では、引張強さと、端子固着力とに着目すると、引張強さが大きいほど端子固着力も大きくなるという相関があるといえる。

この試験から、上述のＦｅ，Ｐ，Ｓｎを特定の範囲で含む特定の組成の銅合金に、伸線加工などの塑性加工と、時効・軟化処理などの熱処理とを施すことで上述のように導電性及び強度に優れる上に、耐衝撃性にも優れる銅合金線や銅合金撚線、これらを導体とする被覆電線や端子付き電線が得られることが示された。また、同じ組成であっても、熱処理条件を調整することで、引張強さや導電率、耐衝撃エネルギーなどを異ならせられることが分かる（例えば、試料Ｎｏ．１−２とＮｏ．１−３との比較、試料Ｎｏ．１−４とＮｏ．１−５との比較、試料Ｎｏ．１−７とＮｏ．１−８との比較参照）。例えば熱処理温度を高めると、導電率や導体の耐衝撃エネルギーが高い傾向にある。その他、Ｓｎの含有量が多いほど引張強さが高い傾向にある（例えば、試料Ｎｏ．１−８、Ｎｏ．１−４，Ｎｏ．１−２を比較参照）。

［試験例２］
試験例１と同様にして、種々の組成の銅合金線、及び得られた銅合金線を導体に用いた被覆電線を種々の製造条件で作製して、特性を調べた。

この試験では、試験例１の製造パターン（Ｂ）に従って、線径０．１６ｍｍの銅合金線（熱処理材）を作製した。熱処理条件を表４に示す。また、試験例１と同様にして、得られた銅合金線（線径０．１６ｍｍ）について、導電率（％ＩＡＣＳ）、引張強さ（ＭＰａ）、破断伸び（％）、加工硬化指数を調べた。結果を表４に示す。

試験例１の製造パターン（ｂ）に従って、線径０．１６ｍｍの伸線材を作製し、７本の伸線材を撚り合せた後、圧縮成形して横断面積０．１３ｍｍ^２の圧縮撚線を作製し、表５に示す条件で熱処理を施した。得られた熱処理材の外周に表５に示す絶縁材（ＰＶＣ又はＰＰ）を表５に示す厚さ（０．２０ｍｍ又は０．２３ｍｍ）に押し出して絶縁被覆層を形成し、上記熱処理材を導体とする被覆電線を作製した。

得られた熱処理材（圧縮線材の導体）について、破断荷重（Ｎ）、破断伸び（％）、１ｍあたりの電気抵抗（ｍΩ／ｍ）を調べた。また、得られた被覆電線について、破断荷重（Ｎ）、破断伸び（％）、本線の耐衝撃エネルギー（Ｊ／ｍ）を調べた。その結果を表５に示す。

破断荷重（Ｎ）、破断伸び（％）は、ＪＩＳ Ｚ ２２４１（金属材料引張試験方法、１９９８）に準拠して、汎用の引張試験機を用いて測定した。電気抵抗は、ＪＡＳＯ Ｄ ６１８に従い、４端子法の抵抗測定装置を用いて、長さ１ｍにおける抵抗値を測定した。本線の耐衝撃エネルギーは、被覆電線を試験対象として試験例１と同様にして測定した。

得られた被覆電線について、端子装着状態での耐衝撃エネルギー（Ｊ／ｍ）を測定した。その結果を表６に示す。この試験では、被覆電線３の一端部において絶縁被覆層を剥いで導体である圧縮撚線を露出させ、この圧縮撚線の一端部に端子５として圧着端子を取り付けて、試験例１と同様にして測定した（図４参照）。圧着端子として、金属板（銅合金製）を所定の形状にプレス成形してなる圧着端子であって、図２に示すような嵌合部５２、ワイヤバレル部５０、インシュレーションバレル部５４（オーバーラップ型）を備えるものを用意した。ここでは、金属板の厚さが表６に示す厚さ（ｍｍ）であり、その表面に表６に示すメッキ種（錫（Ｓｎ）又は金（Ａｕ））が施された種々のものを用意し、ワイヤバレル部５０における取付高さ（Ｃ／Ｈ（ｍｍ））及びインシュレーションバレル部５４における取付高さ（Ｖ／Ｈ（ｍｍ））が表６に示す大きさとなるように、各試料の被覆電線の導体に圧着端子を取り付けた。

表４，表５に示すように試料Ｎｏ．２−１１〜Ｎｏ．２−１４はいずれも、同じ線径又は同じ導体断面積である試料Ｎｏ．２−１０１と比較して、導電性と、強度と、耐衝撃性との三者について、バランスよく優れることが分かる。更に、表６に示すように試料Ｎｏ．２−１１〜Ｎｏ．２−１４はいずれも、端子装着状態での耐衝撃性にも優れる。定量的には、以下の通りである。
試料Ｎｏ．２−１１〜Ｎｏ．２−１４はいずれも、引張強さが３８５ＭＰａ以上である。更にこれらの試料はいずれも、引張強さが４００ＭＰａ以上、更に４５０ＭＰａ以上である（表４）。
試料Ｎｏ．２−１１〜Ｎｏ．２−１４はいずれも、導電率が６０％ＩＡＣＳ以上、更に６２％ＩＡＣＳ以上である（表４）。
試料Ｎｏ．２−１１〜Ｎｏ．２−１４はいずれも、本線の耐衝撃エネルギーが９Ｊ／ｍ以上、更に１０Ｊ／ｍ以上である（表５）。
試料Ｎｏ．２−１１〜Ｎｏ．２−１４はいずれも、端子装着状態での耐衝撃エネルギーが３Ｊ／ｍ以上、更に３．５Ｊ／ｍ以上、３．８Ｊ／ｍ以上であり、４Ｊ／ｍ以上の試料も多い（表６）。
この試験では、Ｃ／Ｈ及びＶ／Ｈが同じでも、端子のメッキ種や被覆種、被覆厚さなどを異ならせることで、端子装着状態での耐衝撃エネルギーをより高められる場合があるといえる（例えば、表６の条件Ｎｏ．２と条件Ｎｏ．３とを比較参照）。また、この試験では、同じ圧着端子を用いても、Ｖ／Ｈを異ならせることで（ここではＶ／Ｈを大きくする）、端子装着状態での耐衝撃エネルギーをより高められる傾向にあるといえる（例えば、表６の条件Ｎｏ．２，Ｎｏ．４，Ｎｏ．７からＮｏ．１０を比較参照）。

更に、表４に示すように試料Ｎｏ．２−１１〜Ｎｏ．２−１４はいずれも、破断伸びが５％以上、更に１０％以上であり、試験例１と同様に、高強度、高靭性、高導電率をバランスよく備えることが分かる。また、表５に示すように、圧縮撚線では単線よりも引張強さ（破断荷重／断面積）が大きいといえ（導体特性を参照）、更に絶縁被覆層を備える被覆電線では圧縮撚線よりも引張強さを向上できるといえる（電線特性を参照）。圧縮撚線になっても単線のときの破断伸びを実質的に維持するといえ（表４の特性と表５の導体特性とを比較参照）、絶縁被覆層を備える被覆電線では圧縮撚線よりも破断伸びを向上できるといえる（表５の導体特性と電線特性とを比較参照）。絶縁被覆層を備える被覆電線では、試験例１に示す導体のみの場合と比較して、端子装着状態での耐衝撃エネルギーや本線の耐衝撃エネルギーが高い傾向にあるといえる。
その上、試料Ｎｏ．２−１１〜Ｎｏ．２−１４はいずれも、加工硬化指数が０．１以上、更に０．１２以上である。このような試料Ｎｏ．２−１１〜Ｎｏ．２−１４はいずれも、端子を強固に固着でき、端子装着状態での耐衝撃性に優れる上に、端子の固着性にも優れると考えられる。

上述の結果が得られた理由の一つとして、試験例１と同様に、Ｆｅ，Ｐ，Ｓｎを特定の範囲で含む特定の組成の銅合金からなり、適切な熱処理が施されたことで、Ｆｅ及びＰの析出強化及びＳｎの固溶強化による強度向上効果と、Ｐなどの固溶低減によるＣｕの高い導電率の維持効果とが良好に得られた、と考えられる。また、適切な熱処理によって、引張強さが３８５ＭＰａ以上と高強度でありながら靭性にも優れており、耐衝撃性、端子装着状態での耐衝撃性にも優れた、と考えられる。特に、試験例１と同様に、Ｃ，Ｍｎ，Ｓｉの適切な含有によって、Ｆｅ，Ｐ，Ｓｎの酸化防止効果及びＣなど脱酸剤元素の含有による導電率の低下抑制効果を得られた、と考えられる。

本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味及び範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。
例えば、試験例１，２の銅合金の組成、銅合金線の線径、撚り合せ本数、熱処理条件などを適宜変更できる。

［付記］
導電性及び強度に優れる上に、耐衝撃性にも優れる被覆電線、端子付き電線、銅合金線、及び銅合金撚線として、以下の構成とすることができる。以下の構成は、Ｆｅ／Ｐが特定の範囲であるため、上述のようにＦｅとＰとが過不足なく化合物を形成し易く、析出強化による強度向上効果をより適切に得られると共に、過剰なＰの固溶を低減することによる母相の高い導電率の維持効果を適切に図ることができる。
［付記１］
導体と、前記導体の外側に設けられた絶縁被覆層とを備える被覆電線であって、
前記導体は、
Ｆｅを０．１質量％以上１．６質量％以下、
Ｐを０．０５質量％以上０．７質量％以下、
Ｓｎを０．０５質量％以上０．７質量％以下含有し、
残部がＣｕ及び不純物からなり、
質量比で、Ｆｅ／Ｐが４．０以上である銅合金から構成され、
線径が０．５ｍｍ以下である銅合金線が複数撚り合わされてなる撚線である被覆電線。
［付記２］
［付記１］に記載の被覆電線と、前記被覆電線の端部に取り付けられた端子とを備える端子付き電線。
［付記３］
導体に利用される銅合金線であって、
Ｆｅを０．１質量％以上１．６質量％以下、
Ｐを０．０５質量％以上０．４質量％以下、
Ｓｎを０．０５質量％以上０．７質量％以下含有し、
残部がＣｕ及び不純物からなり、
質量比で、Ｆｅ／Ｐが４．０以上である銅合金から構成され、
線径が０．５ｍｍ以下である銅合金線。
［付記４］
［付記３］に記載の銅合金線が複数撚り合わされてなる銅合金撚線。

１ 銅合金線
１０ 銅合金撚線（導体）
１２ 端子取付箇所
２ 絶縁被覆層
３ 被覆電線
４ 端子付き電線
５ 端子
５０ ワイヤバレル部
５２ 嵌合部
５４ インシュレーションバレル部
Ｓ 試料
Ｊ 治具
Ｗ 錘

Claims (3)

1. 導体に利用される銅合金線であって、
   Ｆｅを０．１質量％以上１．６質量％以下、
   Ｐを０．０５質量％以上０．７質量％以下、
   Ｓｎを０．０５質量％以上０．７質量％以下、
   Ｃ，Ｓｉ，及びＭｎから選択される１種以上の元素を合計で１０質量ｐｐｍ以上５００質量ｐｐｍ以下含有し、
   残部がＣｕ及び不純物からなる銅合金から構成され、
   線径が０．５ｍｍ以下であり、
   引張強さが３８５ＭＰａ以上であり、
   加工硬化指数が０．１以上であり、
   端子が取り付けられた状態での耐衝撃エネルギーが１．５Ｊ／ｍ以上である銅合金線。
2. 導体に利用される銅合金線であって、
   Ｆｅを０．１質量％以上１．６質量％以下、
   Ｐを０．０５質量％以上０．７質量％以下、
   Ｓｎを０．０５質量％以上０．７質量％以下、
   Ｃ，Ｓｉ，及びＭｎから選択される１種以上の元素を合計で１０質量ｐｐｍ以上５００質量ｐｐｍ以下含有し、
   残部がＣｕ及び不純物からなる銅合金から構成され、
   線径が０．５ｍｍ以下であり、
   引張強さが３８５ＭＰａ以上であり、
   加工硬化指数が０．１以上であり、
   端子が取り付けられていない状態での耐衝撃エネルギーが４Ｊ／ｍ以上である銅合金線。
3. 請求項１又は請求項２に記載の銅合金線が複数撚り合わされてなる銅合金撚線。
   

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