JP6788351B2

JP6788351B2 - 建物

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Publication number: JP6788351B2
Application number: JP2016011770A
Authority: JP
Inventors: 大脇　雅直; 雅直大脇; 拓黒木; 敦子黒嶋
Original assignee: Kumagai Gumi Co Ltd
Current assignee: Kumagai Gumi Co Ltd
Priority date: 2016-01-25
Filing date: 2016-01-25
Publication date: 2020-11-25
Anticipated expiration: 2036-01-25
Also published as: JP2017133174A

Description

本発明は、二重壁構造の建物に関する。

戸境壁、間仕切り壁等の界壁の前方に空気層を介してせっこうボード等の壁板を設けて形成された付加壁を有した、所謂、二重壁を備えた建物が知られている（特許文献１等参照）。
二重壁を備えた建物においては、部屋を広くするため、界壁と壁板との間の間隔（以下、「二重壁の空気層の間隔」という）を７０ｍｍ以下程度にしていたが、この場合、界壁と壁板との間の閉じた空間により形成された空気層の空気ばねによる共振周波数が１２５Ｈｚ帯域となるため、１２５Ｈｚ帯域における遮音性能の低下が生じていた。
そこで、二重壁の空気層の空気ばねによる共振周波数をオクターブバンドで６３Ｈｚ帯域以下とするために二重壁の空気層の間隔を９０ｍｍ以上程度にして、オクターブバンドの１２５Ｈｚ帯域における遮音性能低下を抑制するようにしていた。
しかしながら、二重壁の空気層の間隔を９０ｍｍ以上程度にした場合、部屋が狭くなる。

特開２００９−２０３６３９号公報

従来の二重壁構造の建物によれば、部屋を広くするために二重壁の空気層の間隔を７０ｍｍ以下程度にすれば、オクターブバンドの１２５Ｈｚ帯域における遮音性能の低下が生じ、この１２５Ｈｚ帯域における遮音性能低下を抑制するためには二重壁の空気層の間隔を９０ｍｍ以上程度にする必要があるが、この場合、部屋が狭くなってしまうという課題があった。
本発明は、二重壁の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能の低下を抑制できるとともに、二重壁の空気層の間隔を小さくできて部屋を広くできるようにした建物を提供する。

本発明に係る建物は、鉄筋コンクリート壁により形成された界壁の前方に空気層を介して壁板を設けて形成された付加壁を有した構造である二重壁を備えた建物であって、空気層が閉じた空間である場合の二重壁の共振周波数を算出するための以下の算出式

において、ｍ＝６．２ｋｇ／ｍ²〜１１．５ｋｇ／ｍ²、ｈ＝０．０７ｍ以下、という条件を満たす場合に、天井裏空間及び床下空間と空気層とを空気が流通可能なように連通させ、床下空間と空気層とを連通させる連通路は、床スラブの上に所定の間隔で配置された複数の支持脚の上に形成された床板構成部の下面より上方に位置された付加壁を構成する壁板の下端と床スラブに固定された床側ランナーとの間の間隔で形成された開口により構成されたことを特徴とするので、二重壁の空気層の空気ばねによる共振の影響を小さくすることができて、二重壁の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能低下を抑制できるようになるとともに、二重壁の空気層の間隔を小さくできて部屋を広くできるようになる。
また、互いに隣接する部屋の二重壁の空気層同士を空気が流通可能なように連通させたことを特徴とするので、二重壁の空気層の空気ばねによる共振の影響を小さくすることができて、二重壁の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能低下を抑制できるようになるとともに、二重壁の空気層の間隔を小さくできて部屋を広くできるようになる。
さらに、空気を流通可能とする開口の面積が、部屋の界壁の面積の１０％以上であることを特徴とするので、二重壁の空気層の空気ばねによる共振の影響を小さくすることができて、二重壁の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能低下を抑制できるようになるとともに、二重壁の空気層の間隔を小さくできて部屋を広くできるようになる。

二重壁構造を備えた建物を示す縦断面図（実施形態１）。二重壁構造を備えた建物を示す縦断面図（実施形態１）。二重壁構造を備えた建物の一室を示す平面図（実施形態２）。音響透過損失の測定実験に用いた二重壁Ａ，Ｂ，Ｃの正面図。音響透過損失の測定実験結果を示すグラフ。音響透過損失の測定実験結果を示す数値データ表。

実施形態１
図１，２に示すように、実施形態１の建物１は、床構造としての二重床２と、界壁５の前方に空気層６を介して壁板７を設けて形成された付加壁７５を有した構造である二重壁３と、天井構造４とを備え、空気層６が閉じた空間である場合の二重壁３の共振周波数ｆを算出するための以下の算出式（１）、（２）において、
ｍ＝６．２ｋｇ／ｍ²〜１１．５ｋｇ／ｍ²、
ｈ＝０．０７ｍ以下、
という条件を満たす場合に、天井裏空間８及び床下空間９の少なくとも一方の空間と二重壁３の空気層６とを空気が流通可能なように連通させた構造の建物である。

但し、

二重床２は、床スラブ１２と、床スラブ１２の上に所定の間隔で配置された防振ゴム付きの複数の支持脚１３と、複数の支持脚１３の上に形成された床板構成部１４とを備えた構成であり、床下空間９は、床スラブ１２と床板構成部１４との間の空間である。

支持脚１３は、床スラブ１２上に設置される防振ゴム１５と、下部が防振ゴム１５に取付けられて防振ゴム１５に支持される支柱１６と、支柱１６の上端部に設けられた台座１７とを備える。支柱１６の上部の外周面は図外の雄ねじ部に形成される。台座１７は、例えば、パーティクルボード、あるいは、構造用合板で形成される。台座１７は、台座１７の上下面に貫通する図外の貫通孔を備え、この貫通孔内には当該貫通孔を上下に貫通する筒体１８ｇが固定され、この筒体１８ｇの内周面は図外の雌ねじ部に形成される。
つまり、支持脚１３は、支柱１６の上部の外周面に形成された雄ねじ部の雄ねじと筒体１８ｇの内周面に形成された雌ねじ部の雌ねじとのねじ嵌合により、台座１７が支柱１６に対して上下に移動可能に構成され、台座１７のレベル（高さ）を調整して床板構成部１４のレベル（高さ）を調整できる構成である。

床板構成部１４は、支持脚１３の上に形成された基材１８と、基材１８の上に形成された下地材１９と、下地材１９の上に形成された床仕上げ材２０とを備える。
基材１８と台座１７とが図外の固定手段により固定され、基材１８と下地材１９とが図外の固定手段により固定される。尚、当該固定手段及び後述する固定手段としては、例えば、釘、スクリュー釘、タッカー針、ビス等が用いられる。
基材１８は、複数の支持脚１３の台座１７上に載置されて水平面を形成するように並べられ固定手段により台座１７に固定された複数の板材により構成される。基材１８を構成する板材としては、例えば、パーティクルボード、構造用合板等を用いる。
下地材１９は、基材１８の上に載置されて水平面を形成するように並べられ固定手段により基材１８に固定された複数の板材により構成される。下地材１９を構成する板材としては、例えば、パーティクルボード、強化パーティクルボード（通常のパーティクルボードよりもプレス圧を大きくして硬く形成されたパーティクルボード）、構造用合板、せっこうボード、珪酸カルシウム板、ガラス繊維不織布入りせっこうボード等を用いる。
下地材１９の上面に床仕上げ材２０が取付けられる。床仕上げ材２０は、フローリング床材、カーペット、タイル、絨毯、石板、畳等により構成される。

二重壁３は、例えばＲＣ（鉄筋コンクリート）壁により形成された界壁５としての戸境壁５０と、当該戸境壁５０と対向するように戸境壁５０の前方に空気層６を介して設けられた付加壁７５とを備えた構成である。

付加壁７５は、床板構成部１４又は床スラブ１２に取付けられた床側ランナー３１、天井スラブ４１に取付けられた天井側ランナー３２、床側ランナー３１及び天井側ランナー３２に取付けられた複数の下地柱（スタッド）３３、下地柱（スタッド）３３に取付けられた壁板７としてのせっこうボード７０、せっこうボード７０の表面に設けられたクロス，塗装等の壁仕上げ材７１により構成された壁である。
せっこうボード７０は、床側ランナー３１の凹部及び天井側ランナー３２の凹部に建て込まれた複数の下地柱（スタッド）３３により形成された下地面３４に図外のビス等で取付けられる。そして、下地面３４に取付けられたせっこうボード７０の表面に壁仕上げ材７１が設けられて付加壁７５が構築される。

床側ランナー３１、及び、天井側ランナー３２は、例えば、長尺な方向と直交する方向に切断された断面が凹形状の長尺材により形成される。即ち、長尺な帯板状の基板３５の両方の長辺縁より同じ方向に延長して当該基板に対して垂直な立ち上がり板３６，３７を備え、当該基板３５と両方の立ち上がり板３６，３７とで囲まれた凹部を備える。
天井側ランナー３２は、凹部の開口を下に向けて天井スラブ４１のスラブ面における複数の下地柱３３の上端の設置予定位置に配置されて天井スラブ４１にアンカーボルト等の固定手段３９により固定される。

尚、図１は、床施工を先行する床先行工法により構築された建物１を示し、図２は、壁施工を先行する壁先行工法により構築された建物１を示している。
床先行工法により構築された建物１の場合、床側ランナー３１は、凹部の開口を上に向けて下地材１９上における複数の下地柱３３の下端の設置予定位置に配置されて下地材１９に図外のスクリュー釘等の固定手段３８により固定される。
また、壁先行施工により構築された建物１の場合、床側ランナー３１は、凹部の開口を上に向けて床スラブ１２上における複数の下地柱３３の下端の設置予定位置に配置されて床スラブ１２に図外のアンカーボルト等の固定手段３９により固定される。

言い換えれば、二重壁３は、界壁５としての戸境壁５０と、付加壁７５と、戸境壁５０とせっこうボード７０との間の空気層６とを備えた構成である。

天井構造４は、天井スラブ４１に設けられた吊ボルト４２と、吊ボルト４２に取付けられた野縁受保持具としてのハンガー４３、野縁受４４、野縁取付具４５、野縁４６、野縁４６に取付けられた天井ボード、化粧板等の天井板４７を備えた構成であり、天井裏空間８は、天井スラブ４１と天井板４７との間の空間である。即ち、天井構造４は、天井スラブ４１に埋設されたインサートナット４８に吊ボルト４２を締結して吊ボルト４２を天井スラブ４１より下方に突出するように設け、吊ボルト４２にハンガー４３を取付け、ハンガー４３に野縁受４４を取付け、野縁取付具４５により野縁４６を野縁受４４に取付け、そして、野縁４６の下に天井板４７がビス等で取付けられて構成される。

実施形態１の建物１では、二重壁３の戸境壁５０が、壁厚２００ｍｍのＲＣ壁により形成されて面密度が４８０ｋｇ／ｍ²であり、二重壁３の付加壁７５のせっこうボード７０が、ボード厚１２．５ｍｍであり、付加壁７５の面密度ｍが９．５ｋｇ／ｍ²であり、二重壁の空気層６の間隔ｈが４７．５ｍｍ（仕上げ面６０ｍｍ−せっこうボード１２．５ｍｍ）であって、空気層６が閉じた空間である場合の二重壁の共振周波数ｆを算出するための上述した算出式（１）、（２）により、当該二重壁の共振周波数ｆが８８Ｈｚとなる場合において、天井裏空間８及び床下空間９の少なくとも一方の空間と二重壁３の空気層６とを空気が流通可能なように連通させたので、二重壁３の空気層６の空気ばねによる共振の影響を小さくすることができて、二重壁３の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能低下を抑制できるようになるとともに、二重壁３の空気層６の間隔を小さくできて部屋を広くできるようになる。

二重床２の床下空間９と二重壁３の空気層６とを連通させる連通路は、例えば図１に示すように、せっこうボード７０よりも戸境壁５０の近くに位置する床板構成部１４の基材１８及び下地材１９の端面１８９と戸境壁５０との間の間隔で形成された開口により形成されたり、あるいは、図２に示すように、床板構成部１４の基材１８の端面１８ｓと戸境壁５０との間の間隔で形成された開口により形成される。
また、天井構造４の天井裏空間８と二重壁３の空気層６とを連通させる連通路は、例えば図１，図２に示すように、二重壁３を形成するせっこうボード７０の上端７０ｔと天井スラブ４１との間の間隔で形成された開口により形成される。
尚、当該開口の開口面積は、部屋の界壁の面積の１０％以上とすることが好ましい。

また、二重壁３の戸境壁５０が、壁厚２００ｍｍのＲＣ壁により形成されて面密度が４８０ｋｇ／ｍ²であり、二重壁３の付加壁７５のせっこうボードが、９．５ｍｍで、付加壁７５の面密度ｍが７．６ｋｇ／ｍ²であり、二重壁３の空気層６の間隔ｈが５０．５ｍｍ（仕上げ面７０ｍｍ−せっこうボード９．５ｍｍ）であって、空気層６が閉じた空間である場合の二重壁の共振周波数ｆを算出するための上述した算出式（１）、（２）により、当該二重壁の共振周波数ｆが９６Ｈｚとなる場合において、天井裏空間８及び床下空間９の少なくとも一方の空間と二重壁３の空気層６とを空気が流通可能なように連通させることで、二重壁３の空気層６の空気ばねによる共振の影響を小さくすることができて、二重壁３の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能低下を抑制できるようになるとともに、二重壁３の空気層６の間隔を小さくできて部屋を広くできるようになる。
即ち、実施形態１では、上述した算出式（１）、（２）における、付加壁の面密度ｍ＝６．２ｋｇ／ｍ²〜１１．５ｋｇ／ｍ²、二重壁の空気層６の間隔ｈ＝０．０７ｍ以下、という条件を満たす場合に、天井裏空間８及び床下空間９の少なくとも一方の空間と二重壁３の空気層６とを空気が流通可能なように連通させた二重壁３を備えた建物１とした。

実施形態２
上述した算出式（１）、（２）において、ｍ＝６．２ｋｇ／ｍ²〜１１．５ｋｇ／ｍ²、ｈ＝０．０７ｍ以下、という条件を満たす場合に、互いに隣接する部屋の二重壁３，３の空気層６，６同士を空気が流通可能なように連通させた構成の建物１としてもよい。
例えば、図３及び図３のＡ部の詳細図に示すように、居室１０と浴室１１とが互いに隣接するように形成されている場合において、居室１０の戸境壁５０側に形成された二重壁３の空気層６と浴室１１の戸境壁５０側に形成された二重壁３の空気層６とが連通するように形成する。
例えば、居室１０と浴室１１とを区切るために間柱８１の両面にせっこうボード８２，８２等を取付けて構成された間仕切り壁８０の端面８０ｓを戸境壁５０に突き当てずに、当該間仕切り壁８０の端面８０ｓと二重壁３を形成するせっこうボード７０の戸境壁５０側板面７０ｓとが例えば同一平面上に位置され、当該間仕切り壁８０の端面８０ｓと戸境壁５０との間の間隔で形成された開口により、居室１０の戸境壁５０側に形成された二重壁３の空気層６と浴室１１の戸境壁５０側に形成された二重壁３の空気層６とが矢印Ｆに示すように連通するように構成されている。
尚、当該開口の開口面積は、部屋の界壁の面積の１０％以上とすることが好ましい。
このように、互いに隣接する部屋の二重壁３の空気層６同士を空気が流通可能なように連通させた構成とすることで、互いに隣接する各部屋の二重壁３の空気層６の空気ばねによる共振の影響を小さくすることができて、実施形態１と同様に、二重壁３の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能低下を抑制できるようになるとともに、二重壁３の空気層６の間隔を小さくできて部屋を広くできるようになる。
即ち、実施形態２では、上述した算出式（１）、（２）における、付加壁の面密度ｍ＝６．２ｋｇ／ｍ²〜１１．５ｋｇ／ｍ²、二重壁の空気層６の間隔ｈ＝０．０７ｍ以下、という条件を満たす場合に、互いに隣接する部屋の二重壁３の空気層６同士を空気が流通可能なように連通させた二重壁３を備えた建物１とした。

実施形態３
実施形態１の内容と実施形態２の内容とを組み合わせることにより、二重壁３の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能低下をより抑制できるようになるとともに、二重壁３の空気層６の間隔を小さくできて部屋を広くできるようになる。
即ち、実施形態３では、上述した算出式（１）、（２）における、付加壁の面密度ｍ＝６．２ｋｇ／ｍ²〜１１．５ｋｇ／ｍ²、二重壁の空気層６の間隔ｈ＝０．０７ｍ以下、という条件を満たす場合に、天井裏空間８及び床下空間９の少なくとも一方の空間と二重壁３の空気層６とを空気が流通可能なように連通させるとともに、互いに隣接する部屋の二重壁３の空気層６同士を空気が流通可能なように連通させた二重壁３を備えた建物１とした。

本発明においては、界壁５が間仕切り壁により形成された二重壁３であっても、実施形態１乃至３で示した二重壁３と同様に構成することで、同様の効果が得られる。

また、本発明においては、二重壁３の界壁５の面密度が４３２ｋｇ／ｍ²であり、二重壁３の付加壁７５の面密度ｍが７．６ｋｇ／ｍ²であり、二重壁３の空気層６の間隔ｈが６０．５ｍｍ（仕上げ面７０ｍｍ−せっこうボード９．５ｍｍ）であって、空気層６が閉じた空間である場合の二重壁の共振周波数ｆを算出するための上述した算出式（１）、（２）により、当該二重壁３の共振周波数ｆが８８Ｈｚとなる場合において、天井裏空間８及び床下空間９の少なくとも一方の空間と二重壁３の空気層６とを空気が流通可能なように連通させたり、互いに隣接する部屋の二重壁３，３の空気層６，６同士を空気が流通可能なように連通させた構成の二重壁３を備えた建物１とすることで、二重壁３の空気層６の空気ばねによる共振の影響を小さくすることができて、二重壁３の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能低下を抑制できるようになるとともに、二重壁３の空気層６の間隔を小さくできて部屋を広くできるようになる。

さらに、二重壁３の界壁５の面密度が６００ｋｇ／ｍ²であり、二重壁３の付加壁７５の面密度ｍが９．５ｋｇ／ｍ²であり、二重壁３の空気層６の間隔ｈが５７．５ｍｍ（仕上げ面７０ｍｍ−せっこうボード１２．５ｍｍ）であって、空気層６が閉じた空間である場合の二重壁の共振周波数ｆを算出するための上述した算出式（１）、（２）により、当該二重壁３の共振周波数ｆが８０Ｈｚとなる場合において、天井裏空間８及び床下空間９の少なくとも一方の空間と二重壁３の空気層６とを空気が流通可能なように連通させたり、互いに隣接する部屋の二重壁３，３の空気層６，６同士を空気が流通可能なように連通させた構成の二重壁３を備えた建物１とすることで、二重壁３の空気層６の空気ばねによる共振の影響を小さくすることができて、二重壁３の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能低下を抑制できるようになるとともに、二重壁３の空気層６の間隔を小さくできて部屋を広くできるようになる。

尚、二重壁３の界壁５が、壁厚１００ｍｍのＲＣ壁により形成されて面密度が２３０ｋｇ／ｍ^２であり、二重壁３の付加壁７５のせっこうボード７０が、ボード厚９．５ｍｍであり、付加壁７５の面密度ｍが７．６ｋｇ／ｍ^２であり、二重壁３の空気層６の間隔ｈが５０．５ｍｍ（仕上げ面６０ｍｍ−せっこうボード９．５ｍｍ）であって、空気層６が閉じた空間である場合の二重壁の共振周波数ｆを算出するための上述した算出式（１）、（２）により、共振周波数ｆが９６Ｈｚとなる二重壁３を作製し、音響透過損失を測定する実験を行った。
即ち、上述した算出式（１）、（２）における、付加壁の面密度ｍ＝６．２ｋｇ／ｍ²〜１１．５ｋｇ／ｍ²、二重壁の空気層６の間隔ｈ＝０．０７ｍ以下、という条件を満たす二重壁３を作製し、音響透過損失を測定する実験を行った。

音響透過損失の測定は、ＪＩＳＡ１４１６：２０００「実験室における建築部材の空気音遮断性能の測定方法」に準拠して行った。測定は固定マイクロホン法を用いて行い、測定対象周波数範囲は１／３オクターブバンド中心周波数１００Ｈｚ〜５０００Ｈｚとした。

具体的には、図外の音源室の壁と受音室の壁とにそれぞれを１０ｍ^２の四角形の開口となる貫通孔を形成し、当該音源室の貫通孔の中心と受音室の貫通孔の中心とが一致するようにこれら貫通孔を向かい合わせて、これら貫通孔の間にこれら貫通孔を塞ぐ厚さ１００ｍｍのＲＣ壁（界壁５）を構築し、このＲＣ壁の受音室側に仕上げ厚さ６０ｍｍとなるように複数のせっこうボード７０，７０…を取付けて付加壁７５を形成するようにして、以下の条件を満たす二重壁Ａ，Ｂ，Ｃを構築し、これら二重壁Ａ，Ｂ，Ｃの音響透過損失を測定した。また、上述した貫通孔を塞ぐ厚さ１００ｍｍのＲＣ壁Ｘのみの場合の音響透過損失を測定した。尚、付加壁７５は、３０３ｍｍ間隔に配置された複数の下地柱（スタッド）に、９１０ｍｍ×１８２０ｍｍの大きさのせっこうボード７０を複数並ぶように取付けて構築した。

二重壁Ａは、図４（ａ）に示すように、付加壁７５を形成するせっこうボード７０の上辺縁７０ａと上述した貫通孔の上縁面６０ａとの間、付加壁７５を形成するせっこうボード７０の下辺縁７０ｂと貫通孔の下縁面６０ｂとの間、付加壁７５を形成するせっこうボード７０の左辺縁７０ｃと貫通孔の左縁面６０ｃとの間、付加壁７５を形成するせっこうボード７０の右辺縁７０ｄと貫通孔の右縁面６０ｄとの間に、間隔（隙間＝開口）を設けないように構築された二重壁である。
二重壁Ｂは、図４（ｂ）に示すように、付加壁７５を形成するせっこうボード７０の上辺縁７０ａと貫通孔の上縁面６０ａとの間、付加壁７５を形成するせっこうボード７０の下辺縁７０ｂと貫通孔の下縁面６０ｂとの間、付加壁７５を形成するせっこうボード７０の左辺縁７０ｃと貫通孔の左縁面６０ｃとの間、付加壁７５を形成するせっこうボード７０の右辺縁７０ｄと貫通孔の右縁面６０ｄとの間に、それぞれ１００ｍｍの間隔Ｓを設けて構築された二重壁である。二重壁Ｂにおいて、当該間隔Ｓによる開口の面積は、音源室の壁と受音室の壁とに形成された貫通孔を塞ぐ厚さ１００ｍｍのＲＣ壁（界壁５）の面積の１０％とした。
二重壁Ｃは、図４（ｃ）に示すように、付加壁７５Ａを形成するせっこうボード７０の上辺縁７０ａと貫通孔の上縁面６０ａとの間に９００ｍｍの間隔Ｓ１を設けるとともに、付加壁７５Ａを形成するせっこうボード７０の下辺縁７０ｂと貫通孔の下縁面６０ｂとの間、付加壁７５Ａを形成するせっこうボード７０の左辺縁７０ｃと貫通孔の左縁面６０ｃとの間、付加壁７５Ａを形成するせっこうボード７０の右辺縁７０ｄと貫通孔の右縁面６０ｄとの間に、それぞれ１００ｍｍの間隔Ｓを設けて構築された二重壁である。

上記ＲＣ壁Ｘ、及び、二重壁Ａ，Ｂ，Ｃの音響透過損失の測定結果を図５，図６に示す。
測定結果からわかるように、せっこうボード７０の外縁面と貫通孔の縁面との間に間隔を設けない二重壁Ａと比べて、せっこうボード７０の外縁面と貫通孔の縁面との間に間隔を設けた二重壁Ｂ，Ｃの場合、音響透過損失の１／３オクターブバンドの１００Ｈｚ帯域（オクターブバンドの１２５Ｈｚ帯域に含まれる）の音響透過損失の値が大きくなり、遮音性能に優れた二重壁が得られることが判明した。即ち、せっこうボード７０の外縁面と貫通孔の縁面との間に間隔（開口）を設けた場合、オクターブバンドの１２５Ｈｚ帯域での遮音性能の低下を抑制できるとともに、空気層の間隔を小さくできて部屋を広くできる二重壁を構築できることがわかった。
また、二重壁Ｂの音響透過損失測定結果からわかるように、間隔で形成された貫通孔の面積を、音源室の壁と受音室の壁とに形成された貫通孔を塞ぐ厚さ１００ｍｍのＲＣ壁（界壁５）の面積の１０％以上とすることで、音響透過損失の１／３オクターブバンドの１００Ｈｚ帯域の音響透過損失の値が大きくなり、オクターブバンドの１２５Ｈｚ帯域での遮音性能の低下を抑制できる遮音性能に優れた二重壁が得られ、かつ、二重壁Ｃの音響透過損失測定結果からわかるように、空気を連通させる間隔、即ち開口の面積を大きくするほど、音響透過損失の１／３オクターブバンドの１００Ｈｚ帯域の音響透過損失の値が大きくなり、オクターブバンドの１２５Ｈｚ帯域での遮音性能の低下をより抑制できる遮音性能に優れた二重壁が得られることが判明した。

即ち、上述した算出式（１）、（２）における、付加壁の面密度ｍ＝６．２ｋｇ／ｍ²〜１１．５ｋｇ／ｍ²、二重壁の空気層６の間隔ｈ＝０．０７ｍ以下、という条件を満たす場合において、天井裏空間８及び床下空間９と二重壁３の空気層６とを空気が流通可能なように連通させるとともに、互いに隣接する部屋の二重壁３の空気層６同士を空気が流通可能なように連通させた二重壁と同等の構成として、空気を連通させる開口の面積をＲＣ壁Ｘの面積の１０％以上とした二重壁Ｂ，Ｃでは、音響透過損失の１／３オクターブバンドの１００Ｈｚ帯域の音響透過損失の値が大きくなり、オクターブバンドの１２５Ｈｚ帯域での遮音性能の低下を抑制できる遮音性能に優れた二重壁が得られることが実証され、さらに、二重壁Ｃのように、空気を連通させる開口の面積を大きくすればするほど、空気ばねの共振による影響を小さくできて、オクターブバンドの１２５Ｈｚ帯域での遮音性能の低下をより抑制できる遮音性能に優れた二重壁が得られることが実証された。

１建物、５界壁、６空気層、７壁板、８天井裏空間、９床下空間、
Ｓ，Ｓ１間隔（開口）。

Claims

鉄筋コンクリート壁により形成された界壁の前方に空気層を介して壁板を設けて形成された付加壁を有した構造である二重壁を備えた建物であって、
空気層が閉じた空間である場合の二重壁の共振周波数を算出するための以下の算出式（１）、（２）において、
ｍ＝６．２ｋｇ／ｍ²〜１１．５ｋｇ／ｍ²、
ｈ＝０．０７ｍ以下、
という条件を満たす場合に、天井裏空間及び床下空間と空気層とを空気が流通可能なように連通させ、
床下空間と空気層とを連通させる連通路は、床スラブの上に所定の間隔で配置された複数の支持脚の上に形成された床板構成部の下面より上方に位置された付加壁を構成する壁板の下端と床スラブに固定された床側ランナーとの間の間隔で形成された開口により構成されたことを特徴とする建物。
互いに隣接する部屋の二重壁の空気層同士を空気が流通可能なように連通させたことを特徴とする請求項１に記載の建物。
空気を流通可能とする開口の面積が、部屋の界壁の面積の１０％以上であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の建物。