JP2018044300A

JP2018044300A - 建物

Info

Publication number: JP2018044300A
Application number: JP2016177805A
Authority: JP
Inventors: 大脇　雅直; Masanao Owaki; 雅直大脇; 拓黒木; Taku Kuroki; 麻美中村; Asami Nakamura
Original assignee: Kumagai Gumi Co Ltd
Current assignee: Kumagai Gumi Co Ltd
Priority date: 2016-09-12
Filing date: 2016-09-12
Publication date: 2018-03-22

Abstract

【課題】二重壁の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能低下を抑制できるとともに、二重壁の空気層の間隔を小さくできて部屋を広くできるようにした建物を提供する。【解決手段】界壁５の前方に空気層６を介して壁板７を設けて形成された付加壁７５を有した壁構造である二重壁３を備えた建物１であって、空気層６が閉じた空間である場合の二重壁の共振周波数を算出するための以下の算出式ｆ＝１／２／π√（ｋ／ｍ）、ｋ＝ρｃ２／ｈ、において、ｍ＝６．２ｋｇ／ｍ２〜１１．５ｋｇ／ｍ２、ｈ＝０．０７ｍ以下、という条件を満たす場合に、天井裏空間８、床下空間９、室内空間１０Ｘのうちの少なくとも１つの空間と空気層６とを空気が流通可能なように連通させる連通手段と、空気層６に設けられた不織布（吸音材）６０とを備えた。【選択図】図１

Description

本発明は、二重壁構造の建物に関する。

戸境壁、間仕切り壁等の界壁の前方に空気層を介してせっこうボード等の壁板を設けて形成された付加壁を有した、所謂、二重壁を備えた建物が知られている（特許文献１等参照）。
二重壁を備えた建物においては、部屋を広くするため、界壁と壁板との間の間隔（以下、「二重壁の空気層の間隔」という）を７０ｍｍ以下程度にしていたが、この場合、界壁と壁板との間の閉じた空間により形成された空気層の空気ばねによる共振周波数が１２５Ｈｚ帯域となるため、１２５Ｈｚ帯域における遮音性能の低下が生じていた。
そこで、二重壁の空気層の空気ばねによる共振周波数をオクターブバンドで６３Ｈｚ帯域以下とするために二重壁の空気層の間隔を９０ｍｍ以上程度にして、オクターブバンドの１２５Ｈｚ帯域における遮音性能低下を抑制するようにしていた。
しかしながら、二重壁の空気層の間隔を９０ｍｍ以上程度にした場合、部屋が狭くなる。

特開２００９−２０３６３９号公報

従来の二重壁構造の建物によれば、部屋を広くするために二重壁の空気層の間隔を７０ｍｍ以下程度にすれば、オクターブバンドの１２５Ｈｚ帯域における遮音性能の低下が生じ、この１２５Ｈｚ帯域における遮音性能低下を抑制するためには二重壁の空気層の間隔を９０ｍｍ以上程度にする必要があるが、この場合、部屋が狭くなってしまうという課題があった。
本発明は、二重壁の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能の低下を抑制できるとともに、二重壁の空気層の間隔を小さくできて部屋を広くできるようにした建物を提供する。

本発明に係る建物は、界壁の前方に空気層を介して壁板を設けて形成された付加壁を有した壁構造である二重壁を備えた建物であって、
空気層が閉じた空間である場合の二重壁の共振周波数を算出するための以下の算出式

但し、

において、ｍ＝６．２ｋｇ／ｍ^２〜１１．５ｋｇ／ｍ^２、ｈ＝０．０７ｍ以下、という条件を満たす場合に、天井裏空間、床下空間、室内空間のうちの少なくとも１つの空間と空気層とを空気が流通可能なように連通させる連通手段と、空気層に設けられた吸音材とを備えたことを特徴とするので、二重壁の空気層の空気ばねによる共振の影響を小さくすることができて、二重壁の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能低下を抑制できるようになるとともに、二重壁の空気層の間隔を小さくできて部屋を広くできるようになる。
また、吸音材は、壁板の裏面に対応した空気層の範囲内に設けられたので、二重壁の空気層の空気ばねによる共振の影響を小さくすることができて、二重壁の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能低下を抑制できるようになるとともに、二重壁の空気層の間隔を小さくできて部屋を広くできるようになる。
また、吸音材は、壁板の裏面に対応した空気層内全体に設けられたので、二重壁の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能の低下をより抑制できるようになるとともに、二重壁の空気層の間隔を小さくできて部屋を広くできるようになる。
互いに隣接する部屋の二重壁の空気層同士を空気が流通可能なように連通させたので、二重壁の空気層の空気ばねによる共振の影響を小さくすることができて、二重壁の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能低下を抑制できるようになるとともに、二重壁の空気層の間隔を小さくできて部屋を広くできるようになる。

二重壁構造を備えた建物を示す縦断面図（実施形態１）。二重壁構造を備えた建物を示す縦断面図（実施形態１）。二重壁構造を備えた建物を示す縦断面図（実施形態１）。音響透過損失の測定実験に用いた二重壁を説明するための正面図。音響透過損失の測定実験に用いた二重壁を説明するための側面図。音響透過損失の測定実験結果を示す数値データ表。音響透過損失の測定実験結果を示すグラフ。二重壁構造を備えた集合住宅の一戸を示す平面図（実施形態２）。

実施形態１
図１乃至図３に示すように、実施形態１の建物１は、床構造２と、界壁５の前方に空気層６を介して壁板７を設けて形成された付加壁７５を有した壁構造である二重壁３と、天井構造４と、部屋１０とを備え、空気層６が閉じた空間である場合の二重壁３の共振周波数ｆを算出するための以下の算出式（１）、（２）において、
ｍ＝６．２ｋｇ／ｍ^２〜１１．５ｋｇ／ｍ^２、
ｈ＝０．０７ｍ以下、
という条件を満たす場合に、天井裏空間８、床下空間９、室内空間１０Ｘのうちの少なくとも１つの空間と空気層６とを空気が流通可能なように連通させる連通手段と、空気層６に設けられた吸音材としての不織布６０とを備えた構造の建物である。

但し、

図１，図２に示すように、床構造２としての二重床は、床スラブ１２と、床スラブ１２の上に所定の間隔で配置された防振ゴム付きの複数の支持脚１３と、複数の支持脚１３の上に形成された床板構成部１４とを備えた構成であり、床下空間９は、床スラブ１２と床板構成部１４との間の空間である。

支持脚１３は、床スラブ１２上に設置される防振ゴム１５と、下部が防振ゴム１５に取付けられて防振ゴム１５に支持される支柱１６と、支柱１６の上端部に設けられた台座１７とを備える。支柱１６の上部の外周面は図外の雄ねじ部に形成される。台座１７は、例えば、パーティクルボード、あるいは、構造用合板で形成される。台座１７は、台座１７の上下面に貫通する図外の貫通孔を備え、この貫通孔内には当該貫通孔を上下に貫通する筒体１８ｇが固定され、この筒体１８ｇの内周面は図外の雌ねじ部に形成される。
つまり、支持脚１３は、支柱１６の上部の外周面に形成された雄ねじ部の雄ねじと筒体１８ｇの内周面に形成された雌ねじ部の雌ねじとのねじ嵌合により、台座１７が支柱１６に対して上下に移動可能に構成され、台座１７のレベル（高さ）を調整して床板構成部１４のレベル（高さ）を調整できる構成である。

床板構成部１４は、支持脚１３の上に形成された基材１８と、基材１８の上に形成された下地材１９と、下地材１９の上に形成された床仕上げ材２０とを備える。
基材１８と台座１７とが図外の固定手段により固定され、基材１８と下地材１９とが図外の固定手段により固定される。尚、当該固定手段及び後述する固定手段としては、例えば、釘、スクリュー釘、タッカー針、ビス等が用いられる。
基材１８は、複数の支持脚１３の台座１７上に載置されて水平面を形成するように並べられ固定手段により台座１７に固定された複数の板材により構成される。基材１８を構成する板材としては、例えば、パーティクルボード、構造用合板等を用いる。
下地材１９は、基材１８の上に載置されて水平面を形成するように並べられ固定手段により基材１８に固定された複数の板材により構成される。下地材１９を構成する板材としては、例えば、パーティクルボード、強化パーティクルボード（通常のパーティクルボードよりもプレス圧を大きくして硬く形成されたパーティクルボード）、構造用合板、せっこうボード、珪酸カルシウム板、ガラス繊維不織布入りせっこうボード等を用いる。
下地材１９の上面に床仕上げ材２０が取付けられる。床仕上げ材２０は、フローリング床材、カーペット、タイル、絨毯、石板、畳等により構成される。

図３に示すように、床構造２としての直貼り床は、躯体床としての床スラブ１２の床面に、フローリング床材、カーペット、タイル、絨毯、石板、畳等の床仕上げ材２０を直接貼り付けた直貼り工法によって形成された床構造であって、床下空間を備えない床構造である。当該直貼り床の場合、床仕上げ材２０により床板構成部１４が構成される。

二重壁３は、例えばＲＣ（鉄筋コンクリート）壁により形成された界壁５としての戸境壁５０と、当該戸境壁５０と対向するように戸境壁５０の前方に空気層６を介して設けられた付加壁７５とを備えた構成である。

付加壁７５は、床板構成部１４又は床スラブ１２に取付けられた床側ランナー３１、天井スラブ４１に取付けられた天井側ランナー３２、床側ランナー３１及び天井側ランナー３２に取付けられた複数の下地柱（スタッド）３３、下地柱３３に取付けられた壁板７としてのせっこうボード７０、せっこうボード７０の表面に設けられたクロス，塗装等の壁仕上げ材７１により構成された壁である。
せっこうボード７０は、床側ランナー３１の凹部及び天井側ランナー３２の凹部に建て込まれた複数の下地柱３３により形成された下地面３４に図外のビス等で取付けられる。そして、下地面３４に取付けられたせっこうボード７０の表面に壁仕上げ材７１が設けられて付加壁７５が構築される。即ち、界壁５の前方に設けられる壁下地材は、床側ランナー３１と、天井側ランナー３２と、床側ランナー３１及び天井側ランナー３２に取付けられた複数の下地柱３３，３３…とで構成される。

尚、下地面３４に取付けられたせっこうボード７０の下端側の表面には巾木７６が取り付けられる。この巾木７６の下端面とせっこうボード７０の下端面とがほぼ同一面上に位置される。
また、巾木７６の下端面及びせっこうボード７０の下端面と床板構成部１４の上面とが間隔Ｓ１を隔てて離間するように構成される（図１乃至図３参照）。

界壁５の前方に設けられた壁下地材の一部を構成する床側ランナー３１、及び、天井側ランナー３２は、例えば、長尺な方向と直交する方向に切断された断面が凹形状の長尺材により形成される。即ち、床側ランナー３１、及び、天井側ランナー３２は、長尺な帯板状の基板（底板）３５と、基板３５の両方の長辺縁より同じ方向に延長して当該基板に対して垂直又は略垂直に設けられた側板３６，３７とを有し、当該基板３５と両方の側板３６，３７とで囲まれた凹部を備えた構成である。
天井側ランナー３２は、凹部の開口を下に向けて天井スラブ４１のスラブ面における複数の下地柱３３の上端の設置予定位置に配置されて基板３５がアンカーボルト等の固定手段３９により天井スラブ４１に固定される。

言い換えれば、二重壁３は、界壁５としての戸境壁５０と、付加壁７５と、戸境壁５０とせっこうボード７０との間の空気層６とを備えた構成である。

尚、図１は、床施工を先行する床先行工法により構築された建物１を示し、図２は、壁施工を先行する壁先行工法により構築された建物１を示している。
床先行工法により構築された建物１の場合、床側ランナー３１は、凹部の開口を上に向けて下地材１９における戸境壁５０に近い端面側の下地材１９上における複数の下地柱３３の下端の設置予定位置に配置されて基板３５が図外のスクリュー釘等の固定手段３８により当該下地材１９に固定される。そして、床仕上げ材２０における戸境壁５０に近い端面と床側ランナー３１の部屋１０側の側板３６とが間隔Ｓ２を隔てて離間するように構成される。また、基材１８及び下地材１９における戸境壁５０に近い端面と戸境壁５０とが間隔Ｓ３を隔てて離間するように構成される。
また、壁先行施工により構築された建物１の場合、床側ランナー３１は、凹部の開口を上に向けて床スラブ１２上における複数の下地柱３３の下端の設置予定位置に配置されて基板３５がアンカーボルト等の固定手段３９により床スラブ１２に固定される。そして、床板構成部１４における戸境壁５０に近い端面と下地柱３３の前面（部屋１０側の表面）とが間隔Ｓ４を隔てて離間するように構成される。
さらに、図３に示したような、床構造２が直貼り床により構成された建物１の場合、床側ランナー３１は、凹部の開口を上に向けて床スラブ１２上における複数の下地柱３３の下端の設置予定位置に配置されて基板３５がアンカーボルト等の固定手段３９により床スラブ１２に固定される。そして、床仕上げ材２０（床板構成部１４）における戸境壁５０に近い端面と床側ランナー３１の部屋１０側の側板３６とが間隔Ｓ５を隔てて離間するように構成される。

天井構造４は、天井スラブ４１に設けられた吊ボルト４２と、吊ボルト４２に取付けられた野縁受保持具としてのハンガー４３、野縁受４４、野縁取付具４５、野縁４６、野縁４６に取付けられた天井ボード、化粧板等の天井板４７を備えた構成であり、天井裏空間８は、天井スラブ４１と天井板４７との間の空間である。即ち、天井構造４は、天井スラブ４１に埋設されたインサートナット４８に吊ボルト４２を締結して吊ボルト４２を天井スラブ４１より下方に突出するように設け、吊ボルト４２にハンガー４３を取付け、ハンガー４３に野縁受４４を取付け、野縁取付具４５により野縁４６を野縁受４４に取付け、そして、野縁４６の下に天井板４７がビス等で取付けられて構成される。

図１に示した床先行工法により構築された建物１では、空気層６と天井裏空間８、及び、空気層６と床下空間９とを空気が流通可能なように連通させ、かつ、空気層６に吸音材としての不織布６０を設けた構成を例示している。この場合、空気層６と天井裏空間８とを連通させる連通手段は、せっこうボード７０の上端７０ｔと天井側ランナー３２の部屋１０側の側板３６の下端と下地柱３３との間の開口により形成され、かつ、空気層６と床下空間９とを連通させる連通手段は、上述した間隔Ｓ３で形成された開口により形成される。尚、当該床先行工法により構築された建物１においては、図１の床側ランナー３１の部屋１０側の側板３６に図外の貫通孔を形成して、当該貫通孔、及び、上述した間隔Ｓ２，Ｓ１を介して空気層６と室内空間１０Ｘとを空気が流通可能なように連通させる構成としてもよい。

また、図２に示した壁先行工法により構築された建物１では、空気層６と天井裏空間８、空気層６と床下空間９、及び、空気層６と室内空間１０Ｘとを空気が流通可能なように連通させ、かつ、空気層６に不織布６０を設けた構成を例示している。この場合、空気層６と天井裏空間８とを連通させる連通手段は、せっこうボード７０の上端７０ｔと天井側ランナー３２の部屋１０側の側板３６の下端と下地柱３３との間の開口により形成され、かつ、空気層６と床下空間９とを連通させる連通手段は、せっこうボード７０の下端と床側ランナー３１の部屋１０側の側板３６の上端と下地柱３３との間の開口により形成され、さらに、空気層６と室内空間１０Ｘとを連通させる連通手段は、上述した間隔Ｓ４，Ｓ１で形成された開口により形成される。

また、図３に示したような、床構造２が直貼り床により構成された建物１では、空気層６と天井裏空間８、及び、空気層６と室内空間１０Ｘとを空気が流通可能なように連通させ、かつ、空気層６に不織布６０を設けた構成を例示している。この場合、空気層６と天井裏空間８とを連通させる連通手段は、せっこうボード７０の上端７０ｔと天井側ランナー３２の部屋１０側の側板３６の下端と下地柱３３との間の開口により形成され、かつ、空気層６と室内空間１０Ｘとを連通させる連通手段は、上述した床側ランナー３１の部屋１０側の側板３６に形成された図外の貫通孔、及び、上述した間隔Ｓ５，Ｓ１で形成された開口により形成される。この場合、床側ランナー３１の図外の貫通孔は、例えば、床側ランナー３１の部屋１０側の側板３６において床仕上げ材２０の端部の端面と対向する位置に形成される。

また、せっこうボード７０を天井側ランナー３２の位置まで延長させて、せっこうボード７０の上端側の裏面と天井側ランナー３２の部屋１０側の側板３６の外面とを接触させる構造とする場合がある。この場合、天井側ランナー３２の部屋１０側の側板３６に図外の貫通孔を設け、当該貫通孔を介して空気層６と天井裏空間８とを空気が流通可能なように連通させた構成としてもよい。
また、図２に示した壁先行工法により構築された建物１の場合において、せっこうボード７０を床側ランナー３１の位置まで延長させて、せっこうボード７０の下端側の裏面と床側ランナー３１の部屋１０側の側板３６の外面とを接触させる構造とする場合がある。この場合、床側ランナー３１の部屋１０側の側板３６に図外の貫通孔を設け、当該貫通孔を介して空気層６と床下空間９とを空気が流通可能なように連通させた構成としてもよい。

尚、実施形態１の建物１による効果を実証するための実験を行った。
即ち、二重壁３の界壁５が、壁厚１００ｍｍのＲＣ壁により形成されて面密度が２３０ｋｇ／ｍ^２であり、二重壁３の付加壁７５のせっこうボード７０が、ボード厚９．５ｍｍであり、付加壁７５の面密度ｍが７．６ｋｇ／ｍ^２であり、二重壁３の空気層６の間隔ｈが５０．５ｍｍ（仕上げ面６０ｍｍ−せっこうボード９．５ｍｍ）であって、空気層６が閉じた空間である場合の二重壁３の共振周波数ｆを算出するための上述した算出式（１）、（２）により、共振周波数ｆが９６Ｈｚとなる二重壁３を作製し、音響透過損失を測定する実験を行った。
つまり、上述した算出式（１）、（２）における、付加壁の面密度ｍ＝６．２ｋｇ／ｍ^２〜１１．５ｋｇ／ｍ^２、二重壁の空気層６の間隔ｈ＝０．０７ｍ以下、という条件を満たす二重壁３を複数種類作製し、音響透過損失を測定する実験を行った。

音響透過損失の測定は、ＪＩＳＡ１４１６：２０００「実験室における建築部材の空気音遮断性能の測定方法」に準拠して行った。測定は固定マイクロホン法を用いて行い、測定対象周波数範囲は１／３オクターブバンド中心周波数６３Ｈｚ〜４０００Ｈｚとした。

具体的には、音源室Ｍの壁と受音室Ｌの壁とにそれぞれを１０ｍ^２の四角形の開口となる貫通孔を形成し、当該音源室Ｍの貫通孔の中心と受音室Ｌの貫通孔の中心とが一致するようにこれら貫通孔を向かい合わせて、これら貫通孔の間にこれら貫通孔を塞ぐ厚さ１００ｍｍのＲＣ壁Ｘ（界壁５）を構築し、このＲＣ壁Ｘの受音室Ｌ側に仕上げ厚さ６０ｍｍとなるように複数のせっこうボード７０，７０…を取付けて付加壁７５を形成するようにして（図５参照）、以下の条件を満たす二重壁Ａ〜Ｆを構築し、これら二重壁Ａ〜Ｆの音響透過損失を測定した。また、上述した音源室Ｍ及び受音室Ｌの貫通孔を塞ぐ厚さ１００ｍｍのＲＣ壁Ｘのみの場合の音響透過損失を測定した。尚、付加壁７５は、３０３ｍｍ間隔に配置された複数の下地柱（スタッド）３３に、９１０ｍｍ×１８２０ｍｍの大きさのせっこうボード７０を複数並ぶように取付けて構築した。

二重壁Ａは、図４（ａ）に示すように、付加壁７５を形成するせっこうボード７０の上辺縁７０ａと上述した貫通孔の上縁面６０ａとの間、付加壁７５を形成するせっこうボード７０の下辺縁７０ｂと貫通孔の下縁面６０ｂとの間、付加壁７５を形成するせっこうボード７０の左辺縁７０ｃと貫通孔の左縁面６０ｃとの間、付加壁７５を形成するせっこうボード７０の右辺縁７０ｄと貫通孔の右縁面６０ｄとの間に、間隔（隙間＝開口）を設けないように構築された二重壁である。
二重壁Ｂは、図４（ｂ）に示すように、付加壁７５を形成するせっこうボード７０の上辺縁７０ａと貫通孔の上縁面６０ａに取付けられた天井側ランナー３２との間、付加壁７５を形成するせっこうボード７０の下辺縁７０ｂと貫通孔の下縁面６０ｂに取付けられた床側ランナー３１との間に、それぞれ１ｍｍの間隔Ｓを設けて構築された二重壁である。
二重壁Ｃ〜Ｆは、図４（ｂ）に示すように、付加壁７５を形成するせっこうボード７０の上辺縁７０ａと貫通孔の上縁面６０ａに取付けられた天井側ランナー３２との間、付加壁７５を形成するせっこうボード７０の下辺縁７０ｂと貫通孔の下縁面６０ｂに取付けられた床側ランナー３１との間に、それぞれ７０ｍｍの間隔Ｓを設けて構築された二重壁である。

二重壁Ａ〜Ｃは、空気層６に吸音材としての不織布６０が設けられていない構成の二重壁であり、二重壁Ｄ〜Ｆは、空気層６に吸音材としての不織布６０が設けられた構成の二重壁である。

即ち、二重壁Ｂ，Ｃは、図５（ａ）に示すように、せっこうボード７０の上下側に、二重壁の空気層６と受音室Ｌとを空気が流通可能なように連通させる間隔（開口）Ｓが設けられ、かつ、空気層６に不織布６０が設けられていない構成の二重壁である。
二重壁Ｄは、図５（ｂ）に示すように、せっこうボード７０の上下側に、二重壁の空気層６と受音室Ｌとを空気が流通可能なように連通させる間隔（開口）Ｓが設けられ、かつ、付加壁７５を形成するせっこうボード７０の裏面の全面に厚さ５０ｍｍの不織布６０を張り付けることによって、せっこうボード７０の裏面に対応した空気層６内全体に不織布６０が設けられた構成の二重壁である。
二重壁Ｅは、せっこうボード７０の上下側に、二重壁の空気層６と受音室Ｌとを空気が流通可能なように連通させる間隔（開口）Ｓが設けられ、かつ、付加壁７５を形成するせっこうボード７０の裏面の５０％の範囲に厚さ５０ｍｍの不織布６０を設けた構成、即ち、せっこうボード７０の裏面に対応した空気層６の範囲内に不織布６０が設けられた構成の二重壁である。例えば、互いに並ぶように設置される一方のせっこうボード７０の裏面の全面に厚さ５０ｍｍの不織布６０を設け、かつ、互いに並ぶように設置される他方のせっこうボード７０の裏面には不織布６０を設けないように構成された二重壁である。
二重壁Ｆは、図５（ｃ）に示すように、せっこうボード７０の上下側に、二重壁の空気層６と受音室Ｌとを空気が流通可能なように連通させる間隔（開口）Ｓが設けられ、かつ、付加壁７５を形成するせっこうボード７０の裏面の全面に厚さ２０ｍｍの不織布６０を張り付けることによって、せっこうボード７０の裏面に対応した空気層６の範囲内に不織布６０が設けられた構成の二重壁である。
尚、不織布６０としては、密度が１６ｋｇ／ｍ^３のものを使用した。

上記ＲＣ壁Ｘ、及び、二重壁Ａ〜Ｆの音響透過損失の測定結果による数値データを図６に示し、ＲＣ壁Ｘ、及び、二重壁Ａ〜Ｆの音響透過損失の測定結果によるグラフを図７に示す。
測定結果からわかるように、せっこうボード７０の上下側に、二重壁の空気層６と受音室Ｌとを空気が流通可能なように連通させる間隔Ｓを設けない構成の二重壁Ａと比べて、せっこうボード７０の上下側に、二重壁の空気層６と受音室Ｌとを空気が流通可能なように連通させる間隔Ｓを設けた構成の二重壁Ｂ乃至Ｆの場合、中心周波数が１００Ｈｚの１／３オクターブバンドの音響透過損失の値、中心周波数が１２５Ｈｚの１／３オクターブバンドの音響透過損失の値、中心周波数が１６０Ｈｚの１／３オクターブバンド音響透過損失の値、即ち、中心周波数が１２５Ｈｚのオクターブバンドの音響透過損失の値が大きくなり、１２５Ｈｚ帯域での遮音性能の低下を抑制できることが判明した。即ち、二重壁Ａの場合、ＲＣ壁Ｘ（界壁）とせっこうボード７０（壁板）との間の空気層６の間隔ｈが５０．５ｍｍ（７０ｍｍ以下）であり、空気層６の空気ばねによる共振周波数が１２５Ｈｚ帯域となるため、１２５Ｈｚ帯域における遮音性能の低下が生じるが、二重壁Ｂ乃至Ｆのように、せっこうボード７０の上下側に、二重壁の空気層６と受音室Ｌとを空気が流通可能なように連通させる間隔（開口）Ｓを設けた場合、１２５Ｈｚ帯域での遮音性能の低下を抑制できるとともに、二重壁の空気層６の間隔を小さくできて部屋を広くできる二重壁となることがわかった。
さらに、せっこうボード７０の上下側に、二重壁の空気層６と受音室Ｌとを空気が流通可能なように連通させる間隔Ｓを設けた構成の二重壁Ｂ乃至Ｆの内、二重壁の空気層６に不織布６０を設けた構成の二重壁Ｄ乃至Ｆの場合、空気層６に不織布６０を設けない構成の二重壁Ｂ，Ｃと比べて、１２５Ｈｚ帯域での遮音性能の低下を抑制できることがわかった。
特に、二重壁Ｄのように、せっこうボード７０の裏面に対応した空気層６内全体に略充填されるように不織布６０が設けられた構成の場合、二重壁Ｄよりも不織布６０の設置量が少ない二重壁Ｅ，Ｆと比べて、１２５Ｈｚ帯域での遮音性能の低下をより抑制できることがわかった。
また、二重壁の空気層６に不織布６０を設けない構成の二重壁Ｂ及びＣにおいては、二重壁の空気層６と受音室Ｌとを空気が流通可能なように連通させる間隔Ｓの小さい二重壁Ｂの方が、間隔Ｓの大きい二重壁Ｃと比べて、１２５Ｈｚ帯域での遮音性能の低下を抑制できることがわかった。

即ち、実験結果から、以下のことが実証された。
上述した式（１）、（２）において、
ｍ＝６．２ｋｇ／ｍ^２〜１１．５ｋｇ／ｍ^２、
ｈ＝０．０７ｍ以下、
という条件を満たす場合に、天井裏空間８、床下空間９、室内空間１０Ｘのうちの少なくとも１つの空間と空気層６とを空気が流通可能なように連通させる構成とすることで、１２５Ｈｚ帯域での遮音性能の低下を抑制できるとともに、二重壁の空気層６の間隔を小さくできて部屋を広くできる二重壁を備えた建物を構築でき、かつ、空気層６に吸音材としての不織布６０を設けることで、１２５Ｈｚ帯域での遮音性能の低下をより抑制できる二重壁を備えた建物を構築できる。特に、壁板としてのせっこうボード７０の裏面に対応した空気層６内全体に不織布６０を設けることによって、１２５Ｈｚ帯域での遮音性能の低下抑制効果の高い二重壁を備えた建物を構築できる。

実施形態１の建物１では、例えば、二重壁３の戸境壁５０が、壁厚２００ｍｍのＲＣ壁により形成されて面密度が４８０ｋｇ／ｍ^２であり、二重壁３の付加壁７５のせっこうボード７０が、ボード厚１２．５ｍｍであり、付加壁７５の面密度ｍが９．５ｋｇ／ｍ^２であり、二重壁の空気層６の間隔ｈが４７．５ｍｍ（仕上げ面６０ｍｍ−せっこうボード１２．５ｍｍ）であって、空気層６が閉じた空間である場合の二重壁の共振周波数ｆを算出するための上述した算出式（１）、（２）により、当該二重壁の共振周波数ｆが８８Ｈｚとなる場合、あるいは、二重壁３の戸境壁５０が、壁厚２００ｍｍのＲＣ壁により形成されて面密度が４８０ｋｇ／ｍ^２であり、二重壁３の付加壁７５のせっこうボードが、ボード厚９．５ｍｍで、付加壁７５の面密度ｍが７．６ｋｇ／ｍ^２であり、二重壁３の空気層６の間隔ｈが５０．５ｍｍ（仕上げ面７０ｍｍ−せっこうボード９．５ｍｍ）であって、空気層６が閉じた空間である場合の二重壁の共振周波数ｆを算出するための上述した算出式（１）、（２）により、当該二重壁の共振周波数ｆが９６Ｈｚとなる場合において、天井裏空間８、床下空間９、室内空間１０Ｘのうちの少なくとも１つの空間と二重壁３の空気層６とを空気が流通可能なように連通させ、かつ、空気層６に吸音材としての不織布６０を設けたので、二重壁３の空気層６の空気ばねによる共振の影響を小さくすることができて、二重壁３の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能低下を抑制できるようになるとともに、二重壁３の空気層６の間隔を小さくできて部屋を広くできるようになる。

即ち、実施形態１では、上述した算出式（１）、（２）における、付加壁の面密度ｍ＝６．２ｋｇ／ｍ^２〜１１．５ｋｇ／ｍ^２、二重壁の空気層６の間隔ｈ＝０．０７ｍ以下、という条件を満たす場合において、天井裏空間８、床下空間９、室内空間１０Ｘのうちの少なくとも１つの空間と空気層６とを空気が流通可能なように連通させる連通手段と、空気層６に設けられた吸音材としての不織布６０とを備えた構造の建物１としたので、二重壁３の空気層６の空気ばねによる共振の影響を小さくすることができて、二重壁３の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能低下を抑制できるようになるとともに、二重壁３の空気層６の間隔を小さくできて部屋を広くできるようになる。

実施形態２
上述した算出式（１）、（２）における、付加壁の面密度ｍ＝６．２ｋｇ／ｍ^２〜１１．５ｋｇ／ｍ^２、二重壁の空気層６の間隔ｈ＝０．０７ｍ以下、という条件を満たす場合において、天井裏空間８、床下空間９、室内空間１０Ｘのうちの少なくとも１つの空間と空気層６とを空気が流通可能なように連通させる連通手段と、空気層６に設けられた吸音材としての不織布６０とを備えるとともに、互いに隣接する部屋の二重壁３，３の空気層６，６同士を空気が流通可能なように連通させた構成の建物１としてもよい。
例えば、集合住宅の一戸を示す図８及び図８のＡ部の詳細図に示すように、居室１０Ａ（部屋１０）と浴室１１（部屋１０）とが互いに隣接するように形成されている場合において、居室１０Ａの戸境壁５０側に形成された二重壁３の空気層６と浴室１１の戸境壁５０側に形成された二重壁３の空気層６とが連通するように形成する。
例えば、居室１０Ａと浴室１１とを区切るために間柱８１の両面にせっこうボード８２，８２等を取付けて構成された間仕切り壁８０の端面８０ｓを戸境壁５０に突き当てずに、当該間仕切り壁８０の端面８０ｓと二重壁３を形成するせっこうボード７０の戸境壁５０側板面７０ｓとが例えば同一平面上に位置され、当該間仕切り壁８０の端面８０ｓと戸境壁５０との間の間隔で形成された開口により、居室１０Ａの戸境壁５０側に形成された二重壁３の空気層６と浴室１１の戸境壁５０側に形成された二重壁３の空気層６とが矢印Ｆに示すように連通するように構成されている。
このように、実施形態１の構成に加えて、さらに、互いに隣接する部屋の二重壁３の空気層６同士を空気が流通可能なように連通させた構成とすることで、互いに隣接する各部屋の二重壁３の空気層６の空気ばねによる共振の影響をより小さくすることができて、二重壁３の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能低下を抑制できるようになるとともに、二重壁３の空気層６の間隔を小さくできて部屋を広くできるようになる。

即ち、実施形態２では、上述した算出式（１）、（２）における、付加壁の面密度ｍ＝６．２ｋｇ／ｍ^２〜１１．５ｋｇ／ｍ^２、二重壁の空気層６の間隔ｈ＝０．０７ｍ以下、という条件を満たす場合に、天井裏空間８、床下空間９、室内空間１０Ｘのうちの少なくとも１つの空間と二重壁３の空気層６とを空気が流通可能なように連通させ、かつ、空気層に吸音材としての不織布６０を設け、さらに、互いに隣接する部屋の二重壁３の空気層６同士を空気が流通可能なように連通させた構成の建物１としたので、互いに隣接する各部屋の二重壁３の空気層６の空気ばねによる共振の影響をより小さくすることができて、二重壁３の１２５Ｈｚ帯域での遮音性能低下をより抑制できるようになるとともに、二重壁３の空気層６の間隔を小さくできて部屋を広くできるようになる。

尚、本発明においては、界壁５が間仕切り壁（乾式間仕切り壁）により形成された二重壁であっても、実施形態１及び実施形態２で示した二重壁３と同様に構成することで、同様の効果が得られる。

尚、上記では、吸音材として不織布６０を使用した例を示したが、吸音材としてグラスウールを使用してもよい

１建物、５界壁、６空気層、７壁板、８天井裏空間、９床下空間、
１０部屋、１０Ｘ室内空間、６０不織布（吸音材）。

Claims

界壁の前方に空気層を介して壁板を設けて形成された付加壁を有した壁構造である二重壁を備えた建物であって、
空気層が閉じた空間である場合の二重壁の共振周波数を算出するための以下の算出式（１）、（２）において、
ｍ＝６．２ｋｇ／ｍ^２〜１１．５ｋｇ／ｍ^２、
ｈ＝０．０７ｍ以下、
という条件を満たす場合に、
天井裏空間、床下空間、室内空間のうちの少なくとも１つの空間と空気層とを空気が流通可能なように連通させる連通手段と、
空気層に設けられた吸音材とを備えたことを特徴とする建物。

但し、
吸音材は、壁板の裏面に対応した空気層の範囲内に設けられたことを特徴とする請求項１に記載の建物。
吸音材は、壁板の裏面に対応した空気層内全体に設けられたことを特徴とする請求項１に記載の建物。
互いに隣接する部屋の二重壁の空気層同士を空気が流通可能なように連通させたことを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか一項に記載の建物。