JP6771562B2 - プロペラファンおよび流体送り装置 - Google Patents

プロペラファンおよび流体送り装置 Download PDF

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Description

本開示は、プロペラファンおよび流体送り装置に関する。本出願は、２０１６年７月２７日に出願した日本特許出願である特願２０１６−１４７３３９号に基づく優先権を主張する。当該日本特許出願に記載された全ての記載内容は、参照によって本明細書に援用される。
プロペラファンは、たとえばエアコンなどの流体送り装置に用いられている。プロペラファンがエアコンとしての流体送り装置に用いられる場合には、プロペラファンは、たとえば、室外機の中に配置される。
特許第３８０３１８４号公報（特許文献１）は、特定の構成を有するプロペラファン（軸流ファンともいう）を開示しているが、このプロペラファンによれば、翼面に発生する境界層乱れを小さくすることができ、その結果、後縁部付近に発生する後流渦を減少させることができ、送風騒音を低減できるとされている。
特開２０１１−２３６８６０号公報（特許文献２）も、特定の構成を有するプロペラファンを開示しているが、このプロペラファンによれば、翼外周から流入する半径方向流入を外周側直線状部とハブ側凸状部とが其の流入を促進させて自然な翼周りの流動状態を最適にすることができるため、ファン効率向上と低騒音化の効果とを充分に発揮することができ、空気調和機の期間消費電力を低減することができるとされている。
特許第３８０３１８４号公報 特開２０１１−２３６８６０号公報
昨今、地球環境保全の意識がますます高まり、高いレベルでの省エネ化が切望されている。特許第３８０３１８４号公報（特許文献１）や特開２０１１−２３６８６０号公報（特許文献２）に開示されたプロペラファンは、省エネ化という観点で改善の余地を残している。
たとえば、特許第３８０３１８４号公報（特許文献１）に開示されたプロペラファンは、翼面に発生する境界層乱れを小さくすることが仮にできたとしても、境界層乱れを無くせる訳ではない。たとえばエアコンの場合、プロペラファンの上流側に熱交換器が配置される。多くの場合、プロペラファンは何らかの抵抗体の圧力損失に打ち勝つことが求められるが、こういった要求に対して、翼面に発生する境界層乱れは、流体の性質として、簡単になくなるものではない。
境界層乱れを仮に無くせたとしても、恒久的に無くせる訳ではなく、何らかのきっかけですぐにまた境界層乱れは発生する。境界層乱れが無くなり、生じ、また無くなり、また生じ、といったように、境界層乱れの発生と消滅とが繰り返された場合には、むしろ騒音が大きくなってしまう可能性もある。
つまり、翼面に発生する境界層乱れを小さくすることを目指すという改善では、省エネ化という要求に対して十分に満足できる結果を得ることは難しい。本発明者らは、発想を変えて、たとえば、翼面に発生する境界層乱れをある程度小さくし、この境界層乱れが存在している状態でこの境界層乱れを効果的に管理し、安定させることで、境界層乱れが存在しているという状況下で騒音を抑えるといった改善課題に着目した。
また、特開２０１１−２３６８６０号公報（特許文献２）に開示されたプロペラファンも、翼外周部に発生する翼端渦の位置が凹状の翼面形状とのズレを仮に軽減できたとしても、翼端渦そのものを無くせる訳ではない。翼外周から流入する半径方向流入を促進させることが仮にできたとしても、十分とはいえない。上述のとおり、たとえばエアコンの場合、プロペラファンの上流側に熱交換器が配置される。多くの場合、プロペラファンは何らかの抵抗体の圧力損失に打ち勝つことが求められる。
上記のズレを仮に無くせたとしても、恒久的に無くせる訳ではなく、何らかのきっかけですくにまたズレは発生する。上記のようなズレが無くなり、生じ、また無くなり、また生じ、といったように、ズレの発生と消滅とが繰り返された場合には、翼周りの流動状態をむしろ悪化させてしまう可能性もある。
つまり、翼面に発生する上記ズレを小さくすることを目指すという改善であっても、省エネ化という要求に対して十分に満足できる結果を得ることは難しい。本発明者らは、発想を変えて、たとえば、翼面に発生する上記のズレをある程度小さくし、このズレが存在している状態でこのズレを効果的に管理し、安定させることで、ズレが存在しているという状況下で翼周りの流動状態を良好にせしめるとった改善課題に着目した。
本発明は、上述のような実情に鑑みて側索されたものであって、静音性をさらに向上し、ファンの送風効率を高め、省エネ化を図ることが可能なプロペラファン、およびそのようなプロペラファンを備えた流体送り装置を提供することを目的とする。
本発明の第１の局面に基づくプロペラファンは、仮想の中心軸を中心に回転する回転軸部と、
上記回転軸部の側から回転半径方向の外側に向かって延出する形状を有し、回転することによって、正圧面および負圧面を表裏面にそれぞれ形成する翼部と、を備え、
上記翼部は、
回転方向における最も先端に位置する翼先端部と、
回転方向における上記翼部の前縁を形成する前縁部と、
回転方向における上記翼部の後縁を形成する後縁部と、
上記翼先端部と上記後縁部の外側端とを接続し、回転半径方向における上記翼部の外周縁を形成する外周縁部と、を含み、
上記中心軸の位置を中心とし且つ上記前縁部および上記後縁部を通る任意半径の円弧によって上記翼部を切断して上記翼部の第１断面形状を規定し、
上記翼部の上記第１断面形状における上記前縁部の位置と上記後縁部の位置とを結ぶ線分を第１翼弦線と規定し、
上記中心軸の方向において上記翼部の上記第１断面形状から上記正圧面の側に離れた位置に、上記第１翼弦線と平行な直線を描いて第１基準線を規定したとすると、
上記翼部の上記第１断面形状の上記負圧面の側には、上記中心軸の方向において凸状に湾曲する表面形状を有する第１凸面部と、上記第１凸面部と上記前縁部との間に位置し上記中心軸の方向において凹状に湾曲する表面形状を有する第１凹面部と、が形成されており、
上記第１凸面部は、上記第１翼弦線の方向において上記前縁部の側から上記後縁部の側に向かうにつれて上記第１基準線から上記第１凸面部までの距離が漸増から漸減に転じる部分である第１頂部を有しており、
上記第１頂部は、上記前縁部から上記第１頂部までの上記第１翼弦線の方向における距離が、上記第１翼弦線の全長の１／３以下となる位置に形成されている。
上記プロペラファンにおいては、上記第１凹面部は、上記第１翼弦線の方向において上記前縁部の側から上記後縁部の側に向かうにつれて上記第１基準線から上記第１凹面部までの距離が漸減から漸増に転じる部分である第１底部を有しており、
上記第１底部は、上記前縁部から上記第１底部までの上記第１翼弦線の方向における距離が、上記第１翼弦線の全長の５％以上１５％以下となる位置に形成されている、ように構成することも可能である。
上記プロペラファンにおいては、上記翼部の上記第１断面形状の上記正圧面の側には、上記中心軸の方向において凹状に湾曲する表面形状を有する第２凹面部と、上記第２凹面部と上記前縁部との間に位置し上記中心軸の方向において凸状に湾曲する表面形状を有する第２凸面部と、が形成されており、
上記第２凹面部は、上記第１翼弦線の方向において上記前縁部の側から上記後縁部の側に向かうにつれて上記第１基準線から上記第２凹面部までの距離が漸増から漸減に転じる部分である第２底部を有しており、
上記第２底部は、上記前縁部から上記第２底部までの上記第１翼弦線の方向における距離が、上記第１翼弦線の全長の１／３以下となる位置に形成されている、ように構成することも可能である。
上記プロペラファンにおいては、上記外周縁部の全長をＬＡと規定し、
上記外周縁部上の任意の位置に始点を規定し、
上記翼先端部から上記始点までの上記外周縁部上の距離をＬＢと規定し、
上記後縁部の中央部から上記後縁部の上記外側端までの上記後縁部上の距離をＤＡと規定し、
上記後縁部上であって、上記後縁部の上記中央部と上記後縁部の上記外側端との間の任意の位置に終点を規定し、
上記後縁部の上記中央部から上記終点までの上記後縁部上の距離をＤＢと規定したとすると、
ＬＢ／ＬＡ＝ＤＢ／ＤＡの関係を満足する上記始点および上記終点を通る直線によって上記翼部を切断して上記翼部の第２断面形状を規定し、
上記翼部の上記第２断面形状における上記外周縁部の位置と上記後縁部の位置とを結ぶ線分を第２翼弦線と規定し、
上記中心軸の方向において上記翼部の上記第２断面形状から上記正圧面の側に離れた位置に、上記第２翼弦線と平行な直線を描いて第２基準線を規定したとすると、
上記翼部の上記第２断面形状の上記負圧面の側には、上記中心軸の方向において凸状に湾曲する表面形状を有する第３凸面部と、上記第３凸面部と上記外周縁部との間に位置し上記中心軸の方向において凹状に湾曲する表面形状を有する第３凹面部と、が形成されており、
上記第３凸面部は、上記第２翼弦線の方向において上記外周縁部の側から上記後縁部の側に向かうにつれて上記第２基準線から上記第３凸面部までの距離が漸増から漸減に転じる部分である第３頂部を有しており、
上記第３頂部は、上記外周縁部から上記第３頂部までの上記第２翼弦線の方向における距離が、上記第２翼弦線の全長の１／３以下となる位置に形成されている、ように構成することも可能である。
上記プロペラファンにおいては、上記第３凹面部は、上記第２翼弦線の方向において上記外周縁部の側から上記後縁部の側に向かうにつれて上記第２基準線から上記第３凹面部までの距離が漸減から漸増に転じる部分である第３底部を有しており、
上記第３底部は、上記外周縁部から上記第３底部までの上記第２翼弦線の方向における距離が、上記第２翼弦線の全長の５％以上１５％以下となる位置に形成されている、ように構成することも可能である。
上記プロペラファンにおいては、上記翼部の上記第２断面形状の上記正圧面の側には、上記中心軸の方向において凹状に湾曲する表面形状を有する第４凹面部と、上記第４凹面部と上記外周縁部との間に位置し上記中心軸の方向において凸状に湾曲する表面形状を有する第４凸面部と、が形成されており、
上記第４凹面部は、上記第２翼弦線の方向において上記外周縁部の側から上記後縁部の側に向かうにつれて上記第２基準線から上記第４凹面部までの距離が漸増から漸減に転じる部分である第４底部を有しており、
上記第４底部は、上記外周縁部から上記第４底部までの上記第２翼弦線の方向における距離が、上記第２翼弦線の全長の１／３以下となる位置に形成されている、ように構成することも可能である。
本発明の第２の局面に基づくプロペラファンは、仮想の中心軸を中心に回転する回転軸部と、
上記回転軸部の側から回転半径方向の外側に向かって延出する形状を有し、回転することによって、正圧面および負圧面を表裏面にそれぞれ形成する翼部と、を備え、
上記翼部は、
回転方向における最も先端に位置する翼先端部と、
回転方向における上記翼部の前縁を形成する前縁部と、
回転方向における上記翼部の後縁を形成する後縁部と、
上記翼先端部と上記後縁部の外側端とを接続し、回転半径方向における上記翼部の外周縁を形成する外周縁部と、を含み、
上記外周縁部の全長をＬＡと規定し、
上記外周縁部上の任意の位置に始点を規定し、
上記翼先端部から上記始点までの上記外周縁部上の距離をＬＢと規定し、
上記後縁部の中央部から上記後縁部の上記外側端までの上記後縁部上の距離をＤＡと規定し、
上記後縁部上であって、上記後縁部の上記中央部と上記後縁部の上記外側端との間の任意の位置に終点を規定し、
上記後縁部の上記中央部から上記終点までの上記後縁部上の距離をＤＢと規定したとすると、
ＬＢ／ＬＡ＝ＤＢ／ＤＡの関係を満足する上記始点および上記終点を通る直線によって上記翼部を切断して上記翼部の断面形状を規定し、
上記翼部の上記断面形状における上記外周縁部の位置と上記後縁部の位置とを結ぶ線分を翼弦線と規定し、
上記中心軸の方向において上記翼部の上記断面形状から上記正圧面の側に離れた位置に、上記翼弦線と平行な直線を描いて基準線を規定したとすると、
上記翼部の上記断面形状の上記負圧面の側には、上記中心軸の方向において凸状に湾曲する表面形状を有する凸面部と、前記凸面部と前記外周縁部との間に位置し前記中心軸の方向において凹状に湾曲する表面形状を有する凹面部と、が形成されており、
前記凸面部は、前記翼弦線の方向において前記外周縁部の側から前記後縁部の側に向かうにつれて前記基準線から前記凸面部までの距離が漸増から漸減に転じる部分である頂部を有しており、
前記頂部は、前記外周縁部から前記頂部までの前記翼弦線の方向における距離が、前記翼弦線の全長の１／３以下となる位置に形成されている。
本発明の第３の局面に基づくプロペラファンは、仮想の中心軸を中心に回転する回転軸部と、
前記回転軸部の側から回転半径方向の外側に向かって延出する形状を有し、回転することによって、正圧面および負圧面を表裏面にそれぞれ形成する翼部と、を備え、
前記翼部は、
回転方向における最も先端に位置する翼先端部と、
回転方向における前記翼部の前縁を形成する前縁部と、
回転方向における前記翼部の後縁を形成する後縁部と、
前記翼先端部と前記後縁部の外側端とを接続し、回転半径方向における前記翼部の外周縁を形成する外周縁部と、を含み、
前記外周縁部上の任意の位置と前記中心軸とを通る平面によって前記翼部を切断して前記翼部の断面形状を規定し、
前記翼部の前記断面形状における前記翼部と前記回転軸部との間の部分を接続部と規定し、
前記翼部の前記断面形状における前記外周縁部の位置と前記接続部の位置とを結ぶ線分を翼弦線と規定し、
前記中心軸の方向において前記翼部の前記断面形状から前記正圧面の側に離れた位置に、前記翼弦線と平行な直線を描いて基準線を規定したとすると、
前記翼部の前記断面形状の前記負圧面の側には、前記中心軸の方向において凸状に湾曲する表面形状を有する凸面部と、前記凸面部と前記外周縁部との間に位置し前記中心軸の方向において凹状に湾曲する表面形状を有する凹面部と、が形成されており、
前記凸面部は、前記翼弦線の方向において前記外周縁部の側から前記後縁部の側に向かうにつれて前記基準線から前記凸面部までの距離が漸増から漸減に転じる部分である頂部を有しており、
前記頂部は、前記外周縁部から前記頂部までの前記翼弦線の方向における距離が、前記翼弦線の全長の１／３以下となる位置に形成されている。
本発明のある局面に基づく流体送り装置は、上記のプロペラファンを備える。
上記のプロペラファンによれば、静音性をさらに向上し、ファンの送風効率を高め、省エネ化を図ることが可能となる。
実施の形態１における流体送り装置１００を示す斜視図である。 実施の形態１におけるプロペラファン１０１を示す平面図である。 図２中のＩＩＩ−ＩＩＩ線に沿った矢視断面図であり、図２中に示す円弧ＣＲ１１によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状Ｓ１１（第１断面形状）を示している。 図４は、図３中のＩＶ線に囲まれる領域を拡大して示す断面図である。 図２中のＶ−Ｖ線に沿った矢視断面図であり、図２中に示す円弧ＣＲ１２によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状Ｓ１２（他の第１断面形状）を示している。 図５中のＶＩ線に囲まれる領域を拡大して示す断面図である。 図２中のＶＩＩ−ＶＩＩ線に沿った矢視断面図であり、図２中に示す円弧ＣＲ１３によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状Ｓ１３（さらに他の第１断面形状）を示している。 図７中のＶＩＩＩ線に囲まれる領域を拡大して示す断面図である。 実施の形態１におけるプロペラファン１０１の作用および効果を説明するための平面図である。 実施の形態１におけるプロペラファン１０１（翼部２０）の断面形状Ｓ１１に関する作用および効果を説明するための図である。 比較例におけるプロペラファン（翼部）の断面形状ＳＺを示す図である。 実施の形態１におけるプロペラファン１０１（翼部２０）の断面形状Ｓ１２に関する作用および効果を説明するための図である。 実施の形態２におけるプロペラファン１０２を示す平面図である。 図１３中のＸＩＶ−ＸＩＶ線に沿った矢視断面図であり、図１３中に示す直線ＣＲ２１によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状Ｓ２１（第２断面形状）を示している。 図１４中のＸＶ線に囲まれる領域を拡大して示す断面図である。 図１３中のＸＶＩ−ＸＶＩ線に沿った矢視断面図であり、図１３中に示す直線ＣＲ２２によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状Ｓ２２（他の第２断面形状）を示している。 図１６中のＸＶＩＩ線に囲まれる領域を拡大して示す断面図である。 図１３中のＸＶＩＩＩ−ＸＶＩＩＩ線に沿った矢視断面図であり、図１３中に示す直線ＣＲ２３によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状Ｓ２３（さらに他の第２断面形状）を示している。 図１８中のＸＩＸ線に囲まれる領域を拡大して示す断面図である。 実施の形態３におけるプロペラファン１０３を示す平面図である。 図２０中のＸＸＩ−ＸＸＩ線に沿った矢視断面図であり、図２０中に示す平面ＣＲ３１によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状Ｓ３１（第３断面形状）を示している。 図２１中のＸＸＩＩ線に囲まれる領域を拡大して示す断面図である。 図２０中のＸＸＩＩＩ−ＸＸＩＩＩ線に沿った矢視断面図であり、図２０中に示す平面ＣＲ３２によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状Ｓ３２（他の第３断面形状）を示している。 図２３中のＸＸＩＶ線に囲まれる領域を拡大して示す断面図である。 図２０中のＸＸＶ−ＸＸＶ線に沿った矢視断面図であり、図２０中に示す平面ＣＲ３３によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状Ｓ３３（さらに他の第３断面形状）を示している。 図２５中のＸＸＶＩ線に囲まれる領域を拡大して示す断面図である。 実験例２に関する振動測定装置を説明するための斜視図である。 実験例２に関し、測定位置Ｆ４における、回転数と振動との関係を示す図である。 実験例２に関し、測定位置Ｆ８における、回転数と振動との関係を示す図である。 実験例２に関し、測定位置Ｆ９における、回転数と振動との関係を示す図である。 実験例３に関し、実施例と比較例とについて、Ｐ−Ｑ特性を示す図である。 実験例３に関し、実施例と比較例とについて、回転数と風量との関係を示す図である。 実験例３に関し、実施例と比較例とについて、風量と消費電力との関係を示す図である。
実施の形態について、以下、図面を参照しながら説明する。同一の部品および相当部品には同一の参照番号を付し、重複する説明は繰り返さない場合がある。
［実施の形態１］
（流体送り装置１００）
図１は、実施の形態１における流体送り装置１００を示す斜視図である。流体送り装置１００は、たとえばエアコンの室外機であり、筺体１１０、通風口１２０（吹出口）、およびプロペラファン１０１を備える。
通風口１２０は、筺体１１０の正面パネルをその厚さ方向に貫通するように設けられる。プロペラファン１０１は、筺体１１０の内部に配置され、図示しないモータにより駆動されることで、通風口１２０を流れる気流を形成する。筺体１１０内には、図示しない熱交換器が設けられる。プロペラファン１０１によって送風が行われ、気流は通風口１２０を通して排出される。これにより、熱交換器は効率的に熱交換を行なうことができる。
（プロペラファン１０１）
図２は、実施の形態１におけるプロペラファン１０１を示す平面図である。プロペラファン１０１は、回転軸部１０および複数枚の翼部２０を備える。回転軸部１０は、プロペラファン１０１を図示しない駆動モータの出力軸に接続するための部位である。回転軸部１０は、駆動モータからの駆動力を受けることで、仮想の中心軸ＡＸを中心に回転する。
翼部２０は、回転軸部１０の側から回転半径方向の外側に向かって延出する形状を有する。本実施の形態においては、３枚の翼部２０が回転方向に沿って互いに離間するように等間隔に配置され、３枚の翼部２０はいずれも同一の形状を有している。回転軸部１０が中心軸ＡＸの周りに回転することに伴って、３枚の翼部２０も、回転軸部１０と一体的に中心軸ＡＸの周りに回転する。
図２に示すように、翼部２０は、内側端２１、前縁部２２、翼先端部２３、外周縁部２４、外側端２５、後縁部２６、および内側端２７を含み、これらの内側に、厚みを有する翼板が形成されている。換言すると、厚みを有する翼板の周囲に、内側端２１、前縁部２２、翼先端部２３、外周縁部２４、外側端２５、後縁部２６、および内側端２７が順に並んで形成されている。翼部２０の翼板は、流体を中心軸ＡＸの方向に送出する（気流を生成する）という翼部２０の本来的な機能を主として担う部位である。
翼部２０が回転している際、翼部２０の翼板の一方の主表面が正圧面２０Ｐを形成し、翼部２０の翼板の他方の主表面が負圧面２０Ｎを形成する。正圧面２０Ｐは、中心軸ＡＸの方向において翼部２０の噴出側に形成され、負圧面２０Ｓは、中心軸ＡＸの方向において翼部２０の吸込側に形成される。翼部２０は、負圧面２０Ｓ側（吸込側）から正圧面２０Ｐ側（噴出側）に向かって流れる気流を発生させる。
翼部２０を図２に示すように平面視したとき、翼部２０の外形形状は、内側端２１から前縁部２２、翼先端部２３、外周縁部２４、外側端２５、後縁部２６を順に通過して内側端２７に到達するような滑らかな曲線によって形成される。
翼部２０の内側端２１は、互いに連続する前縁部２２と後縁部２６との間に形成される。内側端２１は、たとえば、翼部２０の外形形状を規定する上記曲線のうち、互いに連続する前縁部２２と後縁部２６との間で最も回転軸部１０の外表面に近い位置に設けられる。翼部２０の内側端２１は、この翼部２０に隣り合う他の翼部２０の内側端２７に一致する。
翼部２０の前縁部２２は、翼部２０の回転方向における前縁を形成する部位であり、プロペラファン１０１を中心軸ＡＸの方向から見た場合、前縁部２２は、内側端２１を起点として、回転半径方向の内側から外側に向けて略円弧状に延びている。前縁部２２は、回転半径方向の内側から外側に向かうにつれて、凹状に湾曲しながらプロペラファン１０１の回転方向の前方側に向かって滑らかに延びている。
翼部２０の後縁部２６は、翼部２０の回転方向における後縁を形成する部位であり、プロペラファン１０１を中心軸ＡＸの方向から見た場合、後縁部２６は、内側端２７を起点として、回転半径方向の内側から外側に向けて略円弧状に延びている。後縁部２６は、回転半径方向の内側から外側に向かうにつれて、凸状に湾曲しながらプロペラファン１０１の回転方向の前方側に向かって滑らかに延びている。
翼先端部２３は、翼部２０のうちの回転方向における最も先端に位置する部位であり、かつ、回転半径方向において前縁部２２の最も外側に位置する部分である。外周縁部２４は、周方向に沿って略円弧状に延びている。外周縁部２４は、翼先端部２３と後縁部２６の外側端２５とを接続しており、回転半径方向における翼部２０の外周縁を形成している。本実施の形態のプロペラファン１０１を中心軸ＡＸの方向から見た場合、翼部２０は、翼先端部２３を先端にして、鎌状に尖った形状を有している。
以上のような回転軸部１０および翼部２０を備えたプロペラファン１０１は、たとえば４６６ｍｍの直径を有するように構成される。ここで、中心軸ＡＸの位置を中心とし且つ前縁部２２および後縁部２６を通る任意半径の円弧として、円弧ＣＲ１１，ＣＲ１２，ＣＲ１３を規定したとする。
円弧ＣＲ１１，ＣＲ１２，ＣＲ１３は、いずれも中心軸ＡＸの位置を円弧の中心としており、円弧ＣＲ１１は、１００ｍｍの半径（２００ｍｍの直径）を有し、円弧ＣＲ１２は、１５０ｍｍの半径（３００ｍｍの直径）を有し、円弧ＣＲ１３は、２００ｍｍの半径（４００ｍｍの直径）を有している。
円弧ＣＲ１１，ＣＲ１２，ＣＲ１３によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状をそれぞれ、断面形状Ｓ１１，Ｓ１２，Ｓ１３と規定する。断面形状Ｓ１１については、図３，図４を参照して説明するものとし、断面形状Ｓ１２については、図５，図６を参照して説明するものとし、断面形状Ｓ１３については、図７，図８を参照して説明するものとする。
（断面形状Ｓ１１）
図３は、図２中のＩＩＩ−ＩＩＩ線に沿った矢視断面図であり、図２中に示す円弧ＣＲ１１によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状Ｓ１１（第１断面形状）を示している。図４は、図３中のＩＶ線に囲まれる領域を拡大して示す断面図である。
図３および図４に示すように、翼部２０の断面形状Ｓ１１（第１断面形状）における前縁部２２の位置と後縁部２６との位置とを結ぶ線分を、翼弦線ＢＣ１１（第１翼弦線）と規定する。中心軸ＡＸの方向において、翼部２０の断面形状Ｓ１１から正圧面２０Ｐの側に離れた位置に、翼弦線ＢＣ１１と平行な直線を描いて基準線ＢＬ１１（第１基準線）を規定する。
（負圧面２０Ｎの表面形状について）
本実施の形態のプロペラファン１０１においては、翼部２０の断面形状Ｓ１１の負圧面２０Ｎの側に、中心軸ＡＸの方向において凸状に湾曲する表面形状を有する凸面部ＮＣ１１（第１凸面部）と、凸面部ＮＣ１１と前縁部２２との間に位置し中心軸ＡＸの方向において凹状に湾曲する表面形状を有する凹面部ＮＶ１１（第１凹面部）とが形成されている。
（負圧面２０Ｎ上に形成された凸面部ＮＣ１１の頂部ＮＣ１１ｃの位置について）
凸面部ＮＣ１１（第１凸面部）は、頂部ＮＣ１１ｃ（第１頂部）（図４参照）を有している。頂部ＮＣ１１ｃと上記の基準線ＢＬ１１とは、距離ＮＣ１１ｙだけ離れている（ここで言う距離とは、断面形状Ｓ１１を中心軸ＡＸに対して平行な平面上に投影することで形成された投影平面内の距離であって、基準線ＢＬ１１に対して直交する方向における距離である。以下同じ）。この頂部ＮＣ１１ｃとは、凸面部ＮＣ１１の一部分であって、翼弦線ＢＣ１１の方向において、前縁部２２の側から後縁部２６の側に向かうにつれて、上記の基準線ＢＬ１１から凸面部ＮＣ１１までの距離が漸増から漸減に転じる部分である。このような特徴を有する頂部ＮＣ１１ｃは、前縁部２２から頂部ＮＣ１１ｃまでの翼弦線ＢＣ１１の方向における距離ＮＣ１１ｘが、翼弦線ＢＣ１１の全長ＬＬ１１の１／３以下（約３３％以下）となる位置に形成されている。好適な構成として、頂部ＮＣ１１ｃは、前縁部２２から頂部ＮＣ１１ｃまでの翼弦線ＢＣ１１の方向における距離ＮＣ１１ｘが、翼弦線ＢＣ１１の全長ＬＬ１１の２０％以上３０％以下となる位置に形成される。本実施の形態のプロペラファン１０１は、当該構成を備えている。
（負圧面２０Ｎ上に形成された凹面部ＮＶ１１の底部ＮＶ１１ｃの位置について）
凹面部ＮＶ１１（第１凹面部）は、底部ＮＶ１１ｃ（第１底部）（図４参照）を有している。底部ＮＶ１１ｃと上記の基準線ＢＬ１１とは、距離ＮＶ１１ｙだけ離れている。この底部ＮＶ１１ｃとは、凹面部ＮＶ１１の一部分であって、翼弦線ＢＣ１１の方向において、前縁部２２の側から後縁部２６の側に向かうにつれて、上記の基準線ＢＬ１１から凹面部ＮＶ１１までの距離が漸減から漸増に転じる部分である。好適な構成として、底部ＮＶ１１ｃは、前縁部２２から底部ＮＶ１１ｃまでの翼弦線ＢＣ１１の方向における距離ＮＶ１１ｘが、翼弦線ＢＣ１１の全長ＬＬ１１の５％以上１５％以下となる位置に形成される。本実施の形態のプロペラファン１０１は、当該構成を備えており、底部ＮＶ１１ｃは、前縁部２２から底部ＮＶ１１ｃまでの翼弦線ＢＣ１１の方向における距離ＮＶ１１ｘが、翼弦線ＢＣ１１の全長ＬＬ１１の１０％となる位置に形成されている。
（負圧面２０Ｎ上に形成された凹面部ＮＶ１２、凸面部ＮＣ１２について）
図３および図４を参照して、本実施の形態のプロペラファン１０１においては、好適な形態として、負圧面２０Ｎ上に、上記の凹面部ＮＶ１１および凸面部ＮＣ１１に加えて、凹面部ＮＶ１２および凸面部ＮＣ１２がさらに形成されている。具体的には、翼部２０の断面形状Ｓ１１の負圧面２０Ｎの側に、中心軸ＡＸの方向において凸状に湾曲する表面形状を有する凸面部ＮＣ１２と、凸面部ＮＣ１２と凸面部ＮＣ１１（第１凸面部）との間に位置し中心軸ＡＸの方向において凹状に湾曲する表面形状を有する凹面部ＮＶ１２とが形成されている。
（負圧面２０Ｎ上に形成された凹面部ＮＶ１２の底部ＮＶ１２ｃの位置について）
凹面部ＮＶ１２は、底部ＮＶ１２ｃ（第３底部）（図４参照）を有している。底部ＮＶ１２ｃと上記の基準線ＢＬ１１とは、距離ＮＶ１２ｙだけ離れている。この底部ＮＶ１２ｃとは、凹面部ＮＶ１２の一部分であって、翼弦線ＢＣ１１の方向において、前縁部２２の側から後縁部２６の側に向かうにつれて、上記の基準線ＢＬ１１から凹面部ＮＶ１２までの距離が漸減から漸増に転じる部分である。好適な構成として、底部ＮＶ１２ｃは、前縁部２２から底部ＮＶ１２ｃまでの翼弦線ＢＣ１１の方向における距離ＮＶ１２ｘが、翼弦線ＢＣ１１の全長ＬＬ１１の４０％以上５０％以下となる位置に形成される。本実施の形態のプロペラファン１０１は、当該構成を備えている。
（負圧面２０Ｎ上に形成された凸面部ＮＣ１２の頂部ＮＣ１２ｃの位置について）
凸面部ＮＣ１２は、頂部ＮＣ１２ｃ（第３頂部）（図４参照）を有している。頂部ＮＣ１２ｃと上記の基準線ＢＬ１１とは、距離ＮＣ１２ｙだけ離れている。この頂部ＮＣ１２ｃとは、凸面部ＮＣ１２の一部分であって、翼弦線ＢＣ１１の方向において、前縁部２２の側から後縁部２６の側に向かうにつれて、上記の基準線ＢＬ１１から凸面部ＮＣ１２までの距離が漸増から漸減に転じる部分である。好適な構成として、頂部ＮＣ１２ｃは、前縁部２２から頂部ＮＣ１２ｃまでの翼弦線ＢＣ１１の方向における距離ＮＣ１２ｘが、翼弦線ＢＣ１１の全長ＬＬ１１の６０％以上７０％以下となる位置に形成される。本実施の形態のプロペラファン１０１は、当該構成を備えている。
（正圧面２０Ｐの表面形状について）
本実施の形態のプロペラファン１０１においては、翼部２０の断面形状Ｓ１１の正圧面２０Ｐの側に、中心軸ＡＸの方向において凹状に湾曲する表面形状を有する凹面部ＰＶ１１（第２凹面部）と、凹面部ＰＶ１１と前縁部２２との間に位置し中心軸ＡＸの方向において凸状に湾曲する表面形状を有する凸面部ＰＣ１１（第２凸面部）とが形成されている。
（正圧面２０Ｐ上に形成された凹面部ＰＶ１１の底部ＰＶ１１ｃの位置について）
凹面部ＰＶ１１（第２凹面部）は、底部ＰＶ１１ｃ（第２底部）（図４参照）を有している。底部ＰＶ１１ｃと上記の基準線ＢＬ１１とは、距離ＰＶ１１ｙだけ離れている。この底部ＰＶ１１ｃとは、凹面部ＰＶ１１の一部分であって、翼弦線ＢＣ１１の方向において、前縁部２２の側から後縁部２６の側に向かうにつれて、上記の基準線ＢＬ１１から凹面部ＰＶ１１までの距離が漸増から漸減に転じる部分である。好適な構成として、底部ＰＶ１１ｃは、前縁部２２から底部ＰＶ１１ｃまでの翼弦線ＢＣ１１の方向における距離ＰＶ１１ｘが、翼弦線ＢＣ１１の全長ＬＬ１１の１／３以下（約３３％以下）となる位置に形成される。さらに好適な構成として、底部ＰＶ１１ｃは、前縁部２２から底部ＰＶ１１ｃまでの翼弦線ＢＣ１１の方向における距離ＰＶ１１ｘが、翼弦線ＢＣ１１の全長ＬＬ１１の２０％以上３０％以下となる位置に形成される。本実施の形態のプロペラファン１０１は、当該構成を備えている。
（正圧面２０Ｐ上に形成された凸面部ＰＣ１１の頂部ＰＣ１１ｃの位置について）
凸面部ＰＣ１１（第２凸面部）は、頂部ＰＣ１１ｃ（第２頂部）（図４参照）を有している。頂部ＰＣ１１ｃと上記の基準線ＢＬ１１とは、距離ＰＣ１１ｙだけ離れている。この頂部ＰＣ１１ｃとは、凸面部ＰＣ１１の一部分であって、翼弦線ＢＣ１１の方向において、前縁部２２の側から後縁部２６の側に向かうにつれて、上記の基準線ＢＬ１１から凸面部ＰＣ１１までの距離が漸減から漸増に転じる部分である。好適な構成として、頂部ＰＣ１１ｃは、前縁部２２から頂部ＰＣ１１ｃまでの翼弦線ＢＣ１１の方向における距離ＰＣ１１ｘが、翼弦線ＢＣ１１の全長ＬＬ１１の５％以上１５％以下となる位置に形成される。本実施の形態のプロペラファン１０１は、当該構成を備えており、頂部ＰＣ１１ｃは、前縁部２２から頂部ＰＣ１１ｃまでの翼弦線ＢＣ１１の方向における距離ＰＣ１１ｘが、翼弦線ＢＣ１１の全長ＬＬ１１の１０％となる位置に形成されている。
（正圧面２０Ｐ上に形成された凸面部ＰＣ１２、凹面部ＰＶ１２について）
図３および図４を参照して、本実施の形態のプロペラファン１０１においては、好適な形態として、正圧面２０Ｐ上に、上記の凸面部ＰＣ１１および凹面部ＰＶ１１に加えて、凸面部ＰＣ１２および凹面部ＰＶ１２がさらに形成されている。具体的には、翼部２０の断面形状Ｓ１１の正圧面２０Ｐの側に、中心軸ＡＸの方向において凹状に湾曲する表面形状を有する凹面部ＰＶ１２と、凹面部ＰＶ１２と凹面部ＰＶ１１（第２凹面部）との間に位置し中心軸ＡＸの方向において凸状に湾曲する表面形状を有する凸面部ＰＣ１２とが形成されている。
（正圧面２０Ｐ上に形成された凸面部ＰＣ１２の頂部ＰＣ１２ｃの位置について）
凸面部ＰＣ１２は、頂部ＰＣ１２ｃ（第４頂部）（図４参照）を有している。頂部ＰＣ１２ｃと上記の基準線ＢＬ１１とは、距離ＰＣ１２ｙだけ離れている。この頂部ＰＣ１２ｃとは、凸面部ＰＣ１２の一部分であって、翼弦線ＢＣ１１の方向において、前縁部２２の側から後縁部２６の側に向かうにつれて、上記の基準線ＢＬ１１から凸面部ＰＣ１２までの距離が漸減から漸増に転じる部分である。好適な構成として、頂部ＰＣ１２ｃは、前縁部２２から頂部ＰＣ１２ｃまでの翼弦線ＢＣ１１の方向における距離ＰＣ１２ｘが、翼弦線ＢＣ１１の全長ＬＬ１１の４０％以上５０％以下となる位置に形成される。本実施の形態のプロペラファン１０１は、当該構成を備えている。
（正圧面２０Ｐ上に形成された凹面部ＰＶ１２の底部ＰＶ１２ｃの位置について）
凹面部ＰＶ１２は、底部ＰＶ１２ｃ（第４底部）（図４参照）を有している。底部ＰＶ１２ｃと上記の基準線ＢＬ１１とは、距離ＰＶ１２ｙだけ離れている。この底部ＰＶ１２ｃとは、凹面部ＰＶ１２の一部分であって、翼弦線ＢＣ１１の方向において、前縁部２２の側から後縁部２６の側に向かうにつれて、上記の基準線ＢＬ１１から凹面部ＰＶ１２までの距離が漸増から漸減に転じる部分である。好適な構成として、底部ＰＶ１２ｃは、前縁部２２から底部ＰＶ１２ｃまでの翼弦線ＢＣ１１の方向における距離ＰＶ１２ｘが、翼弦線ＢＣ１１の全長ＬＬ１１の６０％以上７０％以下となる位置に形成される。本実施の形態のプロペラファン１０１は、当該構成を備えている。
（断面形状Ｓ１２）
図５は、図２中のＶ−Ｖ線に沿った矢視断面図であり、図２中に示す円弧ＣＲ１２によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状Ｓ１２（他の第１断面形状）を示している。図６は、図５中のＶＩ線に囲まれる領域を拡大して示す断面図である。
図５および図６に示すように、翼部２０の断面形状Ｓ１２（他の第１断面形状）は、上述の断面形状Ｓ１１と同様に、負圧面２０Ｎ上に、凹面部ＮＶ１１（第１凹面部）、凸面部ＮＣ１１（第１凸面部）、凹面部ＮＶ１２、および凸面部ＮＣ１２が形成されており、正圧面２０Ｐ上に、凸面部ＰＣ１１（第２凸面部）、凹面部ＰＶ１１（第２凹面部）、凸面部ＰＣ１２、および凹面部ＰＶ１２が形成されている。断面形状Ｓ１２に関するこれらの各構成については、断面形状Ｓ１２と断面形状Ｓ１１とで略同様であるため、重複する説明は繰り返さないものとする。
好適な構成として、断面形状Ｓ１２（他の第１断面形状）においては、前縁部２２から凸面部ＰＣ１１（第２凸面部）の頂部ＰＣ１１ｃ（第２頂部）までの間の正圧面２０Ｐの表面形状ＮＲ（図６）は、翼弦線ＢＣ１１に沿うように形成される。本実施の形態のプロペラファン１０１は、当該構成を備えている。当該構成は、上述の断面形状Ｓ１１（第１断面形状）、および／または、次述する断面形状Ｓ１３（さらに他の第１断面形状）に適用されていても構わない。
（断面形状Ｓ１３）
図７は、図２中のＶＩＩ−ＶＩＩ線に沿った矢視断面図であり、図２中に示す円弧ＣＲ１３によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状Ｓ１３（さらに他の第１断面形状）を示している。図８は、図７中のＶＩＩＩ線に囲まれる領域を拡大して示す断面図である。
図７および図８に示すように、翼部２０の断面形状Ｓ１３（さらに他の第１断面形状）は、上述の断面形状Ｓ１１と同様に、負圧面２０Ｎ上に、少なくとも凹面部ＮＶ１１（第１凹面部）および凸面部ＮＣ１１（第１凸面部）が形成されており、正圧面２０Ｐ上に、少なくとも凸面部ＰＣ１１（第２凸面部）および凹面部ＰＶ１１（第２凹面部）が形成されている。これらに加えて、負圧面２０Ｎ上には、凹面部ＮＶ１２および凸面部ＮＣ１２がさらに形成されていても構わない。これらに加えて、正圧面２０Ｐ上には、凸面部ＰＣ１２および凹面部ＰＶ１２がさらに形成されていても構わない。断面形状Ｓ１３に関するこれらの各構成については、断面形状Ｓ１３と断面形状Ｓ１１とで略同様であるため、重複する説明は繰り返さないものとする。
（作用および効果）
図９は、実施の形態１におけるプロペラファン１０１の作用および効果を説明するための平面図である。図９に示すように、プロペラファン１０１が矢印ＡＲ方向に回転して気流を生成したとする。気流は、翼部２０の前縁部２２の近傍を通過することで、翼面上に流入する。ここで、翼部２０の前縁部２２の近傍を通過した気流は、前縁部２２から概ね円周方向に沿うようにして（略円弧状に）翼面上を通過し、後縁部２６から流出する。
（凹面部ＮＶ１１）
図１０は、実施の形態１におけるプロペラファン１０１（翼部２０）の断面形状Ｓ１１に関する作用および効果を説明するための図である。図１０に示すように、プロペラファン１０１の負圧面２０Ｎには、凹面部ＮＶ１１（第１凹面部）が特定の位置に形成されている。
この構成によると、負圧面２０Ｎの前縁部２２のすぐ下流側にて発生する境界層乱れは、特に、凹面部ＮＶ１１の凹状の箇所内（底部ＮＶ１１ｃの近傍）にて発生することとなる。これは、底部ＮＶ１１ｃが、前縁部２２から底部ＮＶ１１ｃまでの翼弦線ＢＣ１１の方向における距離ＮＶ１１ｘが翼弦線ＢＣ１１の全長ＬＬ１１の５％以上１５％以下となる位置に形成されている場合に、顕著に現れる。これは、底部ＮＶ１１ｃが、前縁部２２から底部ＮＶ１１ｃまでの翼弦線ＢＣ１１の方向における距離ＮＶ１１ｘが翼弦線ＢＣ１１の全長ＬＬ１１の１０％となる位置に形成されている場合に、特に顕著に現れる。
一方、翼部２０の翼面上を通過する主流は、この凹面部ＮＶ１１の凹状の箇所内には流入せず、すなわち境界層乱れの上面をかすめるようにして流通する。このため、凹面部ＮＶ１１の凹状の箇所内の境界層乱れは、その凹状の箇所内に固定されることとなり、凹状の箇所から外部に伝播（拡大）することは抑制される。これにより、境界層乱れを小さい状態のままで効果的に安定させることが可能となる。境界層乱れが無くなり、生じ、また無くなり、また生じ、といったように、境界層乱れの発生と消滅とが繰り返されることはほとんど生じなくなるため、境界層乱れが存在する状態で騒音をさらに抑えることができる。
（比較例）
図１１は、比較例におけるプロペラファン（翼部）の断面形状ＳＺを示す図である。この翼部の断面形状ＳＺにおいては、負圧面２０Ｎ上に、凹面部ＺＶおよび凸面部ＺＣが形成されている。しかしながら、これらの凹面部ＺＶの底部ＺＶｃや凸面部ＺＣの頂部ＺＣｃは、上述の実施の形態１におけるプロペラファンの構成に比べて、いずれも後縁部２６寄りの方に形成されている。このため、凹面部ＺＶの凹状の箇所内の境界層乱れは、その凹状の箇所内に固定されることが難しくなり、凹状の箇所から外部に伝播（拡大）することを十分に抑制することができない。したがって、図１１に示すプロペラファンは、実施の形態１のプロペラファン１０１に比べて、騒音の抑制や省エネ化を図ることが難しい。
（凹面部ＰＶ１１）
図１０を再び参照して、上述のとおり、プロペラファン１０１の正圧面２０Ｐには、凸面部ＰＣ１１（第２凸面部）および凹面部ＰＶ１１（第２凹面部）が特定の位置に形成されている。この構成によると、凸面部ＰＣ１１の下流に位置する凹面部ＰＶ１１（凹状の箇所）に渦を効果的に生じさせるとともに、この渦を凹面部ＰＶ１１内に安定的に確保することができる。
図１１に示す翼部の場合、前縁部２２に近い箇所（実施の形態１における凹面部ＰＶ１１に相当する位置）で翼部の厚さが最大となる翼形状を有している。このような形状を有する翼部によれば、前縁部２２に近い箇所で十分に大きな揚力を発生することが可能となるが、これによるデメリットとして、風と翼面とが擦れあうことによる摩擦抵抗が大きくなる。
これに対して本実施の形態のプロペラファン１０１によれば、この箇所に凹面部ＰＶ１１が形成されており、凸面部ＰＣ１１によって渦を安定的に生じさせることで、風と翼面とが直接擦れあうことを抑制できるとともに、図１１に示す翼部の場合に最大厚みとなる箇所の肉厚を大幅に薄くできる。
また、本実施の形態のプロペラファン１０１においては、凹面部ＮＶ１２や凹面部ＰＶ１１等の内側に留まる渦を含めて翼形状を成す（薄肉翼に渦が付随した状態で全体として翼形状を呈する）こととなるため、薄肉で軽量にもかかわらず、揚力は厚肉翼とほぼ同等となり、前述の通り摩擦抵抗は低減されるため、設計によっては揚抗比が厚肉翼の場合の値を上回ることも可能となる。
上記のとおり、凹面部ＮＶ１２の底部ＮＶ１２ｃは、前縁部２２から底部ＮＶ１２ｃまでの翼弦線ＢＣ１１の方向における距離ＮＶ１２ｘが、翼弦線ＢＣ１１の全長ＬＬ１１の４０％以上５０％以下となる位置に形成されることが好ましい。凸面部ＮＣ１２の頂部ＮＣ１２ｃは、前縁部２２から頂部ＮＣ１２ｃまでの翼弦線ＢＣ１１の方向における距離ＮＣ１２ｘが、翼弦線ＢＣ１１の全長ＬＬ１１の６０％以上７０％以下となる位置に形成されることが好ましい。さらに、凸面部ＰＣ１２の頂部ＰＣ１２ｃは、前縁部２２から頂部ＰＣ１２ｃまでの翼弦線ＢＣ１１の方向における距離ＰＣ１２ｘが、翼弦線ＢＣ１１の全長ＬＬ１１の４０％以上５０％以下となる位置に形成されることが好ましい。凹面部ＰＶ１２の底部ＰＶ１２ｃは、前縁部２２から底部ＰＶ１２ｃまでの翼弦線ＢＣ１１の方向における距離ＰＶ１２ｘが、翼弦線ＢＣ１１の全長ＬＬ１１の６０％以上７０％以下となる位置に形成されることが好ましい。これらについては、可能な限り等間隔に配置することで、より軽量で、摩擦抵抗を低減しつつ、生成される渦を含めてより良好な翼形状を形成するように設計することが好ましい。
図１２を参照して、上述したように、前縁部２２から凸面部ＰＣ１１（第２凸面部）の頂部ＰＣ１１ｃ（第２頂部）までの間の正圧面２０Ｐの表面形状ＮＲ（図６）は、翼弦線ＢＣ１１に沿うように形成されていることが好ましい。前縁部２２の側から流入してきた流れがこの表面形状ＮＲに沿うように流れることとなり（矢印ＤＲ）、流れの方向を定義することが可能となり、結果として、表面形状ＮＲの下流側の位置にて渦を安定的に生成することが可能となる。
（強度確保および軽量化について）
本実施の形態のプロペラファン１０１によれば、次のような副次的な効果を期待することもできる。すなわち、プロペラファン１０１の翼部の肉厚を薄くしたとしても、厚肉翼に匹敵するような揚力を発揮しつつ、また、薄肉にもかかわらず強度が高く、結果、ファンの大幅な軽量化を図ることができる。
具体的には、一般的なプロペラファンにおいて、翼部の全体を厚肉の形状にして揚力の増大を図ったとすると、厚肉の翼形状によって確かに大きな揚力が得られ強度も向上するが、デメリットとして、翼部やファン全体の重量が増大し、必要駆動トルクが大きくなったり、材料コストが増加したりする。高速回転などによって大きな遠心力を受けた場合には、翼部の前縁部の根元に大きな応力が作用して羽根が外側に広がったり破損したりする可能性もある。
本実施の形態のプロペラファン１０１によれば、翼面が二回、あるいは二回以上湾曲するような形状を有していることで、翼面が波打っているような形状を呈している。したがって、単位厚みあたりの強度を向上させることが可能となっており、高速回転時の破損等の可能性も低減できる。
したがって本実施の形態のプロペラファン１０１によれば、材料コストの増加もほとんど無く、むしろ軽量化により材料コストの低減を図ることが可能となっており、強度や揚力だけでなく、送風性能や送風効率の向上を図ることも可能となっている。このような特性を有するプロペラファン１０１を備えた流体送り装置１００によれば、省エネに寄与でき、静音性が向上した、商品価値の高いものとすることが期待できる。
［実施の形態２］
図１３は、実施の形態２におけるプロペラファン１０２を示す平面図である。実施の形態１におけるプロペラファン１０１と実施の形態２におけるプロペラファン１０２とは、以下の点において相違している。
直線ＣＲ２１，ＣＲ２２，ＣＲ２３を規定したとする。外周縁部２４の全長をＬＡと規定し、外周縁部２４上の任意の位置に始点Ｐ１を規定し、翼先端部２３から始点Ｐ１までの外周縁部２４上の距離をＬＢと規定したとする。
さらに、後縁部２６の中央部２６Ｃから後縁部２６の外側端２５までの後縁部２６上の距離をＤＡと規定し、後縁部２６上であって、後縁部２６の中央部２６Ｃと後縁部２６の外側端２５との間の任意の位置に終点Ｐ２を規定し、後縁部２６の中央部２６Ｃから終点Ｐ２までの後縁部２６上の距離をＤＢと規定したとする。
直線ＣＲ２１，ＣＲ２２，ＣＲ２３は、いずれも、ＬＢ／ＬＡ＝ＤＢ／ＤＡの関係を満足する始点（Ｐ１）および終点（Ｐ２）を通る直線である。これらの直線ＣＲ２１，ＣＲ２２，ＣＲ２３は、外周縁部２４から流入し後縁部２６に向かって流れる空気の流線に概ね沿っている。
直線ＣＲ２１，ＣＲ２２，ＣＲ２３によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状をそれぞれ、断面形状Ｓ２１，Ｓ２２，Ｓ２３と規定する。断面形状Ｓ２１については、図１４，図１５を参照して説明するものとし、断面形状Ｓ２２については、図１６，図１７を参照して説明するものとし、断面形状Ｓ２３については、図１８，図１９を参照して説明するものとする。
（断面形状Ｓ２１）
図１４は、図１３中のＸＩＶ−ＸＩＶ線に沿った矢視断面図であり、図１３中に示す直線ＣＲ２１によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状Ｓ２１（第２断面形状）を示している。図１５は、図１４中のＸＶ線に囲まれる領域を拡大して示す断面図である。
図１４および図１５に示すように、翼部２０の断面形状Ｓ２１（第２断面形状）における外周縁部２４の位置と後縁部２６との位置とを結ぶ線分を、翼弦線ＢＣ２１（第２翼弦線）と規定する。中心軸ＡＸの方向において、翼部２０の断面形状Ｓ２１から正圧面２０Ｐの側に離れた位置に、翼弦線ＢＣ２１と平行な直線を描いて基準線ＢＬ２１（第２基準線）を規定する。
（負圧面２０Ｎの表面形状について）
本実施の形態のプロペラファン１０２においては、翼部２０の断面形状Ｓ２１の負圧面２０Ｎの側に、中心軸ＡＸの方向において凸状に湾曲する表面形状を有する凸面部ＮＣ２１（第３凸面部）と、凸面部ＮＣ２１と外周縁部２４との間に位置し中心軸ＡＸの方向において凹状に湾曲する表面形状を有する凹面部ＮＶ２１（第３凹面部）とが形成されている。
（負圧面２０Ｎ上に形成された凸面部ＮＣ２１の頂部ＮＣ２１ｃの位置について）
凸面部ＮＣ２１（第３凸面部）は、頂部ＮＣ２１ｃ（第３頂部）（図１５参照）を有している。頂部ＮＣ２１ｃと上記の基準線ＢＬ２１とは、距離ＮＣ２１ｙだけ離れている（ここで言う距離とは、断面形状Ｓ２１を中心軸ＡＸに対して平行な平面上に投影することで形成された投影平面内の距離であって、基準線ＢＬ２１に対して直交する方向における距離である。以下同じ）。この頂部ＮＣ２１ｃとは、凸面部ＮＣ２１の一部分であって、翼弦線ＢＣ２１の方向において、外周縁部２４の側から後縁部２６の側に向かうにつれて、上記の基準線ＢＬ２１から凸面部ＮＣ２１までの距離が漸増から漸減に転じる部分である。このような特徴を有する頂部ＮＣ２１ｃは、外周縁部２４から頂部ＮＣ２１ｃまでの翼弦線ＢＣ２１の方向における距離ＮＣ２１ｘが、翼弦線ＢＣ２１の全長ＬＬ２１の１／３以下（約３３％以下）となる位置に形成されている。好適な構成として、頂部ＮＣ２１ｃは、外周縁部２４から頂部ＮＣ２１ｃまでの翼弦線ＢＣ２１の方向における距離ＮＣ２１ｘが、翼弦線ＢＣ２１の全長ＬＬ２１の２０％以上３０％以下となる位置に形成される。本実施の形態のプロペラファン１０２は、当該構成を備えている。
（負圧面２０Ｎ上に形成された凹面部ＮＶ２１の底部ＮＶ２１ｃの位置について）
凹面部ＮＶ２１（第３凹面部）は、底部ＮＶ２１ｃ（第３底部）（図１５参照）を有している。底部ＮＶ２１ｃと上記の基準線ＢＬ２１とは、距離ＮＶ２１ｙだけ離れている。この底部ＮＶ２１ｃとは、凹面部ＮＶ２１の一部分であって、翼弦線ＢＣ２１の方向において、外周縁部２４の側から後縁部２６の側に向かうにつれて、上記の基準線ＢＬ２１から凹面部ＮＶ２１までの距離が漸減から漸増に転じる部分である。好適な構成として、底部ＮＶ２１ｃは、外周縁部２４から底部ＮＶ２１ｃまでの翼弦線ＢＣ２１の方向における距離ＮＶ２１ｘが、翼弦線ＢＣ２１の全長ＬＬ２１の５％以上１５％以下となる位置に形成される。本実施の形態のプロペラファン１０２は、当該構成を備えており、底部ＮＶ２１ｃは、外周縁部２４から底部ＮＶ２１ｃまでの翼弦線ＢＣ２１の方向における距離ＮＶ２１ｘが、翼弦線ＢＣ２１の全長ＬＬ２１の１０％となる位置に形成されている。
好適な形態として、負圧面２０Ｎ上には、実施の形態１のプロペラファン１０１の場合と同様に、上記の凹面部ＮＶ２１および凸面部ＮＣ２１に加えて、他の凹面部（図３，図４に示す凹面部ＮＶ１２に対応する凹面部）および他の凸面部（図３，図４に示す凸面部ＮＣ１２に対応する凸面部）がさらに形成されていても構わない。これらの配置についても、実施の形態１で述べたものと同様の構成をこれらに適用することが可能である。
（正圧面２０Ｐの表面形状について）
本実施の形態のプロペラファン１０２においては、翼部２０の断面形状Ｓ２１の正圧面２０Ｐの側に、中心軸ＡＸの方向において凹状に湾曲する表面形状を有する凹面部ＰＶ２１（第４凹面部）と、凹面部ＰＶ２１と外周縁部２４との間に位置し中心軸ＡＸの方向において凸状に湾曲する表面形状を有する凸面部ＰＣ２１（第４凸面部）とが形成されている。
（正圧面２０Ｐ上に形成された凹面部ＰＶ２１の底部ＰＶ２１ｃの位置について）
凹面部ＰＶ２１（第４凹面部）は、底部ＰＶ２１ｃ（第４底部）（図１５参照）を有している。底部ＰＶ２１ｃと上記の基準線ＢＬ２１とは、距離ＰＶ２１ｙだけ離れている。この底部ＰＶ２１ｃとは、凹面部ＰＶ２１の一部分であって、翼弦線ＢＣ２１の方向において、外周縁部２４の側から後縁部２６の側に向かうにつれて、上記の基準線ＢＬ２１から凹面部ＰＶ２１までの距離が漸増から漸減に転じる部分である。好適な構成として、底部ＰＶ２１ｃは、外周縁部２４から底部ＰＶ２１ｃまでの翼弦線ＢＣ２１の方向における距離ＰＶ２１ｘが、翼弦線ＢＣ２１の全長ＬＬ２１の１／３以下（約３３％以下）となる位置に形成される。さらに好適な構成として、底部ＰＶ２１ｃは、外周縁部２４から底部ＰＶ２１ｃまでの翼弦線ＢＣ２１の方向における距離ＰＶ２１ｘが、翼弦線ＢＣ２１の全長ＬＬ２１の２０％以上３０％以下となる位置に形成される。本実施の形態のプロペラファン１０２は、当該構成を備えている。
（正圧面２０Ｐ上に形成された凸面部ＰＣ２１の頂部ＰＣ２１ｃの位置について）
凸面部ＰＣ２１（第４凸面部）は、頂部ＰＣ２１ｃ（第４頂部）（図１５参照）を有している。頂部ＰＣ２１ｃと上記の基準線ＢＬ２１とは、距離ＰＣ２１ｙだけ離れている。この頂部ＰＣ２１ｃとは、凸面部ＰＣ２１の一部分であって、翼弦線ＢＣ２１の方向において、外周縁部２４の側から後縁部２６の側に向かうにつれて、上記の基準線ＢＬ２１から凸面部ＰＣ２１までの距離が漸減から漸増に転じる部分である。好適な構成として、頂部ＰＣ２１ｃは、外周縁部２４から頂部ＰＣ２１ｃまでの翼弦線ＢＣ２１の方向における距離ＰＣ２１ｘが、翼弦線ＢＣ２１の全長ＬＬ２１の５％以上１５％以下となる位置に形成される。本実施の形態のプロペラファン１０２は、当該構成を備えており、頂部ＰＣ２１ｃは、外周縁部２４から頂部ＰＣ２１ｃまでの翼弦線ＢＣ２１の方向における距離ＰＣ２１ｘが、翼弦線ＢＣ２１の全長ＬＬ２１の１０％となる位置に形成されている。
好適な形態として、正圧面２０Ｐ上には、実施の形態１のプロペラファン１０１の場合と同様に、上記の凹面部ＰＶ２１および凸面部ＰＣ２１に加えて、他の凹面部（図３，図４に示す凹面部ＰＶ１２に対応する凹面部）および凸面部（図３，図４に示す凸面部ＰＣ１２に対応する凸面部）がさらに形成されていても構わない。これらの配置についても、実施の形態１で述べたものと同様の構成をこれらに適用することが可能である。
（断面形状Ｓ２２）
図１６は、図１３中のＸＶＩ−ＸＶＩ線に沿った矢視断面図であり、図１３中に示す直線ＣＲ２２によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状Ｓ２２（他の第２断面形状）を示している。図１７は、図１６中のＸＶＩＩ線に囲まれる領域を拡大して示す断面図である。
図１６および図１７に示すように、翼部２０の断面形状Ｓ２２（他の第２断面形状）は、上述の断面形状Ｓ２１と同様に、負圧面２０Ｎ上に、少なくとも凹面部ＮＶ２１（第３凹面部）および凸面部ＮＣ２１（第３凸面部）が形成されており、正圧面２０Ｐ上に、少なくとも凸面部ＰＣ２１（第４凸面部）および凹面部ＰＶ２１（第４凹面部）が形成されている。断面形状Ｓ２２に関するこれらの各構成および好適な構成については、断面形状Ｓ２２と断面形状Ｓ２１とで略同様であるため、重複する説明は繰り返さないものとする。
好適な構成として、断面形状Ｓ２２（他の第２断面形状）においては、外周縁部２４から凸面部ＰＣ２１（第４凸面部）の頂部ＰＣ２１ｃ（第４頂部）までの間の正圧面２０Ｐの表面形状（図６に示す表面形状ＮＲを参照）は、翼弦線ＢＣ２１に沿うように形成されている。当該構成は、上述の断面形状Ｓ２１（第２断面形状）、および／または、次述する断面形状Ｓ２３（さらに他の第２断面形状）に適用されていても構わない。
（断面形状Ｓ２３）
図１８は、図１３中のＸＶＩＩＩ−ＸＶＩＩＩ線に沿った矢視断面図であり、図１３中に示す直線ＣＲ２３によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状Ｓ２３（さらに他の第２断面形状）を示している。図１９は、図１８中のＸＩＸ線に囲まれる領域を拡大して示す断面図である。
図１８および図１９に示すように、翼部２０の断面形状Ｓ２３（さらに他の第２断面形状）は、上述の断面形状Ｓ２１と同様に、負圧面２０Ｎ上に、少なくとも凹面部ＮＶ２１（第３凹面部）および凸面部ＮＣ２１（第３凸面部）が形成されており、正圧面２０Ｐ上に、少なくとも凸面部ＰＣ２１（第４凸面部）および凹面部ＰＶ２１（第４凹面部）が形成されている。断面形状Ｓ２３に関するこれらの各構成および好適な構成については、断面形状Ｓ２３と断面形状Ｓ２１とで略同様であるため、重複する説明は繰り返さないものとする。
（作用および効果）
図１３〜図１５等を参照して、プロペラファン１０２が回転して気流を生成したとする。気流は、翼部２０の外周縁部２４の近傍を通過することで、翼面上に流入する。ここで、翼部２０の外周縁部２４の近傍を通過した気流は、外周縁部２４から、概ね、ＬＢ／ＬＡ＝ＤＢ／ＤＡの関係を満足する始点（Ｐ１）および終点（Ｐ２）を通る直線（実際には湾曲線）に沿うようにして（略円弧状に）翼面上を通過し、後縁部２６から流出する。
（凹面部ＮＶ２１）
プロペラファン１０２の負圧面２０Ｎには、凹面部ＮＶ２１（第３凹面部）が特定の位置に形成されている。この構成によると、負圧面２０Ｎの外周縁部２４のすぐ下流側にて発生する境界層乱れは、特に、凹面部ＮＶ２１の凹状の箇所内（底部ＮＶ２１ｃの近傍）にて発生することとなる。これは、底部ＮＶ２１ｃが、外周縁部２４から底部ＮＶ２１ｃまでの翼弦線ＢＣ２１の方向における距離ＮＶ２１ｘが翼弦線ＢＣ２１の全長ＬＬ２１の５％以上１５％以下となる位置に形成されている場合に、顕著に現れる。これは、底部ＮＶ２１ｃが、外周縁部２４から底部ＮＶ２１ｃまでの翼弦線ＢＣ２１の方向における距離ＮＶ２１ｘが翼弦線ＢＣ２１の全長ＬＬ２１の１０％となる位置に形成されている場合に、特に顕著に現れる。
一方、翼部２０の翼面上を通過する主流は、この凹面部ＮＶ２１の凹状の箇所内には流入せず、すなわち境界層乱れの上面をかすめるようにして流通する。このため、凹面部ＮＶ２１の凹状の箇所内の境界層乱れは、その凹状の箇所内に固定されることとなり、凹状の箇所から外部に伝播（拡大）することは抑制される。これにより、境界層乱れを小さい状態のままで効果的に安定させることが可能となる。境界層乱れが無くなり、生じ、また無くなり、また生じ、といったように、境界層乱れの発生と消滅とが繰り返されることはほとんど生じなくなるため、境界層乱れが存在する状態で騒音をさらに抑えることができる。
（凹面部ＰＶ２１）
図１３〜図１５等を参照して、上述のとおり、プロペラファン１０２の正圧面２０Ｐには、凸面部ＰＣ２１（第４凸面部）および凹面部ＰＶ２１（第４凹面部）が特定の位置に形成されている。この構成によると、凸面部ＰＣ２１の下流に位置する凹面部ＰＶ２１（凹状の箇所）に渦を効果的に生じさせるとともに、この渦を凹面部ＰＶ２１内に安定的に確保することができる。
外周縁部２４に近い箇所（実施の形態２における凹面部ＰＶ２１に相当する位置）で翼部の厚さが最大となる翼形状を有している翼部２０の場合、外周縁部２４に近い箇所で十分に大きな揚力を発生することが可能となるが、これによるデメリットとして、風と翼面とが擦れあうことによる摩擦抵抗が大きくなる。
これに対して本実施の形態のプロペラファン１０２によれば、この箇所に凹面部ＰＶ２１が形成されており、凸面部ＰＣ２１によって渦を安定的に生じさせることで、風と翼面とが直接擦れあうことを抑制できるとともに、上記のような場合に最大厚みとなる箇所の肉厚を大幅に薄くできる。
また、本実施の形態のプロペラファン１０２において、好適な形態として、負圧面２０Ｎや正圧面２０Ｐ上に、実施の形態１のプロペラファン１０１の場合と同様に、他の凹面部および他の凸面部がさらに形成されていても構わない。他の凹面部や他の凹面部等の内側に留まる渦を含めて翼形状を成す（薄肉翼に渦が付随した状態で全体として翼形状を呈する）こととなるため、薄肉で軽量にもかかわらず、揚力は厚肉翼とほぼ同等となり、前述の通り摩擦抵抗は低減されるため、設計によっては揚抗比が厚肉翼の場合の値を上回ることも可能となる。
負圧面２０Ｎの側について、他の凹面部の底部は、外周縁部２４から当該底部までの翼弦線ＢＣ２１の方向における距離が、翼弦線ＢＣ２１の全長ＬＬ２１の４０％以上５０％以下となる位置に形成されることが好ましい。他の凸面部の頂部は、外周縁部２４から当該頂部までの翼弦線ＢＣ２１の方向における距離が、翼弦線ＢＣ２１の全長ＬＬ２１の６０％以上７０％以下となる位置に形成されることが好ましい。
正圧面２０Ｐの側について、他の凸面部の頂部は、外周縁部２４から当該頂部までの翼弦線ＢＣ２１の方向における距離が、翼弦線ＢＣ２１の全長ＬＬ２１の４０％以上５０％以下となる位置に形成されることが好ましい。他の凹面部の底部は、外周縁部２４から当該底部までの翼弦線ＢＣ２１の方向における距離が、翼弦線ＢＣ２１の全長ＬＬ２１の６０％以上７０％以下となる位置に形成されることが好ましい。
これらについては、可能な限り等間隔に配置することで、より軽量で、摩擦抵抗を低減しつつ、生成される渦を含めてより良好な翼形状を形成するように設計することが好ましい。
上述したように、外周縁部２４から凸面部ＰＣ２１（第４凸面部）の頂部ＰＣ２１ｃ（第４頂部）までの間の正圧面２０Ｐの表面形状（図６に示す表面形状ＮＲを参照）は、翼弦線ＢＣ２１に沿うように形成されていることが好ましい。外周縁部２４の側から流入してきた流れがこの表面形状ＮＲに沿うように流れることとなり（図６に示す矢印ＤＲを参照）、流れの方向を定義することが可能となり、結果として、表面形状ＮＲの下流側の位置にて渦を安定的に生成することが可能となる。
（強度確保および軽量化について）
本実施の形態のプロペラファン１０２によれば、次のような副次的な効果を期待することもできる。すなわち、プロペラファン１０２の翼部の肉厚を薄くしたとしても、厚肉翼に匹敵するような揚力を発揮しつつ、また、薄肉にもかかわらず強度が高く、結果、ファンの大幅な軽量化を図ることができる。
具体的には、一般的なプロペラファンにおいて、翼部の全体を厚肉の形状にして揚力の増大を図ったとすると、厚肉の翼形状によって確かに大きな揚力が得られ強度も向上するが、デメリットとして、翼部やファン全体の重量が増大し、必要駆動トルクが大きくなったり、材料コストが増加したりする。高速回転などによって大きな遠心力を受けた場合には、翼部の前縁部の根元に大きな応力が作用して羽根が外側に広がったり破損したりする可能性もある。
本実施の形態のプロペラファン１０２によれば、翼面が二回、あるいは二回以上湾曲するような形状を有していることで、翼面が波打っているような形状を呈している。したがって、単位厚みあたりの強度を向上させることが可能となっており、高速回転時の破損等の可能性も低減できる。
したがって本実施の形態のプロペラファン１０２によれば、材料コストの増加もほとんど無く、むしろ軽量化により材料コストの低減を図ることが可能となっており、強度や揚力だけでなく、送風性能や送風効率の向上を図ることも可能となっている。このような特性を有するプロペラファン１０２を備えた流体送り装置によれば、省エネに寄与でき、静音性が向上した、商品価値の高いものとすることが期待できる。
［実施の形態２の変形例］
実施の形態２として説明した上述の構成は、実施の形態１として説明した上述の構成と組み合わせて実施することも可能であるし、実施の形態１として説明した上述の構成とは切り離して実施することも可能である。
実施の形態１，２の構成を同時に備えたプロペラファンによれば、前縁部２２からの空気の流入のみならず、外周縁部２４からの空気の流入も促進される。プロペラファン周りの空気の流動を最適な状態にすることができるため、ファン全体の特性を大きく向上させることができる。さらに、２つの方向において、翼面が二度あるいは二度以上曲がるような翼面形状とすることによって、強度を大幅に向上させることもできる。
［実施の形態３］
図２０は、実施の形態３におけるプロペラファン１０３を示す平面図である。実施の形態１におけるプロペラファン１０１と実施の形態３におけるプロペラファン１０３とは、以下の点において相違している。
外周縁部２４上の任意の位置（Ｑ１）と中心軸ＡＸとを通る平面ＣＲ３１，ＣＲ３２，ＣＲ３３を規定したとする。平面ＣＲ３１，ＣＲ３２，ＣＲ３３によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状をそれぞれ、断面形状Ｓ３１，Ｓ３２，Ｓ３３と規定する。断面形状Ｓ３１については、図２１，図２２を参照して説明するものとし、断面形状Ｓ３２については、図２３，図２４を参照して説明するものとし、断面形状Ｓ３３については、図２５，図２６を参照して説明するものとする。
（断面形状Ｓ３１）
図２１は、図２０中のＸＸＩ−ＸＸＩ線に沿った矢視断面図であり、図２０中に示す平面ＣＲ３１によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状Ｓ３１（第３断面形状）を示している。図２２は、図２１中のＸＸＩＩ線に囲まれる領域を拡大して示す断面図である。
図２０に示すように、翼部２０の断面形状Ｓ３１（第３断面形状）における翼部２０と回転軸部１０との間の部分を接続部２８（図２０）と規定する。接続部２８とは、回転軸部１０の外表面を規定する円筒面上に位置し、かつ、中心軸ＡＸの方向において翼部２０の中央に位置する部分である（図２３，図２５参照）。翼部２０の断面形状Ｓ３１における外周縁部２４の位置と接続部２８との位置とを結ぶ線分を、翼弦線ＢＣ３１（第３翼弦線）と規定する。中心軸ＡＸの方向において、翼部２０の断面形状Ｓ３１から正圧面２０Ｐの側に離れた位置に、翼弦線ＢＣ３１と平行な直線を描いて基準線ＢＬ３１（第３基準線）を規定する。
（負圧面２０Ｎの表面形状について）
本実施の形態のプロペラファン１０３においては、翼部２０の断面形状Ｓ３１の負圧面２０Ｎの側に、中心軸ＡＸの方向において凸状に湾曲する表面形状を有する凸面部ＮＣ３１（第５凸面部）と、凸面部ＮＣ３１と外周縁部２４との間に位置し中心軸ＡＸの方向において凹状に湾曲する表面形状を有する凹面部ＮＶ３１（第５凹面部）とが形成されている。
（負圧面２０Ｎ上に形成された凸面部ＮＣ３１の頂部ＮＣ３１ｃの位置について）
凸面部ＮＣ３１（第５凸面部）は、頂部ＮＣ３１ｃ（第５頂部）（図２２参照）を有している。頂部ＮＣ３１ｃと上記の基準線ＢＬ３１とは、距離ＮＣ３１ｙだけ離れている（ここで言う距離とは、断面形状Ｓ３１を中心軸ＡＸに対して平行な平面上に投影することで形成された投影平面内の距離であって、基準線ＢＬ３１に対して直交する方向における距離である。以下同じ）。この頂部ＮＣ３１ｃとは、凸面部ＮＣ３１の一部分であって、翼弦線ＢＣ３１の方向において、外周縁部２４の側から接続部２８の側に向かうにつれて、上記の基準線ＢＬ３１から凸面部ＮＣ３１までの距離が漸増から漸減に転じる部分である。このような特徴を有する頂部ＮＣ３１ｃは、外周縁部２４から頂部ＮＣ３１ｃまでの翼弦線ＢＣ３１の方向における距離ＮＣ３１ｘが、翼弦線ＢＣ３１の全長ＬＬ３１の１／３以下（約３３％以下）となる位置に形成されている。好適な構成として、頂部ＮＣ３１ｃは、外周縁部２４から頂部ＮＣ３１ｃまでの翼弦線ＢＣ３１の方向における距離ＮＣ３１ｘが、翼弦線ＢＣ３１の全長ＬＬ３１の２０％以上３０％以下となる位置に形成される。本実施の形態のプロペラファン１０３は、当該構成を備えている。
（負圧面２０Ｎ上に形成された凹面部ＮＶ３１の底部ＮＶ３１ｃの位置について）
凹面部ＮＶ３１（第５凹面部）は、底部ＮＶ３１ｃ（第５底部）（図２２参照）を有している。底部ＮＶ３１ｃと上記の基準線ＢＬ３１とは、距離ＮＶ３１ｙだけ離れている。この底部ＮＶ３１ｃとは、凹面部ＮＶ３１の一部分であって、翼弦線ＢＣ３１の方向において、外周縁部２４の側から接続部２８の側に向かうにつれて、上記の基準線ＢＬ３１から凹面部ＮＶ３１までの距離が漸減から漸増に転じる部分である。好適な構成として、底部ＮＶ３１ｃは、外周縁部２４から底部ＮＶ３１ｃまでの翼弦線ＢＣ３１の方向における距離ＮＶ３１ｘが、翼弦線ＢＣ３１の全長ＬＬ３１の５％以上１５％以下となる位置に形成される。本実施の形態のプロペラファン１０３は、当該構成を備えており、底部ＮＶ３１ｃは、外周縁部２４から底部ＮＶ３１ｃまでの翼弦線ＢＣ３１の方向における距離ＮＶ３１ｘが、翼弦線ＢＣ３１の全長ＬＬ３１の１０％となる位置に形成されている。
好適な形態として、負圧面２０Ｎ上には、実施の形態１のプロペラファン１０１の場合と同様に、上記の凹面部ＮＶ３１および凸面部ＮＣ３１に加えて、他の凹面部（図３，図４に示す凹面部ＮＶ１２に対応する凹面部）および他の凸面部（図３，図４に示す凸面部ＮＣ１２に対応する凸面部）がさらに形成されていても構わない。これらの配置についても、実施の形態１で述べたものと同様の構成をこれらに適用することが可能である。
（正圧面２０Ｐの表面形状について）
本実施の形態のプロペラファン１０３においては、翼部２０の断面形状Ｓ３１の正圧面２０Ｐの側に、中心軸ＡＸの方向において凹状に湾曲する表面形状を有する凹面部ＰＶ３１（第６凹面部）と、凹面部ＰＶ３１と外周縁部２４との間に位置し中心軸ＡＸの方向において凸状に湾曲する表面形状を有する凸面部ＰＣ３１（第６凸面部）とが形成されている。
（正圧面２０Ｐ上に形成された凹面部ＰＶ３１の底部ＰＶ３１ｃの位置について）
凹面部ＰＶ３１（第６凹面部）は、底部ＰＶ３１ｃ（第６底部）（図２２参照）を有している。底部ＰＶ３１ｃと上記の基準線ＢＬ３１とは、距離ＰＶ３１ｙだけ離れている。この底部ＰＶ３１ｃとは、凹面部ＰＶ３１の一部分であって、翼弦線ＢＣ３１の方向において、外周縁部２４の側から接続部２８の側に向かうにつれて、上記の基準線ＢＬ３１から凹面部ＰＶ３１までの距離が漸増から漸減に転じる部分である。好適な構成として、底部ＰＶ３１ｃは、外周縁部２４から底部ＰＶ３１ｃまでの翼弦線ＢＣ３１の方向における距離ＰＶ３１ｘが、翼弦線ＢＣ３１の全長ＬＬ３１の１／３以下（約３３％以下）となる位置に形成される。さらに好適な構成として、底部ＰＶ３１ｃは、外周縁部２４から底部ＰＶ３１ｃまでの翼弦線ＢＣ３１の方向における距離ＰＶ３１ｘが、翼弦線ＢＣ３１の全長ＬＬ３１の２０％以上３０％以下となる位置に形成される。本実施の形態のプロペラファン１０３は、当該構成を備えている。
（正圧面２０Ｐ上に形成された凸面部ＰＣ３１の頂部ＰＣ３１ｃの位置について）
凸面部ＰＣ３１（第６凸面部）は、頂部ＰＣ３１ｃ（第６頂部）（図２２参照）を有している。頂部ＰＣ３１ｃと上記の基準線ＢＬ３１とは、距離ＰＣ３１ｙだけ離れている。この頂部ＰＣ３１ｃとは、凸面部ＰＣ３１の一部分であって、翼弦線ＢＣ３１の方向において、外周縁部２４の側から接続部２８の側に向かうにつれて、上記の基準線ＢＬ３１から凸面部ＰＣ３１までの距離が漸減から漸増に転じる部分である。好適な構成として、頂部ＰＣ３１ｃは、外周縁部２４から頂部ＰＣ３１ｃまでの翼弦線ＢＣ３１の方向における距離ＰＣ３１ｘが、翼弦線ＢＣ３１の全長ＬＬ３１の５％以上１５％以下となる位置に形成される。本実施の形態のプロペラファン１０３は、当該構成を備えており、頂部ＰＣ３１ｃは、外周縁部２４から頂部ＰＣ３１ｃまでの翼弦線ＢＣ３１の方向における距離ＰＣ３１ｘが、翼弦線ＢＣ３１の全長ＬＬ３１の１０％となる位置に形成されている。
好適な形態として、正圧面２０Ｐ上には、実施の形態１のプロペラファン１０１の場合と同様に、上記の凹面部ＰＶ３１および凸面部ＰＣ３１に加えて、他の凹面部（図３，図４に示す凹面部ＰＶ１２に対応する凹面部）および凸面部（図３，図４に示す凸面部ＰＣ１２に対応する凸面部）がさらに形成されていても構わない。これらの配置についても、実施の形態１で述べたものと同様の構成をこれらに適用することが可能である。
（断面形状Ｓ３２）
図２３は、図２０中のＸＸＩＩＩ−ＸＸＩＩＩ線に沿った矢視断面図であり、図２０中に示す平面ＣＲ３２によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状Ｓ３２（他の第３断面形状）を示している。図２４は、図２３中のＸＸＩＶ線に囲まれる領域を拡大して示す断面図である。
図２３および図２４に示すように、翼部２０の断面形状Ｓ３２（他の第３断面形状）は、上述の断面形状Ｓ３１と同様に、負圧面２０Ｎ上に、少なくとも凹面部ＮＶ３１（第５凹面部）および凸面部ＮＣ３１（第５凸面部）が形成されており、正圧面２０Ｐ上に、少なくとも凸面部ＰＣ３１（第６凸面部）および凹面部ＰＶ３１（第６凹面部）が形成されている。断面形状Ｓ３２に関するこれらの各構成および好適な構成については、断面形状Ｓ３２と断面形状Ｓ３１とで略同様であるため、重複する説明は繰り返さないものとする。
好適な構成として、断面形状Ｓ３２（他の第３断面形状）においては、外周縁部２４から凸面部ＰＣ３１（第６凸面部）の頂部ＰＣ３１ｃ（第６頂部）までの間の正圧面２０Ｐの表面形状（図６に示す表面形状ＮＲを参照）は、翼弦線ＢＣ３１に沿うように形成されている。当該構成は、上述の断面形状Ｓ３１（第３断面形状）、および／または、次述する断面形状Ｓ３３（さらに他の第３断面形状）に適用されていても構わない。
（断面形状Ｓ３３）
図２５は、図２０中のＸＸＶ−ＸＸＶ線に沿った矢視断面図であり、図２０中に示す平面ＣＲ３３によって翼部２０を仮想的に切断することで得られる翼部２０の断面形状Ｓ３３（さらに他の第３断面形状）を示している。図２６は、図２５中のＸＸＶＩ線に囲まれる領域を拡大して示す断面図である。
図２５および図２６に示すように、翼部２０の断面形状Ｓ３３（さらに他の第３断面形状）は、上述の断面形状Ｓ３１と同様に、負圧面２０Ｎ上に、少なくとも凹面部ＮＶ３１（第５凹面部）および凸面部ＮＣ３１（第５凸面部）が形成されており、正圧面２０Ｐ上に、少なくとも凸面部ＰＣ３１（第６凸面部）および凹面部ＰＶ３１（第６凹面部）が形成されている。断面形状Ｓ３３に関するこれらの各構成および好適な構成については、断面形状Ｓ３３と断面形状Ｓ３１とで略同様であるため、重複する説明は繰り返さないものとする。
（作用および効果）
図２０〜図２２等を参照して、プロペラファン１０３が回転して気流を生成したとする。気流は、翼部２０の外周縁部２４の近傍を通過することで、翼面上に流入する。ここで、翼部２０の外周縁部２４の近傍を通過した気流は、外周縁部２４から、概ね、ＬＢ／ＬＡ＝ＤＢ／ＤＡの関係を満足する始点（Ｐ１）および終点（Ｐ２）を通る直線（実際には湾曲線）に沿うようにして（略円弧状に）翼面上を通過し、後縁部２６から流出する。
外周縁部２４の付近に限って観察すると、翼部２０の外周縁部２４の近傍を通過した気流の挙動は、回転半径方向、すなわち、外周縁部２４上の任意の位置と中心軸ＡＸとを直線で結んだ方向に流れるという挙動と略同様であり、これと近似することが可能であり、当該思想を採用したプロペラファンであっても、実施の形態２と略同様の作用および効果を得ることができる。
［実施の形態３の変形例］
実施の形態３として説明した上述の構成は、実施の形態１として説明した上述の構成と組み合わせて実施することも可能であるし、実施の形態１として説明した上述の構成とは切り離して実施することも可能である。
実施の形態３として説明した上述の構成は、実施の形態２として説明した上述の構成と組み合わせて実施することも可能であるし、実施の形態２として説明した上述の構成とは切り離して実施することも可能である。
実施の形態３として説明した上述の構成は、実施の形態１，２として説明した上述の構成と組み合わせて実施することも可能であるし、実施の形態１，２として説明した上述の構成とは切り離して実施することも可能である。
［実験例１］
実施の形態１に関する実験例として、エアコン室外機用のプロペラファンを準備した。このプロペラファンは、４６６ｍｍの直径を有するものであり、実施の形態１の構成に係る代表寸法として、前縁部２２の中央部において、コード長Ｃが２２８ｍｍであり、厚みｔｍａｘが４．８ｍｍであり、ｔ／ｃの値が２．１％であるものとした。
同様に、実施の形態２に関する実験例として、エアコン室外機用のプロペラファンを準備した。このプロペラファンは、４６６ｍｍの直径を有するものであり、実施の形態２の構成に係る代表寸法として、翼先端部のすぐ外側において、コード長Ｃが４２５ｍｍであり、厚みｔｍａｘが３．４４ｍｍであり、ｔ／ｃの値が０．８％であるものとした。
上述の図１１に示す構成（特許文献１の構成）では、ｔ／ｃの値は５〜１２％程度が限界であったが、実施の形態１，２に基づくプロペラファンでは、それを大きく上回るものとすることができた。
［実験例２］
図２７に示すような振動測定装置を準備した。載置台の上に、箱状の形状を有する風洞を置き、その中に、「実施例」として実施の形態１，２の両方の構成を同時に備えたプロペラファンを収容し、駆動した。測定位置Ｆ４は、当該プロペラファンから見て正面上部に位置しており、測定位置Ｆ８は、当該プロペラファンから見て右側方に位置しており、測定位置Ｆ９は、当該プロペラファンから見て背面に位置している。「比較例」としては、上述の図１１に示す構成（特許文献１の構成）を有するプロペラファンを使用した。
図２８〜図３０を参照して、ファンの回転数を増減させた時の、振動の値［μｍ］を各測定位置Ｆ４，Ｆ８，Ｆ９で測定したところ、いずれの測定位置においても、実施例の方が比較例に比べて小さな振動となることが分かった。したがって実施例の構成によれば、比較例の構成に比べて、振動を小さくすることができるものと考えられる。
［実験例３］
図３１を参照して、上述の実験例２の場合と同様にして、「実施例」と「比較例」とについて、Ｐ−Ｑ特性を測定した。これらのファンを、５００ｒｐｍの回転数でエアコン室外機の中で回転させた。図３１中に示す実線の二次曲線が通常時の動作曲線であり、点線の二次曲線が着霜時の動作曲線である。
比較例の場合、風量Ｑと静圧Ｐとは、それぞれ、通常時には、２５．８ｍ３／ｍｉｎ、１０．３Ｐａであり、着霜時には、２３．５ｍ３／ｍｉｎ、１３．５Ｐａであった。これに対して、比較例の場合、風量Ｑと静圧Ｐとは、それぞれ、通常時には、２７．５ｍ３／ｍｉｎ、１１．４Ｐａであり、着霜時には、２４．５ｍ３／ｍｉｎ、１４．５Ｐａであった。送風装置としての出力を示すＰ×Ｑの値を比較すると、通常時においては、実施例の構成は比較例の構成に比べて１８％向上し、着霜時においては、実施例の構成は比較例の構成に比べて１２％向上している。
図３２を参照して、同様にして、「実施例」と「比較例」とについて、回転数と風量との関係を測定した。実施例の構成は、比較例の構成に比べて、おおむね６．５％向上させることができることが分かった。
図３３を参照して、同様にして、「実施例」と「比較例」とについて、風量と消費電力との関係を測定した。実施例の構成は、消費電力については風量が少ないところで特に有利であることがわかる。
以上、実施の形態および実験例について説明したが、上記の開示内容はすべての点で例示であって制限的なものではない。本発明の技術的範囲は請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
本開示にかかるプロペラファンは、エアコン室外機、ヘアドライヤ、カールドライヤー、ペット用ドライヤー、園芸用ブロワー、および扇風機等、各種の流体送り装置に利用できるものである。
１０ 回転軸部、２０ 翼部、２０Ｎ，２０Ｓ 負圧面、２０Ｐ 正圧面、２１，２７ 内側端、２２ 前縁部、２３ 翼先端部、２４ 外周縁部、２５ 外側端、２６ 後縁部、２６Ｃ 中央部、２８ 接続部、１００ 流体送り装置、１０１，１０２，１０３ プロペラファン、１１０ 筺体、１２０ 通風口、ＡＸ 中心軸、ＢＣ１１，ＢＣ２１，ＢＣ３１ 翼弦線、ＢＬ１１，ＢＬ２１，ＢＬ３１ 基準線、ＣＲ１１，ＣＲ１２，ＣＲ１３ 円弧、ＣＲ２１，ＣＲ２２，ＣＲ２３ 直線、ＣＲ３１，ＣＲ３２，ＣＲ３３ 平面、ＤＲ 矢印、Ｆ４，Ｆ８，Ｆ９ 測定位置、ＬＬ１１，ＬＬ２１，ＬＬ３１ 全長、ＮＣ１１ｘ，ＮＣ１１ｙ，ＮＣ１２ｘ，ＮＣ１２ｙ，ＮＣ２１ｘ，ＮＣ２１ｙ，ＮＣ３１ｙ，ＮＣ３１ｘ，ＮＶ１１ｙ，ＮＶ１１ｘ，ＮＶ１２ｙ，ＮＶ１２ｘ，ＮＶ２１ｙ，ＮＶ２１ｘ，ＮＶ３１ｙ，ＮＶ３１ｘ，ＰＣ１１ｘ，ＰＣ１１ｙ，ＰＣ１２ｘ，ＰＣ１２ｙ，ＰＣ２１ｘ，ＰＣ２１ｙ，ＰＣ３１ｙ，ＰＣ３１ｘ，ＰＶ１１ｘ，ＰＶ１１ｙ，ＰＶ１２ｘ，ＰＶ１２ｙ，ＰＶ２１ｘ，ＰＶ２１ｙ，ＰＶ３１ｙ，ＰＶ３１ｘ 距離、ＮＣ１１ｃ，ＮＣ１２ｃ，ＮＣ２１ｃ，ＮＣ３１ｃ，ＰＣ１１ｃ，ＰＣ１２ｃ，ＰＣ２１ｃ，ＰＣ３１ｃ，ＺＣｃ 頂部、ＮＣ１１，ＮＣ１２，ＮＣ２１，ＮＣ３１，ＰＣ１１，ＰＣ１２，ＰＣ２１，ＰＣ３１，ＺＣ 凸面部、ＮＲ 表面形状、ＮＶ１１，ＮＶ１２，ＮＶ２１，ＮＶ３１，ＰＶ１１，ＰＶ１２，ＰＶ２１，ＰＶ３１，ＺＶ 凹面部、ＮＶ１１ｃ，ＮＶ１２ｃ，ＮＶ２１ｃ，ＮＶ３１ｃ，ＰＶ１１ｃ，ＰＶ１２ｃ，ＰＶ２１ｃ，ＰＶ３１ｃ，ＺＶｃ 底部、Ｐ 静圧、Ｐ１，Ｐ２ 点、Ｑ 風量、Ｓ１１，Ｓ１２，Ｓ１３，Ｓ２１，Ｓ２２，Ｓ２３，Ｓ３１，Ｓ３２，Ｓ３３，ＳＺ 断面形状。

Claims (8)

  1. 仮想の中心軸を中心に回転する回転軸部と、
    前記回転軸部の側から回転半径方向の外側に向かって延出する形状を有し、回転することによって、正圧面および負圧面を表裏面にそれぞれ形成する翼部と、を備え、
    前記翼部は、
    回転方向における最も先端に位置する翼先端部と、
    回転方向における前記翼部の前縁を形成する前縁部と、
    回転方向における前記翼部の後縁を形成する後縁部と、
    前記翼先端部と前記後縁部の外側端とを接続し、回転半径方向における前記翼部の外周縁を形成する外周縁部と、を含み、
    前記中心軸の位置を中心とし且つ前記前縁部および前記後縁部を通る任意半径の円弧によって前記翼部を切断して前記翼部の第１断面形状を規定し、
    前記翼部の前記第１断面形状における前記前縁部の位置と前記後縁部の位置とを結ぶ線分を第１翼弦線と規定し、
    前記中心軸の方向において前記翼部の前記第１断面形状から前記正圧面の側に離れた位置に、前記第１翼弦線と平行な直線を描いて第１基準線を規定したとすると、
    前記翼部の前記第１断面形状の前記負圧面の側には、前記中心軸の方向において凸状に湾曲する表面形状を有する第１凸面部と、前記第１凸面部と前記前縁部との間に位置し前記中心軸の方向において凹状に湾曲する表面形状を有する第１凹面部と、が形成されており、
    前記第１凸面部は、前記第１翼弦線の方向において前記前縁部の側から前記後縁部の側に向かうにつれて前記第１基準線から前記第１凸面部までの距離が漸増から漸減に転じる部分である第１頂部を有しており、
    前記第１頂部は、前記前縁部から前記第１頂部までの前記第１翼弦線の方向における距離が、前記第１翼弦線の全長の１／３以下となる位置に形成されており、
    前記外周縁部の全長をＬＡと規定し、
    前記外周縁部上の任意の位置に始点を規定し、
    前記翼先端部から前記始点までの前記外周縁部上の距離をＬＢと規定し、
    前記後縁部の中央部から前記後縁部の前記外側端までの前記後縁部上の距離をＤＡと規定し、
    前記後縁部上であって、前記後縁部の前記中央部と前記後縁部の前記外側端との間の任意の位置に終点を規定し、
    前記後縁部の前記中央部から前記終点までの前記後縁部上の距離をＤＢと規定したとすると、
    ＬＢ／ＬＡ＝ＤＢ／ＤＡの関係を満足する前記始点および前記終点を通る直線によって前記翼部を切断して前記翼部の第２断面形状を規定し、
    前記翼部の前記第２断面形状における前記外周縁部の位置と前記後縁部の位置とを結ぶ線分を第２翼弦線と規定し、
    前記中心軸の方向において前記翼部の前記第２断面形状から前記正圧面の側に離れた位置に、前記第２翼弦線と平行な直線を描いて第２基準線を規定したとすると、
    前記翼部の前記第２断面形状の前記負圧面の側には、前記中心軸の方向において凸状に湾曲する表面形状を有する第３凸面部と、前記第３凸面部と前記外周縁部との間に位置し前記中心軸の方向において凹状に湾曲する表面形状を有する第３凹面部と、が形成されており、
    前記第３凸面部は、前記第２翼弦線の方向において前記外周縁部の側から前記後縁部の側に向かうにつれて前記第２基準線から前記第３凸面部までの距離が漸増から漸減に転じる部分である第３頂部を有しており、
    前記第３頂部は、前記外周縁部から前記第３頂部までの前記第２翼弦線の方向における距離が、前記第２翼弦線の全長の１／３以下となる位置に形成されている、
    プロペラファン。
  2. 前記第１凹面部は、前記第１翼弦線の方向において前記前縁部の側から前記後縁部の側に向かうにつれて前記第１基準線から前記第１凹面部までの距離が漸減から漸増に転じる部分である第１底部を有しており、
    前記第１底部は、前記前縁部から前記第１底部までの前記第１翼弦線の方向における距離が、前記第１翼弦線の全長の５％以上１５％以下となる位置に形成されている、
    請求項１に記載のプロペラファン。
  3. 前記翼部の前記第１断面形状の前記正圧面の側には、前記中心軸の方向において凹状に湾曲する表面形状を有する第２凹面部と、前記第２凹面部と前記前縁部との間に位置し前記中心軸の方向において凸状に湾曲する表面形状を有する第２凸面部と、が形成されており、
    前記第２凹面部は、前記第１翼弦線の方向において前記前縁部の側から前記後縁部の側に向かうにつれて前記第１基準線から前記第２凹面部までの距離が漸増から漸減に転じる部分である第２底部を有しており、
    前記第２底部は、前記前縁部から前記第２底部までの前記第１翼弦線の方向における距離が、前記第１翼弦線の全長の１／３以下となる位置に形成されている、
    請求項１または２に記載のプロペラファン。
  4. 前記第３凹面部は、前記第２翼弦線の方向において前記外周縁部の側から前記後縁部の側に向かうにつれて前記第２基準線から前記第３凹面部までの距離が漸減から漸増に転じる部分である第３底部を有しており、
    前記第３底部は、前記外周縁部から前記第３底部までの前記第２翼弦線の方向における距離が、前記第２翼弦線の全長の５％以上１５％以下となる位置に形成されている、
    請求項１から３のいずれか１項に記載のプロペラファン。
  5. 前記翼部の前記第２断面形状の前記正圧面の側には、前記中心軸の方向において凹状に湾曲する表面形状を有する第４凹面部と、前記第４凹面部と前記外周縁部との間に位置し前記中心軸の方向において凸状に湾曲する表面形状を有する第４凸面部と、が形成されており、
    前記第４凹面部は、前記第２翼弦線の方向において前記外周縁部の側から前記後縁部の側に向かうにつれて前記第２基準線から前記第４凹面部までの距離が漸増から漸減に転じる部分である第４底部を有しており、
    前記第４底部は、前記外周縁部から前記第４底部までの前記第２翼弦線の方向における距離が、前記第２翼弦線の全長の１／３以下となる位置に形成されている、
    請求項１から４のいずれか１項に記載のプロペラファン。
  6. 仮想の中心軸を中心に回転する回転軸部と、
    前記回転軸部の側から回転半径方向の外側に向かって延出する形状を有し、回転することによって、正圧面および負圧面を表裏面にそれぞれ形成する翼部と、を備え、
    前記翼部は、
    回転方向における最も先端に位置する翼先端部と、
    回転方向における前記翼部の前縁を形成する前縁部と、
    回転方向における前記翼部の後縁を形成する後縁部と、
    前記翼先端部と前記後縁部の外側端とを接続し、回転半径方向における前記翼部の外周縁を形成する外周縁部と、を含み、
    前記外周縁部の全長をＬＡと規定し、
    前記外周縁部上の任意の位置に始点を規定し、
    前記翼先端部から前記始点までの前記外周縁部上の距離をＬＢと規定し、
    前記後縁部の中央部から前記後縁部の前記外側端までの前記後縁部上の距離をＤＡと規定し、
    前記後縁部上であって、前記後縁部の前記中央部と前記後縁部の前記外側端との間の任意の位置に終点を規定し、
    前記後縁部の前記中央部から前記終点までの前記後縁部上の距離をＤＢと規定したとすると、
    ＬＢ／ＬＡ＝ＤＢ／ＤＡの関係を満足する前記始点および前記終点を通る直線によって前記翼部を切断して前記翼部の断面形状を規定し、
    前記翼部の前記断面形状における前記外周縁部の位置と前記後縁部の位置とを結ぶ線分を翼弦線と規定し、
    前記中心軸の方向において前記翼部の前記断面形状から前記正圧面の側に離れた位置に、前記翼弦線と平行な直線を描いて基準線を規定したとすると、
    前記翼部の前記断面形状の前記負圧面の側には、前記中心軸の方向において凸状に湾曲する表面形状を有する凸面部と、前記凸面部と前記外周縁部との間に位置し前記中心軸の方向において凹状に湾曲する表面形状を有する凹面部と、が形成されており、
    前記凸面部は、前記翼弦線の方向において前記外周縁部の側から前記後縁部の側に向かうにつれて前記基準線から前記凸面部までの距離が漸増から漸減に転じる部分である頂部を有しており、
    前記頂部は、前記外周縁部から前記頂部までの前記翼弦線の方向における距離が、前記翼弦線の全長の１／３以下となる位置に形成されている、
    プロペラファン。
  7. 仮想の中心軸を中心に回転する回転軸部と、
    前記回転軸部の側から回転半径方向の外側に向かって延出する形状を有し、回転することによって、正圧面および負圧面を表裏面にそれぞれ形成する翼部と、を備え、
    前記翼部は、
    回転方向における最も先端に位置する翼先端部と、
    回転方向における前記翼部の前縁を形成する前縁部と、
    回転方向における前記翼部の後縁を形成する後縁部と、
    前記翼先端部と前記後縁部の外側端とを接続し、回転半径方向における前記翼部の外周縁を形成する外周縁部と、を含み、
    前記外周縁部上の任意の位置と前記中心軸とを通る平面によって前記翼部を切断して前記翼部の断面形状を規定し、
    前記翼部の前記断面形状における前記翼部と前記回転軸部との間の部分を接続部と規定し、
    前記翼部の前記断面形状における前記外周縁部の位置と前記接続部の位置とを結ぶ線分を翼弦線と規定し、
    前記中心軸の方向において前記翼部の前記断面形状から前記正圧面の側に離れた位置に、前記翼弦線と平行な直線を描いて基準線を規定したとすると、
    前記翼部の前記断面形状の前記負圧面の側には、前記中心軸の方向において凸状に湾曲する表面形状を有する凸面部と、前記凸面部と前記外周縁部との間に位置し前記中心軸の方向において凹状に湾曲する表面形状を有する凹面部と、が形成されており、
    前記凸面部は、前記翼弦線の方向において前記外周縁部の側から前記後縁部の側に向かうにつれて前記基準線から前記凸面部までの距離が漸増から漸減に転じる部分である頂部を有しており、
    前記頂部は、前記外周縁部から前記頂部までの前記翼弦線の方向における距離が、前記翼弦線の全長の１／３以下となる位置に形成されている、
    プロペラファン。
  8. 請求項１から７のいずれか１項に記載のプロペラファンを備える、
    流体送り装置。
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