JP6750759B1 - 鋼板及びその製造方法 - Google Patents
鋼板及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6750759B1 JP6750759B1 JP2020513367A JP2020513367A JP6750759B1 JP 6750759 B1 JP6750759 B1 JP 6750759B1 JP 2020513367 A JP2020513367 A JP 2020513367A JP 2020513367 A JP2020513367 A JP 2020513367A JP 6750759 B1 JP6750759 B1 JP 6750759B1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- less
- steel
- content
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C47/00—Winding-up, coiling or winding-off metal wire, metal band or other flexible metal material characterised by features relevant to metal processing only
- B21C47/02—Winding-up or coiling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/007—Heat treatment of ferrous alloys containing Co
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0236—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/10—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/10—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing cobalt
- C22C38/105—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing cobalt containing Co and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/30—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
(1)質量%で、
C:0.050〜0.300%、
Si:0.01〜2.00%、
Mn:0.10〜4.00%、
P:0.0001〜0.0200%、
S:0.0001〜0.0200%、
N:0.0001〜0.0200%、
Al:0.001〜1.000%、
Ti:0.001〜0.500%、
B:0.0007〜0.0100%、
Co:0〜0.50%、
Ni:0〜1.00%、
Mo:0〜1.00%、
Cr:0〜2.000%、
Nb:0〜0.500%、
V:0〜0.500%、
Cu:0〜0.500%、
W:0〜0.100%、
Ta:0〜0.100%、
Sn:0〜0.050%、
Sb:0〜0.050%、
As:0〜0.050%、
Mg:0〜0.0500%、
Ca:0〜0.050%、
Y:0〜0.050%、
Zr:0〜0.050%、
La:0〜0.050%、及び
Ce:0〜0.050%
を含有し、残部がFe及び不純物からなる化学組成を有し、
面積率で、
フェライト:5.0〜40.0%、
マルテンサイト及び焼き戻しマルテンサイトの合計:10.0〜60.0%、
ベイナイト:5.0〜40.0%、及び
残留オーステナイト:5.0〜25.0%
を含有し、残部組織が存在する場合には、前記残部組織が10.0%以下のパーライトからなり、
表面から板厚方向に深さ100μmまでの表層領域において、円相当直径50〜300nmの(Fe,Mn)2Bが1個/500μm2以上の数密度で存在していることを特徴とする、鋼板。
(2)Co:0.01〜0.50%、
Ni:0.01〜1.00%、
Mo:0.01〜1.00%、
Cr:0.001〜2.000%、
Nb:0.001〜0.500%、
V:0.001〜0.500%、
Cu:0.001〜0.500%、
W:0.001〜0.100%、
Ta:0.001〜0.100%、
Sn:0.001〜0.050%、
Sb:0.001〜0.050%、
As:0.001〜0.050%、
Mg:0.0001〜0.0500%、
Ca:0.001〜0.050%、
Y:0.001〜0.050%、
Zr:0.001〜0.050%、
La:0.001〜0.050%、及び
Ce:0.001〜0.050%
の1種又は2種以上を含有することを特徴とする、上記(1)に記載の鋼板。
(3)引張強度が700MPa以上であり、破断伸びが3.0%以上であることを特徴とする、上記(1)又は(2)に記載の鋼板。
(4)円相当直径50〜300nmの(Fe,Mn)2Bが1〜500個/500μm2の数密度で存在していることを特徴とする、上記(1)〜(3)のいずれかに記載の鋼板。
(5)前記鋼板の少なくとも一方の表面に亜鉛を含有するめっき層を有することを特徴とする、上記(1)〜(4)のいずれかに記載の鋼板。
(6)上記(1)又は(2)に記載の化学組成を有する溶鋼を連続鋳造して鋼片を形成する鋳造工程であって、前記鋼片の表層に10ppm超、100ppm未満の酸素を導入することを含む鋳造工程、
前記鋼片を仕上げ圧延することを含む熱間圧延工程であって、前記仕上げ圧延の完了温度が650〜950℃である熱間圧延工程、
得られた熱延鋼板を400〜700℃の巻取温度で巻き取る工程、並びに
前記熱延鋼板を冷間圧延し、次いで焼鈍する工程
を含むことを特徴とする、鋼板の製造方法。
(7)冷間圧延後の焼鈍において、鋼板の少なくとも一方の表面に亜鉛を含有するめっき層が形成されることを特徴とする、上記(6)に記載の鋼板の製造方法。
本発明の実施形態に係る鋼板は、質量%で、
C:0.050〜0.300%、
Si:0.01〜2.00%、
Mn:0.10〜4.00%、
P:0.0001〜0.0200%、
S:0.0001〜0.0200%、
N:0.0001〜0.0200%、
Al:0.001〜1.000%、
Ti:0.001〜0.500%、
B:0.0007〜0.0100%、
Co:0〜0.50%、
Ni:0〜1.00%、
Mo:0〜1.00%、
Cr:0〜2.000%、
Nb:0〜0.500%、
V:0〜0.500%、
Cu:0〜0.500%、
W:0〜0.100%、
Ta:0〜0.100%、
Sn:0〜0.050%、
Sb:0〜0.050%、
As:0〜0.050%、
Mg:0〜0.0500%、
Ca:0〜0.050%、
Y:0〜0.050%、
Zr:0〜0.050%、
La:0〜0.050%、及び
Ce:0〜0.050%
を含有し、残部がFe及び不純物からなる化学組成を有し、
面積率で、
フェライト:5.0〜40.0%、
マルテンサイト及び焼き戻しマルテンサイトの合計:10.0〜60.0%、
ベイナイト:5.0〜40.0%、及び
残留オーステナイト:5.0〜25.0%
を含有し、残部組織が存在する場合には、前記残部組織が10.0%以下のパーライトからなり、
表面から板厚方向に深さ100μmまでの表層領域において、円相当直径50〜300nmの(Fe,Mn)2Bが1個/500μm2以上の数密度で存在していることを特徴としている。
炭素(C)は、鋼板強度の向上に必要な元素である。C含有量が0.050%未満では十分な強度が得られないため、C含有量は0.050%以上とする。C含有量は0.060%以上、0.080%以上又は0.100%以上であってもよい。一方、C含有量が0.300%を超えると、溶接部の強度が増加して耐LME性が低下するため、C含有量は0.300%以下とする。C含有量は0.280%以下、0.250%以下又は0.220%以下であってもよい。
ケイ素(Si)は、鉄系炭化物の析出を抑制し、強度と成形性の向上に寄与する元素である。しかしながら、Si含有量が0.01%未満では、上記の効果が十分に得られない場合がある。加えて、Si含有量を0.01%未満にするためには製錬に時間を要し、生産性の低下を招く。したがって、Si含有量は0.01%以上とする。Si含有量は0.10%以上、0.50%以上又は1.00%以上であってもよい。一方で、Siを過度に添加すると、残留オーステナイトが過剰に安定化して溶接後にオーステナイト域が広がるため、鋼板の耐LME性を低下させる。したがって、Si含有量は2.00%以下とする。Si含有量は1.80%以下、1.60%以下又は1.50%以下であってもよい。
マンガン(Mn)は、焼入れ性を高め、鋼板強度の向上に寄与する元素である。また、Mnは(Fe,Mn)2BからなるB析出物を形成するのに必須の元素である。しかしながら、Mn含有量が0.10%未満では、上記のB析出物を十分に形成できない場合がある。加えて、Mn含有量を0.10%未満にするためには製錬に時間を要し、生産性の低下を招く。したがって、Mn含有量は0.10%以上とする。Mn含有量は0.50%以上、0.70%以上又は1.00%以上であってもよい。一方で、Mnを過度に添加すると、鋼板中のオーステナイト相が安定化して溶接後に当該オーステナイト相が残存してしまい、鋼板の耐LME性を低下させる。したがって、Mn含有量は4.00%以下とする。Mn含有量は3.50%以下、3.20%以下又は3.00%以下であってもよい。
リン(P)は、鋼板強度を高め、溶融亜鉛の鋼板組織への侵入を抑制する作用を有する元素である。しかしながら、P含有量が0.0001%未満では、上記の効果が十分に得られない場合がある。加えて、P含有量を0.0001%未満にするためには製錬に時間を要し、生産性の低下を招く。したがって、P含有量は0.0001%以上とする。P含有量は0.0005%以上、0.0010%以上又は0.0020%以上であってもよい。一方、P含有量が0.0200%を超えると、結晶粒界へのPの偏析により鋼板が脆化して耐LME性を低下させる場合がある。したがって、P含有量は0.0200%以下とする。P含有量は0.0180%以下、0.0150%以下又は0.0120%以下であってもよい。
硫黄(S)は、熱間脆性の原因をなし、また、溶接性及び耐食性を阻害する元素である。しかしながら、S含有量を0.0001%未満にするためには製錬に時間を要し、生産性の低下を招く。したがって、S含有量は0.0001%以上とする。S含有量は0.0005%以上、0.0010%以上又は0.0020%以上であってもよい。一方、S含有量が0.0200%を超えると、鋼板の脆化を招き、耐LME性が低下する場合がある。したがって、S含有量は0.0200%以下とする。S含有量は0.0180%以下、0.0150%以下又は0.0120%以下であってもよい。
窒素(N)は、窒化物を形成して、伸びフランジ性を阻害し、また、溶接時のブローホールの発生原因になる元素である。しかしながら、N含有量を0.0001%未満にするためには製錬に時間を要し、生産性の低下を招く。したがって、N含有量は0.0001%以上とする。N含有量は0.0005%以上、0.0010%以上又は0.0020%以上であってもよい。一方、Nが0.0200%を超えると、伸びフランジ性が著しく低下し、また、溶接時、ブローホールが発生する。加えて、Nが0.0200%を超えると、窒化ホウ素(BN)が生成して(Fe,Mn)2Bの形成が阻害され、その結果として耐LME性が低下する場合がある。したがって、N含有量は0.0200%以下とする。N含有量は0.0180%以下、0.0150%以下又は0.0120%以下であってもよい。
アルミニウム(Al)は、脱酸元素であり、また、鉄系炭化物の生成を抑えて、強度の向上に寄与する元素である。しかしながら、Al含有量が0.001%未満では、脱酸効果が十分に得られない。加えて、Al含有量を0.001%未満にするためには製錬に時間を要し、生産性の低下を招く。したがって、Al含有量は0.001%以上とする。Al含有量は0.005%以上、0.008%以上又は0.010%以上であってもよい。一方、Al含有量が1.000%を超えると、鋼板中のフェライト変態が促進されて十分な強度が得られない場合がある。したがって、Al含有量は1.000%以下とする。Al含有量は0.800%以下、0.500%以下又は0.300%以下であってもよい。
チタン(Ti)は、析出強化、結晶粒の成長抑制による細粒強化及び再結晶の抑制を通じた転位強化により、鋼板強度の向上に寄与する元素である。さらに、Tiは、本発明の実施形態に係る鋼板を製造する際に窒化チタンを形成して鋼中の固溶窒素を消費することにより、Bが固溶窒素と結びついて窒化ホウ素(BN)を形成するのを阻害して(Fe,Mn)2Bの形成を促進させるという効果も有する。しかしながら、Ti含有量が0.001%未満では、上記の効果が十分に得られない場合がある。加えて、Ti含有量を0.001%未満にするためには製錬に時間を要し、生産性の低下を招く。したがって、Ti含有量は0.001%以上とする。Ti含有量は0.005%以上、0.008%以上又は0.010%以上であってもよい。一方、Ti含有量が0.500%を超えると、鋼板中のベイナイト変態が抑制されて十分な延性が得られない場合がある。したがって、Ti含有量は0.500%以下とする。Ti含有量は0.400%以下、0.300%以下又は0.100%以下であってもよい。
ホウ素(B)は、溶接時に、粒界に偏析して耐LME性の向上に寄与する元素である。しかしながら、B含有量が0.0007%未満では、(Fe,Mn)2BからなるB析出物が全く形成しないか又はその形成が少なく、Bを粒界に十分に偏析させることができないために耐LME性向上の効果を十分に得ることができない。したがって、B含有量は0.0007%以上とする。B含有量は0.0010%以上、0.0015%以上又は0.0020%以上であってもよい。一方、B含有量が0.0100%を超えると、粗大な炭化物及び/又は窒化物が生成し、上記の効果が飽和するとともに、鋼片が割れやすくなり、延性が低下する。したがって、B含有量は0.0100%以下とする。B含有量は0.0080%以下、0.0060%以下又は0.0050%以下であってもよい。
コバルト(Co)は炭化物生成元素であり、析出物を生成させて焼き入れした部材の強度確保に有効な元素であり、耐LME性の向上にも寄与する元素である。上記の効果を十分に得るためには、Co含有量は0.01%以上とすることが好ましい。Co含有量は0.02%以上、0.03%以上又は0.04%以上であってもよい。一方、Co含有量が0.50%を超えると、鋼板中のフェライト変態及び/又はパーライト変態が促進されて十分な強度が得られない場合がある。したがって、Co含有量は0.50%以下とする。Co含有量は0.40%以下、0.30%以下又は0.20%以下であってもよい。
ニッケル(Ni)は強度の向上に寄与する元素であり、耐LME性の向上にも寄与する元素である。上記の効果を十分に得るためには、Ni含有量は0.01%以上とすることが好ましい。Ni含有量は0.02%以上、0.03%以上又は0.04%以上であってもよい。一方、Ni含有量が1.00%を超えると、鋼板中のフェライト変態が抑制されて延性が低下する場合がある。したがって、Ni含有量は1.00%以下とする。Ni含有量は0.90%以下、0.80%以下又は0.70%以下であってもよい。
モリブデン(Mo)は鋼の焼入れ性を高め、強度の向上に寄与する元素であり、耐LME性の向上にも寄与する元素である。上記の効果を十分に得るためには、Mo含有量は0.01%以上とすることが好ましい。Mo含有量は0.02%以上、0.03%以上又は0.04%以上であってもよい。一方、Mo含有量が1.00%を超えると、鋼板中のフェライト変態が抑制されて延性が低下する場合がある。したがって、Mo含有量は1.00%以下とする。Mo含有量は0.90%以下、0.80%以下又は0.70%以下であってもよい。
クロム(Cr)は強度の向上に寄与する元素であり、耐LME性の向上にも寄与する元素である。上記の効果を十分に得るためには、Cr含有量は0.001%以上とすることが好ましい。Cr含有量は0.010%以上、0.050%以上又は0.100%以上であってもよい。一方、Cr含有量が2.000%を超えると、酸洗性、溶接性及び熱間加工性が低下する場合がある。更に、冷延板焼鈍においてオーステナイトへの炭素の濃化が抑えられるため、焼鈍温度で保持した後、室温までの冷却においてパーライト変態を促すため、強度の低下を引き起こす場合がある。したがって、Cr含有量は2.000%以下とする。Cr含有量は1.500%以下、1.300%以下又は1.000%以下であってもよい。
ニオブ(Nb)及びバナジウム(V)は、いずれも析出強化、結晶粒の成長抑制による細粒強化及び再結晶の抑制を通じた転位強化により、鋼板強度の向上に寄与する元素であり、耐LME性の向上にも寄与する元素である。このため、これらの元素から選択される1種以上を必要に応じて含有させてもよい。上記の効果を十分に得るためには、Nb及びV含有量はそれぞれ0.001%以上とすることが好ましく、0.005%以上、0.008%以上又は0.010%以上であってもよい。一方、Nb及びV含有量が0.500%を超えると、粗大な炭化物が析出して固溶C量が減少するため、マルテンサイト分率が低下し、十分な強度が得られない場合がある。したがって、Nb及びV含有量はそれぞれ0.500%以下とし、0.400%以下、0.300%以下又は0.100%以下であってもよい。
銅(Cu)は強度の向上に寄与する元素であり、耐LME性の向上にも寄与する元素である。上記の効果を十分に得るためには、Cu含有量は0.001%以上とすることが好ましい。Cu含有量は0.010%以上、0.050%以上又は0.100%以上であってもよい。一方、Cu含有量が0.500%を超えると、鋼板の脆化を招き、延性が低下する場合がある。したがって、Cu含有量は0.500%以下とする。Cu含有量は0.400%以下、0.350%以下又は0.300%以下であってもよい。
タングステン(W)及びタンタル(Ta)は、いずれも炭化物の形態制御と鋼の強度の増加に有効な元素であり、耐LME性の向上にも寄与する元素である。このため、これらの元素から選択される1種以上を必要に応じて含有させてもよい。上記の効果を十分に得るためには、W及びTa含有量はそれぞれ0.001%以上とすることが好ましく、0.005%以上、0.007%以上又は0.010%以上であってもよい。一方、W及びTa含有量が0.100%を超えると、粗大な炭化物が析出して固溶C量が減少するため、マルテンサイト分率が低下し、十分な強度が得られない場合がある。したがって、W及びTa含有量はそれぞれ0.100%以下とし、0.080%以下、0.060%以下又は0.050%以下であってもよい。
錫(Sn)は、原料としてスクラップを用いた場合に鋼中に含有される元素であり、少ないほど好ましく、0%であってもよい。しかしながら、0.001%未満への低減には製錬コストの増加を招くため、Snが含まれる場合には下限を0.001%以上とする。Sn含有量は0.002%以上、0.003%以上又は0.005%以上であってもよい。一方、Sn含有量が0.050%を超えると、鋼板の脆化を招き、延性が低下する場合がある。したがって、Sn含有量は0.050%以下とする。Sn含有量は0.040%以下、0.030%以下又は0.020%以下であってもよい。
アンチモン(Sb)及びヒ素(As)は、Snと同様に鋼原料としてスクラップを用いた場合に含有され、粒界に強く偏析する元素であり、少ないほど好ましく0%であってもよい。しかしながら、0.001%未満への低減には製錬コストの増加を招くため、Sb及びAsが含まれる場合には下限をそれぞれ0.001%以上とする。Sb及びAs含有量はそれぞれ0.002%以上、0.003%以上又は0.005%以上であってもよい。一方、Sb及びAs含有量が0.050%を超えると、鋼板の脆化を招き、延性が低下する場合があるため、Sb及びAs含有量はそれぞれ0.050%以下とし、0.040%以下、0.030%以下又は0.020%以下であってもよい。
マグネシウム(Mg)は微量添加で硫化物の形態を制御できる元素であり、耐LME性の向上にも寄与する元素である。上記の効果を十分に得るためには、Mg含有量は0.0001%以上とすることが好ましい。Mg含有量は0.0005%以上、0.0010%以上又は0.0020%以上であってもよい。一方、Mg含有量が0.0500%を超えると、鋼板の脆化を招き、延性が低下する場合がある。したがって、Mg含有量は0.0500%以下とする。Mg含有量は0.0400%以下、0.0300%以下又は0.0200%以下であってもよい。
カルシウム(Ca)、イットリウム(Y)、ジルコニア(Zr)及びランタン(La)は、Mgと同様に微量添加で硫化物の形態を制御できる元素であり、耐LME性の向上にも寄与する元素である。このため、これらの元素から選択される1種以上を必要に応じて含有させてもよい。上記の効果を十分に得るためには、Ca、Y、Zr及びLa含有量はそれぞれ0.001%以上とすることが好ましく、0.002%以上、0.003%以上又は0.005%以上であってもよい。一方、Ca、Y、Zr及びLa含有量が0.050%を超えると、鋼板の脆化を招き、延性が低下する場合がある。したがって、Ca、Y、Zr及びLa含有量はそれぞれ0.050%以下とし、0.040%以下、0.020%以下又は0.010%以下であってもよい。
セリウム(Ce)は、微量添加で硫化物の形態を制御できる元素であり、耐LME性の向上にも寄与する元素である。上記の効果を十分に得るためには、Ce含有量は0.001%以上とすることが好ましい。Ce含有量は0.002%以上、0.003%以上又は0.005%以上であってもよい。一方、Ce含有量が0.050%を超えると、鋼板の脆化を招き、延性が低下する場合がある。したがって、Ce含有量は0.050%以下とする。Ce含有量は0.040%以下、0.020%以下又は0.010%以下であってもよい。
本発明の実施形態に係る鋼板においては、当該鋼板の表面(鋼板がめっき層を有する場合には母材鋼板の表面)から板厚方向に深さ100μmまでの表層領域において、円相当直径50〜300nmの(Fe,Mn)2Bが1個/500μm2以上の数密度で存在、特には分散している。このような数密度で所定範囲の円相当直径を有する(Fe,Mn)2Bが鋼板の上記表層領域に存在又は分散していることで、溶接時の加熱により鋼板中の粒界が移動する際に、(Fe,Mn)2Bによって当該粒界がピン止めされ、その結果として鋼板の表層領域中の粒界に(Fe,Mn)2Bを確実に存在させることが可能となる。加えて、溶接時の加熱下では、上記のように(Fe,Mn)2Bが粒界をピン止めするとともに、当該(Fe,Mn)2Bの少なくとも一部、好ましくはその大部分が粒界上で溶解し、それによって固溶Bを粒界に沿って優先的に供給しそして偏析させることができる。
<試料調整方法>
I. 供試材表面をエメリー紙、ダイアモンドペーストにて鏡面研磨する。
II. 研磨面をアルミナ砥粒にて仕上げ研磨する。
III.鏡面部をSPEED法(選択的定電位電解エッチング法)によりエッチングする(試料洗浄にはアサヒクリンを使用)。
IV. 指定箇所よりカーボン抽出レプリカ試料を作製する(メッシュはCuを使用)。
<SPEED法・電解研磨条件>
電解研磨液:10%アセチルアセトン−1%テトラメチルアンモニウムクロライド−メタノール
電解研磨条件:−100mV VS SCE/10クーロン/cm2
<TEM観察方法>
(1)電子顕微鏡:200kV−電界放出型透過電子顕微鏡:JEM−2100F(日本電子製)
観察時加速電圧:200kV
(2)分析:EDS分析装置:JED−2300T(日本電子製)
分析時加速電圧:200kV
B析出物の成分分析のためのEDS分析値はプローブ径=1nmで取得する。
(3)電子回折:ナノビーム回折(NBD)
析出物の構造調査のための電子線回折像はプローブ径=3nmで取得する。
フェライトは延性に優れるが軟質な組織である。鋼板の伸びを向上させるために、要求される強度又は延性に応じて含有させる。フェライト含有量は、鋼板の延性を向上させる観点から、面積率で5.0%以上とし、8.0%以上、10.0%以上、12.0%以上又は15.0%以上であってもよい。一方で、フェライトを過度に含有すると、所望の鋼板強度を確保することが困難となる場合がある。したがって、フェライト含有量は、面積率で40.0%以下とし、38.0%以下、35.0%以下、30.0%以下又は25.0%以下であってもよい。
マルテンサイト及び焼き戻しマルテンサイトは所望の鋼板強度等を確保する上で重要な組織である。このような観点から、マルテンサイト及び焼き戻しマルテンサイトの合計の含有量は、面積率で10.0%以上とし、12.0%以上、15.0%以上、20.0%以上又は25.0%以上であってもよい。一方で、マルテンサイト及び焼き戻しマルテンサイトを過度に含有すると鋼板の延性が低下する。したがって、マルテンサイト及び焼き戻しマルテンサイトの合計の含有量は、面積率で60.0%以下とし、58.0%以下、55.0%以下、50.0%以下又は45.0%以下であってもよい。
ベイナイトは、鋼板の延性及び強度を確保するのに有効な組織である。延性向上の観点から、ベイナイト含有量は、面積率で5.0%以上とし、8.0%以上、10.0%以上又は15.0%以上であってもよい。一方で、ベイナイトを過度に含有すると鋼板の強度が低下する。したがって、ベイナイト含有量は、面積率で40.0%以下とし、35.0%以下、30.0%以下又は25.0%以下であってもよい。
残留オーステナイトは、鋼板の変形中に加工誘起変態によりマルテンサイトへと変態するTRIP効果により鋼板の延性を改善する。したがって、鋼板の延性向上の観点から、残留オーステナイト含有量は、面積率で5.0%以上とし、8.0%以上又は10.0%以上であってもよい。一方で、残留オーステナイトを過度に含有すると、残留オーステナイトが過剰に安定化して溶接後にオーステナイト域が広がるため、鋼板の耐LME性を低下させる場合がある。したがって、残留オーステナイト含有量は、面積率で25.0%以下とし、22.0%以下又は20.0%以下であってもよい。残留オーステナイトの変態誘起塑性を利用したTRIP鋼板は、先に述べたとおり、スポット溶接した際にLMEが起こりやすいことが一般に知られている。しかしながら、本発明の実施形態に係る鋼板では、表層領域において(Fe,Mn)2BからなるB析出物を所定量含有することで、スポット溶接のような入熱量が比較的少ない溶接方法においても固溶Bを粒界に沿って優先的に供給しそして偏析させることができるので、鋼板の耐LME性を顕著に改善させることができる。
本発明においては、フェライト、マルテンサイト、焼き戻しマルテンサイト、ベイナイト、残留オーステナイト及びパーライトの同定及び面積率の算出は、EBSD(電子線後方散乱回折法)、X線回折及びナイタール試薬又はレペラ液を用いた腐食後のSEM(走査型電子顕微鏡)観察により、鋼板の圧延方向断面又は圧延方向に直角な方向の断面を1000〜50000倍の倍率において組織観察及び測定することで行われる。
本発明の実施形態に係る鋼板は、少なくとも一方の表面、好ましくは両方の表面に亜鉛を含有するめっき層(以下、「亜鉛含有めっき層」ともいう)を有していてもよい。当該めっき層は、当業者に公知の任意の組成を有する亜鉛含有めっき層であってよく、亜鉛以外にもアルミニウムやマグネシウム等の添加元素を含んでいてもよい。また、この亜鉛含有めっき層は、合金化処理を施していてもよいし又は合金化処理を施していなくてもよい。また、亜鉛含有めっき層の付着量は、特に制限されず一般的な付着量であってよい。
本発明の実施形態に係る鋼板によれば、LME割れの発生を抑制しつつ、高い引張強度、具体的には700MPa以上の引張強度を達成することができる。例えば、引張強度を700MPa以上とすることで、自動車における車体の軽量化の要求を満足させることができる。引張強度は好ましくは800MPa以上であり、より好ましくは900MPa以上である。引張強度の上限値は、特に限定されないが、一般的には2000MPa以下であり、1800MPa以下であってもよい。さらに、本発明の実施形態に係る鋼板によれば、優れた延性を達成することが可能であり、より具体的には破断伸びが3.0%以上、好ましくは5.0%以上、より好ましくは10.0%以上となるような延性を達成することができる。鋼板が3.0%以上の破断伸びを有することで、例えば、溶接時に当該鋼板を電極で抑えた場合においても、鋼板が割れることなく、適切に溶接を施すことが可能である。
次に、本発明の実施形態に係る鋼板の製造方法について説明する。以下の説明は、本発明の実施形態に係る鋼板を製造するための特徴的な方法の例示を意図するものであって、当該鋼板を以下に説明するような製造方法によって製造されるものに限定することを意図するものではない。
前記鋼片を仕上げ圧延することを含む熱間圧延工程であって、前記仕上げ圧延の完了温度が650〜950℃である熱間圧延工程、
得られた熱延鋼板を400〜700℃の巻取温度で巻き取る工程、
前記熱延鋼板を冷間圧延し、次いで焼鈍する工程
を含むことを特徴としている。以下、各工程について詳しく説明する。
本発明の実施形態に係る鋼板の製造方法では、まず、鋼板に関して上で説明した化学組成と同じ化学組成を有する溶鋼を連続鋳造して鋼片が形成され、当該連続鋳造の際に形成される鋼片の表層に10ppm超、100ppm未満の酸素が導入される。このような酸素の導入は、当業者に公知の任意の好適な方法によって実施することができる。当該酸素の導入は、特に限定されないが、例えば、連続鋳造の際に酸化鉄等の酸化物からなるパウダを溶鋼表層付近(すなわち長辺側の鋳型壁付近)に導入することによって実施してもよいし、又は同様に連続鋳造の際に鉄ワイヤを溶鋼表層付近に導入することによって実施してもよい。鉄ワイヤは表面が酸化されているため、これを使用することで連続鋳造の際に溶鋼表層に容易に酸素が取り込まれ、さらには導入される鉄ワイヤの径や本数などを適切に選択することにより、形成される鋼片の表層に導入される酸素量を10ppm超、100ppm未満の範囲内に比較的容易に制御することが可能である。
本方法では、鋳造された鋼片は、次に熱間圧延工程に供され、当該熱間圧延工程は、鋳造された鋼片を直接又は一旦冷却した後、再加熱して熱間圧延することにより実施することができる。再加熱を行う場合には、鋼片の加熱温度は、一般的には1100℃以上であり、上限値は特に規定しないが、例えば1250℃以下であってもよい。
本方法では、例えば、鋳造された鋼片に対し、板厚調整等のために、任意選択で仕上げ圧延の前に粗圧延を施してもよい。このような粗圧延は、所望のシートバー寸法が確保できればよく、その条件は特に限定されない。
得られた鋼片又はそれに加えて必要に応じて粗圧延された鋼片は、次に仕上げ圧延を施され、当該仕上げ圧延における完了温度は650〜950℃の範囲に制御される。仕上げ圧延の完了温度が950℃超であると、鋼板中のフェライト含有量が高くなり、十分な強度が得られない場合がある。したがって、仕上げ温度の完了温度は950℃以下とし、好ましくは920℃以下又は900℃以下である。一方、仕上げ圧延の完了温度が650℃未満であると、鋼表面に亀裂を生じて同様に溶接時の割れの発生が促進される場合がある。したがって、仕上げ温度の完了温度は650℃以上とし、好ましくは680℃以上又は700℃以上である。
熱間圧延工程の後、得られた熱延鋼板は、次の巻取工程において400〜700℃の巻取温度で巻き取られる。巻取温度を400〜700℃に制御することで、最終的に得られる鋼板の表層領域において確実に(Fe,Mn)2Bの形成をさせることができ、その結果として、改善された耐LME性、特にはスポット溶接などの溶接方法においても改善された耐LME性を達成することができる。巻取温度が高すぎると、熱延鋼板中のフェライト粒径が大きくなり、冷延板焼鈍後において十分な強度が得られない場合がある。したがって、巻取温度は700℃以下とし、好ましくは680℃以下又は650℃以下である。一方、巻取温度が低すぎると、熱延鋼板が硬くなり脆化するため、後工程において鋼板表面に割れが生じやすくなり冷延焼鈍後の延性が低下する。したがって、巻取温度は400℃以上とし、好ましくは420℃以上又は450℃以上である。尚、事前に酸化物の上に窒化チタンを析出させる操作を行わない場合には、巻取後に巻き取り温度制御のみを行なっても、(Fe,Mn)2Bを形成させることは出来ない。
最後に、得られた熱延鋼板は、必要に応じて酸洗等を行った後、冷間圧延及び焼鈍を施され、本発明の実施形態に係る鋼板が得られる。冷間圧延及び焼鈍は、特に限定されず、任意の適切な条件下で実施することができる。本方法によれば、焼鈍工程の際には、鋼中の固溶窒素が十分に低減されていることから、Bが当該固溶窒素と結びついて窒化ホウ素(BN)を形成することなく、鋼板の表層領域において(Fe,Mn)2Bを確実に形成することができる。
本方法においては、鋼板の少なくとも一方の表面、好ましくは両方の表面に亜鉛を含有するめっき層を形成してもよい。このようなめっき層は、当業者に公知の任意の方法により形成することができ、特に限定されないが、例えば、上記冷間圧延後の鋼板を亜鉛含有めっき浴に浸漬し、次いで焼鈍することにより形成することができる。
まず、冷間圧延の前に、巻取った熱延鋼板を巻き戻し、酸洗に供する。酸洗を行うことで、熱延鋼板の表面の酸化スケールを除去して、冷延鋼板の化成処理性や、めっき性の向上を図ることができる。酸洗は、一回でもよいし、複数回に分けて行ってもよい。
冷間圧下率は、冷延焼鈍時のフェライトの再結晶挙動に影響を与える。10.0%未満では、フェライトの方位集積度が低下し、延性が劣化する場合がある。このため、下限値は好ましくは10.0%以上とし、より好ましくは15.0%以上である。また、90.0%超では、フェライトの再結晶が容易になるものの、熱延板で生じさせたオーステナイトが加工誘起変態を生じ、マルテンサイト及び焼き戻しマルテンサイトの方位集積度が高まるため、延性が劣化する場合がある。このため、上限値は好ましくは90.0%以下とし、より好ましくは85.0%以下である。
(加熱速度)
冷延鋼板が連続焼鈍ラインやめっきラインを通板する場合における加熱速度は、特に制約されないが、0.5℃/秒未満の加熱速度では、生産性が大きく損なわれる場合がある。加えて、加熱速度が遅いと、鋼板の表層領域に形成される(Fe,Mn)2Bの円相当直径が大きくなる傾向があり、例えば300nmを超える円相当直径を有する(Fe,Mn)2Bが比較的多く生成する傾向がある。このため、加熱速度は好ましくは0.5℃/秒以上とする。一方、100℃/秒を超える加熱速度とすると、過度の設備投資を招き、さらには(Fe,Mn)2Bの円相当直径が小さくなる傾向があり、例えば50nm未満の円相当直径を有する(Fe,Mn)2Bが比較的多く生成する傾向がある。このため、加熱速度は好ましくは100℃/秒以下とする。
焼鈍温度は、フェライトの再結晶挙動に影響を与える因子である。また、オーステナイトの生成挙動にも影響を与え、鋼の強度延性バランスの制御において極めて重要な制御因子でもある。700℃未満では、オーステナイトの生成量が少なく、また、未再結晶フェライトが残るため、延性が劣化する場合がある。このため、下限値は好ましくは700℃以上とし、より好ましくは750℃以上である。また、900℃超では、焼鈍での恒温保持中に生じるオーステナイトの量が増えるため、冷延焼鈍後の組織においてフェライト及びベイナイトの方位集積度が低下し、延性が劣化する場合がある。このため、上限値は好ましくは900℃以下とし、より好ましくは850℃以下である。尚、焼鈍雰囲気の露点を上げて内部酸化物を形成する処理を行う必要は無い。仮に焼鈍時に内部酸化層が形成されたとしても、先に生成した(Fe,Mn)2Bは維持される。
鋼板を、連続焼鈍ラインに供し、焼鈍温度に加熱して焼鈍を施す。この際、保持時間は10〜600秒であることが好ましい。保持時間が10秒未満であると焼鈍温度でのオーステナイトの分率が不十分であったり、焼鈍前までに存在していた炭化物の溶解が不十分となったりして、所定の組織及び特性が得られなくなるおそれがある。保持時間が600秒超となっても特性上は問題ないが、設備のライン長が長くなるので、600秒程度が実質的な上限となる。
上記焼鈍後の冷却では、750℃から550℃まで平均冷却速度100.0℃/秒以下で冷却することが好ましい。平均冷却速度の下限値は、特に限定されないが、例えば2.5℃/秒であってよい。平均冷却速度の下限値を2.5℃/秒とする理由は、母材鋼板でフェライト変態が生じ、母材鋼板が軟化することを抑制するためである。2.5℃/秒より平均冷却速度が遅い場合、強度が低下する場合がある。より好ましくは5.0℃/秒以上、さらに好ましくは10.0℃/秒以上、さらに好ましくは20.0℃/秒以上である。750℃超ではフェライト変態が生じにくいため、冷却速度は制限しない。550℃未満の温度では、低温変態組織が得られるため、冷却速度を制限しない。100.0℃/秒より速い速度で冷却すると表層にも低温変態組織が生じ、硬さのばらつきの原因となるため、好ましくは100.0℃/秒以下で冷却する。さらに好ましくは80.0℃/秒以下である。さらに好ましくは60.0℃/秒以下である。
上記の冷却は、25℃〜550℃の温度で停止し(冷却停止温度)、続いて、この冷却停止温度がめっき浴温度−40℃未満であった場合には350℃〜550℃の温度域に再加熱して滞留させてもよい。上述の温度範囲で冷却を行うと冷却中に未変態のオーステナイトからマルテンサイトが生成する。その後、再加熱を行うことで、マルテンサイトは焼き戻され、硬質相内での炭化物析出や転位の回復・再配列が起こり、耐水素脆性が改善する。冷却停止温度の下限を25℃としたのは、過度の冷却は大幅な設備投資を必要とするばかりでなく、その効果が飽和するためである。
再加熱後かつめっき浴浸漬前に、350〜550℃の温度域で鋼板を滞留させても良い。この温度域での滞留は、マルテンサイトの焼き戻しに寄与するばかりでなく、板の幅方向の温度ムラをなくし、めっき後の外観を向上させる。なお、冷却停止温度が350℃〜550℃であった場合には、再加熱を行わずに滞留を行えばよい。
滞留を行う時間は、その効果を得るために10秒以上600秒以下とすることが望ましい。
一連の焼鈍工程において、冷延板又は冷延板にめっき処理を施した鋼板を、室温まで冷却した後、あるいは、室温まで冷却する途中(ただしマルテンサイト変態開始温度(Ms)以下)において再加熱を開始し、150℃以上400℃以下の温度域で2秒以上保持しても良い。この工程によれば、再加熱後の冷却中に生成したマルテンサイトを焼戻して、焼戻しマルテンサイトとすることにより、耐水素脆性を改善することができる。焼戻し工程を行う場合、保持温度が150℃未満又は保持時間が2秒未満では、マルテンサイトが十分に焼き戻されず、ミクロ組織及び機械特性において満足のいく変化をもたらすことができない場合がある。一方、保持温度が400℃を超えると、焼戻しマルテンサイト中の転位密度が低下してしまい、引張強度の低下を招く場合がある。そのため、焼戻しを行う場合には、150℃以上400℃以下の温度域で2秒以上保持することが好ましい。焼戻しは、連続焼鈍設備内で行っても良いし、連続焼鈍後にオフラインで、別設備で実施しても構わない。この際、焼戻し時間は、焼戻し温度により異なる。すなわち、低温ほど長時間となり、高温ほど短時間となる。
焼鈍工程中又は焼鈍工程後の冷延鋼板に対して、必要に応じて、(亜鉛めっき浴温度−40)℃〜(亜鉛めっき浴温度+50)℃に加熱又は冷却して、溶融亜鉛めっきを施してもよい。溶融亜鉛めっき工程によって、冷延鋼板の少なくとも一方の表面、好ましくは両方の表面には、溶融亜鉛めっき層が形成される。この場合、冷延鋼板の耐食性が向上するので好ましい。溶融亜鉛めっきを施しても、冷延鋼板の耐水素脆性を十分に維持することができる。
めっき浴温度は450〜490℃であることが好ましい。めっき浴温度が450℃未満であると、めっき浴の粘度が過大に上昇し、めっき層の厚さの制御が困難となり、溶融亜鉛めっき鋼板の外観が損なわれるおそれがある。一方、めっき浴温度が490℃を超えると、多量のヒュームが発生し、安全なめっき操業が困難となるおそれがある。めっき浴温度は455℃以上であるのがより好ましく、480℃以下であるのがより好ましい。
めっき浴の組成は、Znを主体とし、有効Al量(めっき浴中の全Al量から全Fe量を引いた値)が0.050〜0.250質量%であることが好ましい。めっき浴中の有効Al量が0.050質量%未満であると、めっき層中へのFeの侵入が過度に進み、めっき密着性が低下するおそれがある。一方、めっき浴中の有効Al量が0.250質量%を超えると、鋼板とめっき層との境界に、Fe原子及びZn原子の移動を阻害するAl系酸化物が生成し、めっき密着性が低下するおそれがある。めっき浴中の有効Al量は0.065質量%以上であるのがより好ましく、0.180質量%以下であるのがより好ましい。
めっき浴浸漬板温度(溶融亜鉛めっき浴に浸漬する際の鋼板の温度)は、溶融亜鉛めっき浴温度より40℃低い温度(溶融亜鉛めっき浴温度−40℃)から溶融亜鉛めっき浴温度より50℃高い温度(溶融亜鉛めっき浴温度+50℃)までの温度範囲が好ましい。めっき浴浸漬板温度が溶融亜鉛めっき浴温度−40℃を下回ると、めっき浴浸漬時の抜熱が大きく、溶融亜鉛の一部が凝固してしまいめっき外観を劣化させる場合があるため望ましくない。浸漬前の板温度が溶融亜鉛めっき浴温度−40℃を下回っていた場合、任意の方法でめっき浴浸漬前にさらに加熱を行い、板温度を溶融亜鉛めっき浴温度−40℃以上に制御してからめっき浴に浸漬させても良い。また、めっき浴浸漬板温度が溶融亜鉛めっき浴温度+50℃を超えると、めっき浴温度上昇に伴う操業上の問題を誘発する。
めっき密着性をさらに向上させるために、連続溶融亜鉛めっきラインにおける焼鈍前に、母材鋼板に、Ni、Cu、Co、Feの単独あるいは複数から成るめっきを施しても良い。
溶融亜鉛めっき鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板の表面に、塗装性、溶接性を改善する目的で、上層めっきを施すことや、各種の処理、例えば、クロメート処理、りん酸塩処理、潤滑性向上処理、溶接性向上処理等を施すこともできる。
さらに、鋼板形状の矯正や可動転位導入により延性の向上を図ることを目的として、スキンパス圧延を施してもよい。熱処理後のスキンパス圧延の圧下率は、0.1〜1.5%の範囲が好ましい。0.1%未満では効果が小さく、制御も困難であることから、0.1%を下限とする。1.5%を超えると生産性が著しく低下するので1.5%を上限とする。スキンパスは、インラインで行っても良いし、オフラインで行っても良い。また、一度に目的の圧下率のスキンパスを行っても良いし、数回に分けて行っても構わない。
表1に示す化学組成を有する鋼を溶製して鋼片を鋳造する際に、鋼片表層に鉄ワイヤを溶融添加した鋼片を製造した。これらの鋼片を1220℃に加熱した炉内に挿入し、60分間保持する均一化処理を与えた後に大気中に取出し、熱間圧延して板厚2.8mmの鋼板を得た。熱間圧延における仕上げ圧延の完了温度は920℃であり、仕上げ圧延完了後、1.5秒経過後に水冷にて冷却を与え、28℃/秒の速度で550℃まで冷却して、550℃で巻き取った。続いて、この熱延鋼板の酸化スケールを酸洗により除去し、圧下率50%の冷間圧延を施し、板厚を1.4mmに仕上げた。さらに、この冷延鋼板を850℃まで4.5℃/秒の速度で加熱し、850℃で110秒間保持した後に、40.0℃/秒の平均冷却速度で330℃まで冷却し、続いて、380℃で200秒間保持する冷延板焼鈍を施した。さらに、この冷延板焼鈍後の板に、鋼帯の伸び率が0.1%のスキンパス圧延を施した。表2は上記の加工熱処理を与えた鋼板の特性の評価結果である。なお、表1に示す成分以外の残部はFe及び不純物である。また、製造した鋼板から採取した試料を分析した化学組成は、表1に示す鋼の化学組成と同等であった。
引張強度(MPa)及び破断伸び(%)は、得られた鋼板の圧延方向に直行する方向(幅方向)を長手方向として採取したJIS5号試験片を用いて、JIS Z 2241(2011)に準拠して評価した。
耐LME性は、以下のようにして評価した。GA軟鋼(合金化溶融亜鉛めっき鋼板)と表2に示す鋼板とで下記条件にて溶接試験を行い、4.0kAから10.0kAまで電流量を変えて溶接した試験片を作製し、その後、断面組織を観察して、ナゲット径と割れの長さを確認し、ナゲット径が5.5mm以下の領域において割れ長さが0.1mm未満であった場合に合格(〇)とし、ナゲット径が5.5mm以下の領域において割れ長さが0.1mm以上であった場合に不合格(×)とした。
電極:Cr−Cu製のDR型電極(先端外径:8mm、R:40mm)
加圧力P:450kg
電極の傾斜角θ:5°
アップスロープ:なし
第1通電時間t1:0.2秒
無通電間tc:0.04秒
第2通電時間t2:0.4秒
電流比I1/I2:0.7
通電終了後の保持時間:0.1秒
さらに、製造条件の影響を調べるために、表2において優れた特性が認められた鋼種A〜Xを対象として、表3に記載する製造条件の加工熱処理を与えて、板厚2.3mmの熱延鋼板を作製し、冷延焼鈍後の特性を評価した。ここで、めっき処理の符号GI及びGAは亜鉛めっき処理の方法を示しており、GIは460℃の溶融亜鉛めっき浴中に鋼板を浸漬して鋼板の表面に亜鉛めっき層を与えた鋼板であり、GAは溶融亜鉛めっき浴中に鋼板を浸漬した後に485℃に鋼板を昇温させて鋼板の表面に鉄と亜鉛の合金層を与えた鋼板である。また、冷延板焼鈍においてそれぞれの滞留温度で保持した後の鋼板を室温まで冷却するまでの間に、一旦150℃まで冷却した鋼板を再加熱して、2〜250秒間保持する焼戻し処理を与えた。なお、焼戻し時間が10800及び33100秒である実施例は、室温まで冷却後に、巻き取ったコイルを別の焼鈍装置(箱焼鈍炉)によって焼戻しを与えた実施例である。さらに、表3において、焼戻し温度を「なし」と記載する実施例は、焼戻しを与えていない実施例である。得られた結果を表4に示す。なお、特性の評価方法は例1の場合と同様である。
2a、2b 電極
3 ナゲット
4 熱影響部
5 LME割れ
11 母材鋼板
12 めっき層
13 溶融亜鉛
14 粒界
15 B析出物
Claims (7)
- 質量%で、
C:0.050〜0.300%、
Si:0.01〜2.00%、
Mn:0.10〜4.00%、
P:0.0001〜0.0200%、
S:0.0001〜0.0200%、
N:0.0001〜0.0200%、
Al:0.001〜1.000%、
Ti:0.001〜0.500%、
B:0.0007〜0.0100%、
Co:0〜0.50%、
Ni:0〜1.00%、
Mo:0〜1.00%、
Cr:0〜2.000%、
Nb:0〜0.500%、
V:0〜0.500%、
Cu:0〜0.500%、
W:0〜0.100%、
Ta:0〜0.100%、
Sn:0〜0.050%、
Sb:0〜0.050%、
As:0〜0.050%、
Mg:0〜0.0500%、
Ca:0〜0.050%、
Y:0〜0.050%、
Zr:0〜0.050%、
La:0〜0.050%、及び
Ce:0〜0.050%
を含有し、残部がFe及び不純物からなる化学組成を有し、
面積率で、
フェライト:5.0〜40.0%、
マルテンサイト及び焼き戻しマルテンサイトの合計:10.0〜60.0%、
ベイナイト:5.0〜40.0%、及び
残留オーステナイト:5.0〜25.0%
を含有し、残部組織が存在する場合には、前記残部組織が10.0%以下のパーライトからなり、
表面から板厚方向に深さ100μmまでの表層領域において、円相当直径50〜300nmの(Fe,Mn)2Bが1個/500μm2以上の数密度で存在していることを特徴とする、鋼板。 - Co:0.01〜0.50%、
Ni:0.01〜1.00%、
Mo:0.01〜1.00%、
Cr:0.001〜2.000%、
Nb:0.001〜0.500%、
V:0.001〜0.500%、
Cu:0.001〜0.500%、
W:0.001〜0.100%、
Ta:0.001〜0.100%、
Sn:0.001〜0.050%、
Sb:0.001〜0.050%、
As:0.001〜0.050%、
Mg:0.0001〜0.0500%、
Ca:0.001〜0.050%、
Y:0.001〜0.050%、
Zr:0.001〜0.050%、
La:0.001〜0.050%、及び
Ce:0.001〜0.050%
の1種又は2種以上を含有することを特徴とする、請求項1に記載の鋼板。 - 引張強度が700MPa以上であり、破断伸びが3.0%以上であることを特徴とする、請求項1又は2に記載の鋼板。
- 円相当直径50〜300nmの(Fe,Mn)2Bが1〜500個/500μm2の数密度で存在していることを特徴とする、請求項1〜3のいずれか1項に記載の鋼板。
- 前記鋼板の少なくとも一方の表面に亜鉛を含有するめっき層を有することを特徴とする、請求項1〜4のいずれか1項に記載の鋼板。
- 請求項1又は2に記載の化学組成を有する溶鋼を連続鋳造して鋼片を形成する鋳造工程であって、前記鋼片の表層に10ppm超、100ppm未満の酸素を導入することを含む鋳造工程、
前記鋼片を仕上げ圧延することを含む熱間圧延工程であって、前記仕上げ圧延の完了温度が650〜950℃である熱間圧延工程、
得られた熱延鋼板を400〜700℃の巻取温度で巻き取る工程、並びに
前記熱延鋼板を冷間圧延し、次いで焼鈍する工程
を含むことを特徴とする、請求項1〜5のいずれか1項に記載の鋼板の製造方法。 - 冷間圧延後の焼鈍において、鋼板の少なくとも一方の表面に亜鉛を含有するめっき層が形成されることを特徴とする、請求項6に記載の鋼板の製造方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2019088962 | 2019-05-09 | ||
JP2019088962 | 2019-05-09 | ||
PCT/JP2019/044956 WO2020225936A1 (ja) | 2019-05-09 | 2019-11-15 | 鋼板及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP6750759B1 true JP6750759B1 (ja) | 2020-09-02 |
JPWO2020225936A1 JPWO2020225936A1 (ja) | 2021-06-03 |
Family
ID=73051362
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2020513367A Active JP6750759B1 (ja) | 2019-05-09 | 2019-11-15 | 鋼板及びその製造方法 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20220177994A1 (ja) |
EP (1) | EP3967779B1 (ja) |
JP (1) | JP6750759B1 (ja) |
KR (1) | KR102626001B1 (ja) |
CN (1) | CN113348258B (ja) |
MX (1) | MX2021012807A (ja) |
WO (1) | WO2020225936A1 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112442635A (zh) * | 2020-11-13 | 2021-03-05 | 唐山钢铁集团高强汽车板有限公司 | 高性能800MPa级以上低合金高强钢板及其制备方法 |
CN112662953A (zh) * | 2020-11-09 | 2021-04-16 | 刘祖瑜 | 一种耐高温抗氧化腐蚀的内胎及含该内胎的铜模及制备 |
WO2022071305A1 (ja) * | 2020-09-30 | 2022-04-07 | 日本製鉄株式会社 | 鋼板 |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
MX2023013724A (es) * | 2021-05-26 | 2023-11-28 | Kobe Steel Ltd | Hoja de acero galvanizada por inmersion en caliente aleada de alta resistencia y metodo de fabricacion de la misma. |
CN114622140A (zh) * | 2022-03-17 | 2022-06-14 | 陕西西咸新区沣西新城能源发展有限公司 | 一种中深层地热地埋管用低合金耐腐蚀套管材料及其制备方法 |
CN115216683B (zh) * | 2022-05-19 | 2023-05-05 | 北京科技大学 | 调控铸坯组织中铁素体形态的方法及所制备的微合金钢 |
CN116463546B (zh) * | 2022-06-30 | 2024-01-09 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种100公斤级超高强度镀锌钢板及其制造方法 |
CN116463547B (zh) * | 2022-06-30 | 2024-01-09 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种120公斤级超高强度镀锌钢板及其制造方法 |
CN116121663B (zh) * | 2022-12-01 | 2024-02-09 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 屈服强度355MPa级的集装箱用稀土La耐候钢板及其制备方法 |
WO2024154830A1 (ja) * | 2023-01-20 | 2024-07-25 | 日本製鉄株式会社 | 冷延鋼板及びその製造方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004211158A (ja) * | 2002-12-27 | 2004-07-29 | Nippon Steel Corp | 溶接用亜鉛系合金めっき鋼材およびその電縫鋼管 |
JP2008231493A (ja) * | 2007-03-20 | 2008-10-02 | Nisshin Steel Co Ltd | スポット溶接用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
WO2018043456A1 (ja) * | 2016-08-31 | 2018-03-08 | Jfeスチール株式会社 | 高強度冷延薄鋼板及びその製造方法 |
JP2019504196A (ja) * | 2015-12-15 | 2019-02-14 | ポスコPosco | 表面品質及びスポット溶接性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1284175A (en) * | 1970-04-29 | 1972-08-02 | Nippon Kokan Kk | Production of rimming steel |
GB1326728A (en) * | 1970-11-13 | 1973-08-15 | British Steel Corp | Continuous casting of steel |
JPS5838648A (ja) * | 1981-08-28 | 1983-03-07 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造中の溶鋼への酸素添加方法 |
JPH0537674Y2 (ja) | 1986-11-28 | 1993-09-22 | ||
JPH0924445A (ja) * | 1995-07-10 | 1997-01-28 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造における鋳片表層の溶質濃化方法 |
JP3619603B2 (ja) * | 1996-03-14 | 2005-02-09 | Jfeスチール株式会社 | 2ピース缶用冷延鋼板に適用される熱延鋼板の製造方法および2ピース缶用冷延鋼板の製造方法 |
JP4776951B2 (ja) | 2005-03-11 | 2011-09-21 | 新日本製鐵株式会社 | 溶接性に優れた溶接用亜鉛系合金めっき鋼材 |
CN101657555B (zh) * | 2007-04-11 | 2011-08-03 | 新日本制铁株式会社 | 高温强度和韧性优良的钢材及其制造方法 |
JP6696209B2 (ja) * | 2016-02-18 | 2020-05-20 | 日本製鉄株式会社 | 高強度鋼板の製造方法 |
EP3725904B1 (en) | 2017-12-15 | 2024-03-06 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet, hot-dip zinc-coated steel sheet, and alloyed hot-dip zinc-coated steel sheet |
-
2019
- 2019-11-15 EP EP19928200.5A patent/EP3967779B1/en active Active
- 2019-11-15 WO PCT/JP2019/044956 patent/WO2020225936A1/ja unknown
- 2019-11-15 MX MX2021012807A patent/MX2021012807A/es unknown
- 2019-11-15 KR KR1020217025975A patent/KR102626001B1/ko active IP Right Grant
- 2019-11-15 CN CN201980088698.8A patent/CN113348258B/zh active Active
- 2019-11-15 JP JP2020513367A patent/JP6750759B1/ja active Active
- 2019-11-15 US US17/599,443 patent/US20220177994A1/en active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004211158A (ja) * | 2002-12-27 | 2004-07-29 | Nippon Steel Corp | 溶接用亜鉛系合金めっき鋼材およびその電縫鋼管 |
JP2008231493A (ja) * | 2007-03-20 | 2008-10-02 | Nisshin Steel Co Ltd | スポット溶接用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
JP2019504196A (ja) * | 2015-12-15 | 2019-02-14 | ポスコPosco | 表面品質及びスポット溶接性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
WO2018043456A1 (ja) * | 2016-08-31 | 2018-03-08 | Jfeスチール株式会社 | 高強度冷延薄鋼板及びその製造方法 |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2022071305A1 (ja) * | 2020-09-30 | 2022-04-07 | 日本製鉄株式会社 | 鋼板 |
CN116209781A (zh) * | 2020-09-30 | 2023-06-02 | 日本制铁株式会社 | 钢板 |
EP4223901A4 (en) * | 2020-09-30 | 2024-03-13 | Nippon Steel Corporation | STEEL SHEET |
JP7481651B2 (ja) | 2020-09-30 | 2024-05-13 | 日本製鉄株式会社 | 鋼板 |
CN112662953A (zh) * | 2020-11-09 | 2021-04-16 | 刘祖瑜 | 一种耐高温抗氧化腐蚀的内胎及含该内胎的铜模及制备 |
CN112442635A (zh) * | 2020-11-13 | 2021-03-05 | 唐山钢铁集团高强汽车板有限公司 | 高性能800MPa级以上低合金高强钢板及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN113348258B (zh) | 2023-04-21 |
MX2021012807A (es) | 2021-11-12 |
US20220177994A1 (en) | 2022-06-09 |
EP3967779B1 (en) | 2024-06-05 |
WO2020225936A1 (ja) | 2020-11-12 |
JPWO2020225936A1 (ja) | 2021-06-03 |
EP3967779A4 (en) | 2023-03-08 |
KR20210114042A (ko) | 2021-09-17 |
CN113348258A (zh) | 2021-09-03 |
EP3967779A1 (en) | 2022-03-16 |
KR102626001B1 (ko) | 2024-01-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6750759B1 (ja) | 鋼板及びその製造方法 | |
CN111492075B (zh) | 钢板、热浸镀锌钢板和合金化热浸镀锌钢板 | |
KR101402503B1 (ko) | 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 | |
KR101606658B1 (ko) | 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 | |
CN109154045B (zh) | 镀覆钢板及其制造方法 | |
JPWO2019189842A1 (ja) | 高強度亜鉛めっき鋼板および高強度部材 | |
JP6296214B1 (ja) | 薄鋼板およびその製造方法 | |
CA2786381C (en) | High-strength galvanized steel sheet having excellent formability and spot weldability and method for manufacturing the same | |
US12098439B2 (en) | Steel sheet, member, and method for producing them | |
JP7364933B2 (ja) | 鋼板及びその製造方法 | |
KR102513331B1 (ko) | 고강도 열연 도금 강판 | |
JP7440799B2 (ja) | 鋼板及びその製造方法 | |
CA3079796A1 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet | |
KR20230151546A (ko) | 고강도 냉연 강판 및 그의 제조 방법 | |
WO2022080497A1 (ja) | 鋼板およびその製造方法 | |
JP7311808B2 (ja) | 鋼板及びその製造方法 | |
JP7468816B1 (ja) | 高強度めっき鋼板およびその製造方法 | |
JP7468815B1 (ja) | 高強度めっき鋼板およびその製造方法 | |
JP7298647B2 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
CN113544301B (zh) | 钢板 | |
WO2024203491A1 (ja) | 鋼板、部材及びそれらの製造方法 | |
CN118742664A (zh) | 镀锌钢板及其制造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20200304 |
|
A871 | Explanation of circumstances concerning accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871 Effective date: 20200304 |
|
A975 | Report on accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971005 Effective date: 20200401 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20200616 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20200626 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20200714 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20200727 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6750759 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |