KR102513331B1

KR102513331B1 - 고강도 열연 도금 강판

Info

Publication number: KR102513331B1
Application number: KR1020217002706A
Authority: KR
Inventors: 소타 고토; 카즈히코 야마자키; 티 후엔 도안; 요시히코 오노
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2018-07-31
Filing date: 2019-06-10
Publication date: 2023-03-22
Also published as: EP3831971B1; US11732340B2; JPWO2020026594A1; WO2020026594A1; MX2021000992A; EP3831971A1; JP6669319B1; EP3831971A4; CN112513308A; US20210238719A1; KR20210025086A

Abstract

980㎫ 이상의 TS로 하고, 우수한 장출 성형성과 신장 플랜지 성형성을 갖고, 우수한 도금성을 갖는 고강도 열연 도금 강판을 제공한다. 질량％로, C: 0.03∼0.09％, Si: 0.01∼1.60％, Mn: 2.20∼3.60％, P: 0.100％ 이하, S: 0.0100％ 이하, Ti: 0.05∼0.18％, B: 0.0005∼0.0050％, Al: 0.005∼0.40％ 및 N: 0.010％ 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 33.8[％C][％Mn]＋12.4[％Si]/[％Mn]으로 나타나는 CSM값이 3.3∼12.0을 만족하는 성분 조성과, 면적률로 85％ 이상의 베이나이트와, 면적률로 2.0％ 이상 15.0％ 이하의 마르텐사이트를 포함하는 강 조직을 갖는 강판과, 강판의 표면에 도금층 또는 합금화 도금층을 구비하는 고강도 열연 도금 강판으로 한다.

Description

고강도 열연 도금 강판

본 발명은, 자동차나 수송 기재, 건축 기기 등의 구조 부재의 소재로서 이용하는 데에 적합한, 프레스 성형성이 우수한 인장 강도 980㎫ 이상의 고강도를 갖고, 50％ 이상의 구멍 확장률(hole expansion ratio)을 갖는, 고강도 열연 도금 강판에 관한 것이다.

세계적인 틀에서 CO₂ 배출량 삭감이 요구되고 있는 중, 자동차 업계에서는, 차체 강도를 저하시키는 일 없이 경량화를 도모하고, 연비를 향상시키는 것이 항상 요구되고 있다. 차체 강도를 저하시키는 일 없이 차체 경량화를 도모하기 위해서는, 부재의 소재가 되는 강판의 강도를 높여 박육화하는 것이 유효한 수단의 하나이다. 특히 인장 강도가 980㎫ 이상인 강판은, 경량화를 통해 자동차 연비를 대폭으로 향상시키는 소재로서 기대되고 있다.

그러나, 자동차의 섀시 부품의 성형에 특히 중요한 장출(張出) 성형성이나 신장 플랜지 성형성(stretch flange formability)은, 강판의 고강도화에 수반하여 일반적으로 악화된다. 또한, 특히 섀시 부품 등에서는, 실용 중에 부식이 진행되어 부품 판두께가 감소하는 부분이 발생하면, 피로 파괴의 위험성이 높아진다. 이 때문에, 강판 표면에 도금을 실시하여 내식성을 향상시키고 부식 두께 감소를 작게 하는 것이 유효한 수단이다. 그러나, 고강도화를 위해 첨가하는 합금 원소가 증가하면, 강판 표면에 도금층이 형성되지 않는 부분(불도금부)이 발생하는 경우가 있다.

신장 플랜지 가공에 적합한 도금 강판으로서, 특허문헌 1에서는, 질량％로, C: 0.005∼0.08％, Si: 0.8％ 이하, Mn: 0.1∼1.8％, P: 0.05％ 이하, S: 0.02％ 이하, N: 0.001∼0.005％, Ti: 0.02∼0.2％, B: 0.0005∼0.01％, Al: 0.1％ 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 하고, Ti/C 당량비＝(Ti/48)/(C/12)를 만족하도록 Ti와 C를 포함하고, 마이크로 조직이 베이니틱 페라이트 단상(single phase) 또는 베이니틱 페라이트상과 페라이트상을 포함하는 주상(main phase)과, 3％ 이하의 경질 제2상 및 시멘타이트로 이루어지고, 또한, 결정 방위의 상위가 2∼15°인 소각(小角) 입계의 비율이 30％∼75％이고, 평균 입자경 20㎚ 이하의 Ti를 포함하는 탄화물이 분산 석출되어 있는, 인장 강도 400㎫ 이상의 고강도 용융 Zn-Al-Mg계 도금 강판이 개시되어 있다.

특허문헌 2에는, 질량％로, C: 0.03∼0.2％, Mn: 0.1∼3.0％, P: 0.10％ 이하, S: 0.03％ 이하, Al＋Si: 0.2∼3.0％, N: 0을 초과 0.01％ 이하, O: 0을 초과 0.01％ 이하를 포함하고, 잔부가 Fe 및 불순물이고, 마이크로 조직이, 베이나이트를 주체로 하고, 면적률로, 마르텐사이트 및/또는 오스테나이트로 구성되는 경질상이 3％ 이상 20％ 미만이고, 판두께 중앙부에 존재하는 경질상 중 애스펙트비가 3 이상인 것이 60％ 이상을 차지하고, 판두께 중앙부에 존재하는 경질상의 압연 방향의 길이가 20㎛ 미만이고, 압연 방향에서 본 <011> 방위 및 <111> 방위의 X선 랜덤 강도비의 합이 3.5 이상이고, 또한 압연 방향에서 본 <001> 방위의 X선 랜덤 강도비가 1.0 이하인, 인장 강도(㎫)와 구멍 확장률(％)의 곱이 35000인 고강도 열연 강판이 개시되어 있다.

또한, 특허문헌 3에는, 성분 조성으로서, C, Mn, P, S, Al, N, Ti, Cr, B를 특정량으로 하고, 면적률로 85％ 이상의 베이나이트상을 주상으로 하고, 면적률로 15％ 이하의 마르텐사이트상 또는 마르텐사이트-오스테나이트 혼합상을 제2상으로 하고, 잔부가 페라이트상으로 이루어지고, 제2상의 평균 입경이 3.0㎛ 이하이고, 추가로 구(舊)오스테나이트립의 평균 애스펙트비가 1.3 이상 5.0 이하, 미재결정 구오스테나이트립에 대한 재결정 구오스테나이트립의 면적률이 15％ 이하인 조직을 갖고, 직경 20㎚ 미만의 석출물이 질량％로 0.10％ 이하로 함으로써, 980㎫ 이상의 인장 강도를 갖고, 구멍 확장률 60％ 이상의 우수한 신장 플랜지 특성을 나타내는 고강도 열연 강판이 개시되어 있다.

특허문헌 4에는, 질량％로, C: 0.03∼0.30％, Si: 0.005∼2.5％, Mn: 1.9∼3.5％, P: 0.1％ 이하, S: 0.01％ 이하, sol.Al: 0.001∼1.5％ 및 N: 0.02％ 이하를 함유하는 열연 강판을, 720℃ 이상으로 가열하고, 2∼200℃/초의 속도로 450∼600℃까지 냉각하고, 용융 아연 도금 후의 합금화 처리 온도로부터 5℃/초 이상으로 200℃ 이하까지 냉각하고, 추가로 200∼600℃의 온도역에서 1초 이상 10분간 이하의 템퍼링 처리를 행함으로써, 체적％로 템퍼링 마르텐사이트를 3％ 이상 및 잔류 오스테나이트를 1％ 이상 함유하는 마이크로 조직을 갖는, 인장 강도 780㎫ 이상의 합금화 용융 아연 도금 강판이 개시되어 있다.

특허문헌 5에는, 화학 성분을, 질량％로, C: 0.050％ 초과 0.10％ 이하, Si: 0.1∼2.0％, Mn: 1.0∼3.0％, P: 0.1％ 이하, S: 0.01％ 이하, Al: 0.005∼0.05％, N: 0.01％ 이하, Ti: 0.10∼0.20％, Nb: 0∼0.06％, B: 0∼0.03％, Ca: 0∼0.005％, 잔부는 Fe 및 불순물로 하고, 평균 결정 입경이 7.0㎛ 이하이고, 압연면에 평행하고, 압연 방향에 평행한 {211}<011> 방위의 X선 랜덤 강도비가 2.5 이하인, 인장 강도 900㎫ 이상의 열연 강판이 개시되어 있다. 특허문헌 5에서는, 도금 강판으로 하는 제조 방법으로서, 열연 강판을, 권취 후, 환원 분위기 중에서 500℃ 이상 650℃ 이하로 가열하여 표면을 활성화함으로써, 표면에 도금층을 형성하는 방법이 개시되어 있다.

WO2015/093596호 WO2016/010004호 WO2017/017933호 일본공개특허공보 2013-144830호 WO2014/097430호

그러나, 특허문헌 1은 980㎫ 이상의 인장 강도가 얻어지고 있지 않다.

특허문헌 2에서는, 높은 강도·구멍 확장률 균형을 안정적으로 얻지 못하고 있다. 또한, 특허문헌 2에서는, 도금성에 관하여 검토되어 있지 않다.

특허문헌 3에서는, 980㎫ 이상의 고강도와 우수한 구멍 확장 특성을 갖는 열연 강판이 얻어지고 있다. 그러나, 특허문헌 3에서는, 도금성에 관하여 충분히 검토되어 있지 않다.

특허문헌 4에서는, 열연 강판에 용융 아연 도금을 실시한 후에, 추가로 템퍼링 처리가 필요하여, 경제성의 면에서 과제가 있다.

특허문헌 5에서는, 소망하는 마이크로 조직을 얻기 위해, 열연 마무리 온도를 960℃ 이상으로 할 필요가 있다. 그러나, 마무리 온도를 높게 하면 강판 표면의 스케일(scale)이 과도하게 성장하여, 물림 흠집(biting flaws)의 원인이 되거나, 산 세정 후에 스케일이 잔존하거나 하여, 도금성을 악화시키는 경우가 있다.

이상과 같이, 종래 기술에서는, 인장 강도 980㎫ 이상이라는 고강도를 가지면서, 우수한 프레스 성형성과 도금성을 구비하는 고강도 열연 강판의 기술은 확립되어 있지 않다.

본 발명은 이러한 과제를 해결하여, 980㎫ 이상의 인장 강도를 유지하면서, 우수한 장출 성형성과 신장 플랜지 성형성을 갖고, 우수한 도금성을 갖는 고강도 열연 도금 강판을 제공하는 것을 목적으로 한다.

발명자들은, 상기 목적을 달성하기 위해, 인장 강도 980㎫ 이상을 확보하면서, 열연 도금 강판의 장출 성형성과 신장 플랜지 성형성을 향상시키기 위해 예의 검토했다. 그 결과, 주상을 베이나이트 조직으로 하고, 제2상을 마르텐사이트 조직으로 하고, 제2상의 면적률을 2.0∼15.0％로 제어함으로써, 980㎫ 이상의 고강도와 우수한 장출 성형성과 신장 플랜지 성형성이 얻어지는 것을 알게 되었다.

또한, 여기에서 말하는 베이나이트 조직이란, 확산 변태에 의해 생성되는 폴리고널 페라이트 조직과 무확산 변태에 의해 생성되는 마르텐사이트 조직의 중간 온도역에서 생성되는 조직이고, 평균 전위 밀도가 5×10¹⁴∼5×10¹⁵m^－2인 조직을 가리킨다. 베이나이트 조직은 라스 형상의 조직 형태(lath-structured form)를 나타낸다. 이 때문에, 베이나이트 조직은, 예를 들면 주사 전자 현미경(SEM)을 이용함으로써 폴리고널 페라이트 조직과 명확하게 구별할 수 있다. 마르텐사이트 조직에 대해서도, SEM을 이용하여 그의 하부 조직을 상세하게 관찰함으로써, 베이나이트 조직과 구별할 수 있다. 또한, 마르텐사이트 조직과 베이나이트 조직은, SEM에 설치한 전자 후방 산란 회절(EBSD) 해석 장치에 의해서도 구별할 수 있다. 즉, 마르텐사이트 조직은, 베이나이트 조직보다도 더욱 높은 전위 밀도를 가짐으로써 EBSD의 Image Quality(IQ값)가 베이나이트 조직의 IQ값보다도 낮아지는 것을 이용한다. 가속 전압 15㎸, 초점 거리 19㎜의 조건으로 EBSD 패턴을 채취한 경우, 마르텐사이트 조직의 IQ값은 80000 이하가 된다.

장출 성형성에 관해서는, 항복비(인장 강도에 대한 항복 강도의 비)가 높은 강판은, 변형 분산능이 낮고, 변형이 집중되는 개소에서 네킹(necking)이나 균열이 발생하기 쉬워, 장출 성형 불량이 된다. 또한, 단상 조직과 복상 조직이, 동일한 강도와 연성을 갖는 경우, 복상 조직보다도 단상 조직의 쪽이 항복비는 높아진다. 그래서, 본 발명에서는, 장출 성형성을 확보하기 위해, 주상과 상이한 강도와 연성을 갖는 제2상 조직을 강판 중에 존재시키고, 항복비를 저하시킴으로써 장출 성형성을 향상시켰다. 또한, 신장 플랜지 성형성은, 구멍 확장 시험 시에 보이드(voids) 발생 기점이 되는 제2상이 적은 쪽이 향상한다. 본 발명에서는 제2상의 면적률을 적정 범위에서 제어함으로써, 신장 플랜지 성형성을 저하시키는 일 없이, 장출 성형성을 확보했다.

본 발명은, 이상의 인식을 기초로, 추가로 도금성과 강 조직에 미치는 합금 첨가량의 영향을 정치(精緻)하게 연구한 결과 이루어진 것으로서, 이하를 요지로 한다.

[1] 질량％로, C: 0.03∼0.09％, Si: 0.01∼1.60％, Mn: 2.20∼3.60％, P: 0.100％ 이하, S: 0.0100％ 이하, Ti: 0.05∼0.18％, B: 0.0005∼0.0050％, Al: 0.005∼0.40％ 및 N: 0.010％ 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 식 (1)로 나타나는 CSM값이 3.3∼12.0을 만족하는 성분 조성과, 면적률로 85％ 이상의 베이나이트와, 면적률로 2.0％ 이상 15.0％ 이하의 마르텐사이트를 포함하는 강 조직을 갖는 강판과, 상기 강판의 표면에 도금층 또는 합금화 도금층을 구비하는 고강도 열연 도금 강판.

CSM값＝33.8[％C][％Mn]＋12.4[％Si]/[％Mn] (1)

식 (1)에 있어서의 [％C], [％Mn] 및 [％Si]는 각 원소의 함유량(질량％)을 의미한다.

[2] 상기 성분 조성은, 추가로, 질량％로, Nb: 0.005∼0.060％ 및 V: 0.005∼0.080％ 중 1종 이상 함유하는 [1]에 기재된 고강도 열연 도금 강판.

[3] 상기 성분 조성은, 추가로, 질량％로, Cr: 0.02∼0.15％, Mo: 0.02∼0.5％, Cu: 0.05∼0.5％ 및 Ni: 0.05∼1.0％ 중 1종 이상을 함유하는 [1] 또는 [2]에 기재된 고강도 열연 도금 강판.

[4] 상기 성분 조성은, 추가로, 질량％로, Sb: 0.0002∼0.0200％를 함유하는 [1]∼[3] 중 어느 하나에 기재된 고강도 열연 도금 강판.

[5] 상기 성분 조성은, 추가로, 질량％로, Ca: 0.0002∼0.0100％, Mg: 0.0002∼0.0100％ 및 REM: 0.0002∼0.0100％ 중 1종 이상을 함유하는 [1]∼[4] 중 어느 하나에 기재된 고강도 열연 도금 강판.

본 발명에 의하면, 인장 강도가 980㎫ 이상이고, 또한 프레스 성형성이 우수한 고강도 열연 도금 강판이 얻어진다. 또한, 이 고강도 열연 도금 강판은 우수한 도금성을 갖기 때문에, 경제적으로, 불도금부 없이, 안정적으로 제조할 수 있다.

본 발명의 고강도 열연 도금 강판을, 자동차 섀시 부품, 구조 부품, 골격 부품, 트럭 프레임 부품에 적용한 경우, 자동차의 신뢰성을 담보하면서 차체 중량을 저감할 수 있기 때문에, 산업상 각별한 효과를 가져온다.

또한, 본 발명에 있어서, 프레스 성형성이 우수하다는 것은, 장출 성형성으로서 항복비가 0.93 이하이고, 신장 플랜지 성형성으로서, 구멍 확장률 λ가 50％ 이상인 것을 말한다. 또한, 인장 강도 등의 다른 특성과의 균형을 고려하면, 항복비는 0.70 이상이 바람직하고, 보다 바람직하게는 0.75 이상이다. 또한, 마찬가지로 다른 특성과의 균형의 관점에서, 구멍 확장률은 95％ 이하가 바람직하고, 보다 바람직하게는 90％ 이하이다.

(발명을 실시하기 위한 형태)

이하, 본 발명의 실시 형태에 대해서 설명한다. 또한, 본 발명은 이하의 실시 형태에 한정되지 않는다.

본 발명의 고강도 열연 도금 강판은, 강판과, 도금층 또는 합금화 도금층을 갖는다. 우선, 강판에 대해서 설명한다.

강판은, 이하의 성분 조성을 갖는다. 이하의 설명에 있어서, 성분 조성에 있어서의 원소의 함유량의 단위인 「％」는 「질량％」를 의미한다.

C: 0.03∼0.09％

C는, 강의 강도를 향상시켜 퀀칭성(hardenability)을 향상시킴으로써 베이나이트 조직과 제2상 조직의 생성을 촉진하는 원소이다. 본 발명에서는, 0.03％ 이상의 함유를 필요로 한다. 바람직하게는 0.04％ 이상이다. 한편, 0.09％를 초과하여 함유하면 제2상의 강도가 지나치게 높아져, 제2상의 면적률을 15.0％ 이하로 한 경우에서도 신장 플랜지 성형성을 악화시킨다. 이 때문에, C 함유량은 0.09％ 이하이다. 바람직하게는, 0.08％ 이하이다.

Si: 0.01∼1.60％

Si는, 제2상 생성 촉진에 유효한 원소이다. 그래서, Si 함유량은 0.01％ 이상으로 한다. 바람직하게는 0.10％ 이상이다. 한편으로 도금 강판에 있어서, Si 함유량이 1.60％를 초과하면, 도금층의 부착을 저해하여 강판의 내식성이 열화한다. 이 때문에, Si 함유량은 1.60％ 이하로 한정했다. 바람직하게는 1.20％ 이하, 보다 바람직하게는 1.00％ 이하, 더욱 바람직하게는 0.70％ 이하이다.

Mn: 2.20∼3.60％

Mn은, 고용하여 강의 강도 증가에 기여함과 함께, 퀀칭성을 향상시켜 베이나이트 조직과 제2상 조직의 생성을 촉진하는 원소이다. 그래서, Mn 함유량은 2.20％ 이상으로 한다. 바람직하게는 2.40％ 이상, 보다 바람직하게는 2.60％ 이상이다. 한편으로, Mn 함유량이 3.60％를 초과하면, 도금층의 부착을 저해하여 강판의 내식성이 열화한다. 이 때문에, Mn 함유량은 3.60％ 이하이다. 바람직하게는 3.40％ 이하, 보다 바람직하게는 3.20％ 이하이다.

P: 0.100％ 이하

P는, 불순물로서 함유되는 원소이다. P는 구오스테나이트립계에 편석하여 인성을 저하시킨다. 이 때문에, 슬래브(slab) 가열 시, 열간 압연 시에 균열을 발생시킨다. 그래서, P 함유량은 최대한 저감하는 것이 바람직하다. 0.100％까지의 함유는 허용할 수 있다. 바람직하게는 0.050％ 이하, 보다 바람직하게는 0.020％ 이하이다. 또한, P 함유량은 제로여도 문제 없다.

S: 0.0100％ 이하

S는, Ti나 Mn과 조대한 황화물을 형성하여, 고강도 열연 도금 강판의 장출 성형성, 신장 플랜지 성형성을 악화시키는 원소이다. 이 때문에 S 함유량은 최대한 저감하는 것이 바람직하다. 0.0100％까지의 함유는 허용할 수 있다. 바람직하게는 0.0050％ 이하, 보다 바람직하게는 0.0035％ 이하이다.

Ti: 0.05∼0.18％

Ti는, 석출 강화 또는 고용 강화에 의해 강판의 강도를 향상시키는 작용을 갖는 원소이다. 또한, 주조 단계에 있어서 질화물로 하여금 N을 고정하는 작용을 갖는다. 이에 따라, BN의 석출이 억제되고, B가 고용 상태로 강 중에 존재하여, 베이나이트 조직 생성에 필요한 퀀칭성을 얻을 수 있다. 이들 효과를 얻기 위해서는, Ti 함유량을 0.05％ 이상으로 할 필요가 있다. 바람직하게는 0.07％ 이상, 보다 바람직하게는 0.09％ 이상이다. 한편, Ti 함유량이 0.18％를 초과하면, 석출 강화량이 커지고, 항복비가 상승하여, 장출 성형성이 악화된다. 이 때문에, Ti 함유량은 0.18％ 이하로 한정했다. 바람직하게는 0.16％ 이하이다.

B: 0.0005∼0.0050％

B는, 구오스테나이트립계에 편석하여, 페라이트의 생성을 억제함으로써, 베이나이트 조직 생성을 촉진하고, 강판의 강도 향상에 기여하는 원소이다. 이들 효과를 발현시키기 위해서는, B 함유량을 0.0005％ 이상으로 한다. 한편, B 함유량이 0.0050％를 초과하면, 과도하게 퀀칭성이 향상하고, 과잉인 마르텐사이트 조직이 형성되어, 신장 플랜지 성형성을 악화시킨다. 이 때문에, B 함유량은 0.0050％ 이하로 한정했다. 바람직하게는, 0.0040％ 이하, 보다 바람직하게는 0.0030％ 이하이다.

Al: 0.005∼0.40％

Al은, 탈산제로서 작용하여, 강의 청정도를 향상시키는 데에 유효한 원소이다. 이 효과를 얻기 위해서는 Al의 함유량을 0.005％ 이상으로 할 필요가 있다. 바람직하게는 0.010％ 이상이다. 한편, Al의 함유량이 0.40％를 초과하면, Al 산화물계 개재물의 증가를 초래하여, 신장 플랜지 성형성을 악화시킨다. 이 때문에, Al 함유량은 0.40％ 이하로 한정했다. 바람직하게는, 0.10％ 이하, 보다 바람직하게는 0.06％ 이하이다.

N: 0.010％ 이하

N은, 고온에서 Ti와 결합하여 조대한(coarse) 질화물을 형성하기 쉬워, 신장 플랜지 성형성을 악화시킨다. 이 때문에, N 함유량은 0.010％ 이하로 한정했다. 바람직하게는, 0.008％ 이하이다. 보다 바람직하게는, 0.006％ 이하이다. 또한, N 함유량은 제로여도 문제 없지만, 바람직하게는 0.0005％ 이상이다.

CSM값: 3.3∼12.0

본 발명에서는, 장출 성형성, 신장 플랜지 성형성 및 도금성을 확보하기 위해, 하기식 (1)로 나타나는 CSM값이 3.3∼12.0이 되도록 C, Si, Mn의 함유량을 조정한다. CSM값이 3.3 미만이면, 제2상 조직의 생성이 부족하여 장출 성형성이 악화된다. 이 때문에, CSM값은 3.3 이상으로 한정했다. 바람직하게는 3.5 이상, 보다 바람직하게는 4.0 이상이다. 한편으로, CSM값이 12.0을 초과하면 제2상 조직이 과잉으로 생성되어 신장 플랜지 성형성이 악화되고, 추가로 도금성도 악화된다. 이 때문에, CSM값은 12.0 이하로 한정했다. 바람직하게는 10.8 이하, 보다 바람직하게는 10.0 이하이다.

CSM값＝33.8[％C][％Mn]＋12.4[％Si]/[％Mn] (1)

이상의 필수 함유 원소에서, 본 발명에서 목적으로 하는 특성이 얻어지지만, 고강도화, 프레스 성형성의 더 한층의 향상을 목적으로 하여, 필요에 따라서 하기의 임의 원소를 함유할 수 있다. 또한, 하기의 임의 원소를 하한값 미만으로 포함하는 경우, 하한값 미만으로 포함되는 임의 원소는 불가피적 불순물로서 포함되는 것으로 한다.

Nb: 0.005∼0.060％ 및 V: 0.005∼0.080％ 중 1종 이상

상기한 성분에 더하여 추가로, 질량％로, Nb: 0.005∼0.060％, V: 0.005∼0.080％ 중 1종 이상을 함유해도 좋다. Nb는, 석출 강화에 의해 강판의 강도를 향상시키는 원소로서, 그의 효과는 0.005％ 이상의 함유에서 발현한다. 바람직하게는 0.010％ 이상이다. Nb 함유량이 0.060％를 초과하면 제2상 면적률이 증대하여 신장 플랜지 성형성을 악화시킨다. 이 때문에, Nb를 함유하는 경우는, Nb 함유량은 0.060％ 이하로 한정했다. 바람직하게는 0.050％ 이하이다.

V도 또한, 석출 강화에 의해 강판의 고강도화에 기여하는 원소이다. 그의 효과는 0.005％ 이상의 함유에서 발현한다. 바람직하게는 0.010％ 이상이다. V 함유량이 0.080％를 초과하면 제2상 면적률이 증대하여 신장 플랜지 성형성이 악화된다. 이 때문에, V를 함유하는 경우는, V 함유량은 0.080％ 이하로 한정했다. 바람직하게는, 0.060％ 이하이다.

Cr: 0.02∼0.15％, Mo: 0.02∼0.5％, Cu: 0.05∼0.5％ 및 Ni: 0.05∼1.0％ 중 1종 이상

본 발명에서는, 추가로, 질량％로, Cr: 0.02∼0.15％, Mo: 0.02∼0.5％, Cu: 0.05∼0.5％, Ni: 0.05∼1.0％ 중 1종 이상을 함유해도 좋다. Cr, Mo, Cu, Ni는 모두 강의 퀀칭성을 향상시켜 베이나이트 조직을 얻는 목적으로 첨가한다. 그의 효과는 Cr: 0.02％ 이상, Mo: 0.02％ 이상, Cu: 0.05％ 이상, Ni: 0.05％ 이상의 함유에서 발현한다. 한편으로, Cr 함유량이 0.15％를 초과하면, 도금성이 현저하게 저하하기 때문에, Cr을 함유하는 경우, Cr 함유량은 0.02∼0.15％로 한정했다. Mo: 0.5％ 초과, Cu: 0.5％ 초과, Ni: 1.0％ 초과의 함유량에서는 과도하게 퀀칭성이 향상하고, 제2상 조직이 증가하여 신장 플랜지 성형성이 악화된다. 이 때문에, Mo를 함유하는 경우의 함유량은 0.02∼0.5％로, Cu를 함유하는 경우의 함유량은 0.05∼0.5％로, Ni를 함유하는 경우의 함유량은 0.05∼1.0％로 각각 한정했다.

Sb: 0.0002∼0.0200％

Sb는, 슬래브 가열 단계에서 슬래브 표면의 질화를 억제하는 효과를 갖고, 슬래브 표층부의 BN의 석출이 억제된다. 또한, 고용 B가 존재함으로써, 열연 강판 표층부에 있어서도 베이나이트의 생성에 필요한 퀀칭성을 얻을 수 있어, 열연 강판의 강도를 향상시킨다. 이러한 효과의 발현을 위해서는, Sb 함유량을 0.0002％ 이상으로 할 필요가 있다. 바람직하게는 0.0005％ 이상, 보다 바람직하게는 0.0010％ 이상이다. 한편, Sb 함유량이 0.0200％를 초과하면, 압연 하중의 증대를 초래하여, 생산성을 저하시키는 경우가 있다. 따라서, Sb를 함유하는 경우는, Sb 함유량을 0.0200％ 이하로 한다. 바람직하게는, Sb 함유량은 0.0180％ 이하이고, 더욱 바람직하게는, Sb 함유량은 0.0150％ 이하이다.

Ca: 0.0002∼0.0100％, Mg: 0.0002∼0.0100％, REM: 0.0002∼0.0100％ 중 1종 이상

Ca는, 산화물이나 황화물계의 개재물의 형상을 제어하여, 열연 도금 강판의 신장 플랜지 성형성의 향상에 유효하다. 이들 효과를 발현시키기 위해서는, Ca 함유량을 0.0002％ 이상으로 한다. 바람직하게는 0.0004％ 이상이다. 단, Ca 함유량이 0.0100％를 초과하면, 강판의 표면 결함을 일으키는 경우가 있다. 이 때문에, Ca를 함유하는 경우, Ca 함유량은 0.0100％ 이하로 한정했다. 바람직하게는 0.0050％ 이하이다.

또한, Mg는, Ca와 마찬가지로, 산화물이나 황화물계의 개재물의 형상을 제어하여, 열연 도금 강판의 신장 플랜지 성형성의 향상에 유효하다. 이들 효과를 발현시키기 위해서는, Mg 함유량을 0.0002％ 이상으로 한다. 바람직하게는 0.0004％ 이상이다. 단, Mg 함유량이 0.0100％를 초과하면, 반대로 강의 청정도를 열화시켜, 신장 플랜지 성형성이 악화된다. 따라서, Mg를 함유하는 경우, Mg 함유량을 0.0100％ 이하로 한다. 바람직하게는 0.0050％ 이하이다.

REM은, Ca, Mg와 마찬가지로, 산화물이나 황화물계의 개재물의 형상을 제어하여, 열연 도금 강판의 저온 인성의 향상에 유효하다. 이들 효과를 발현시키기 위해서는, REM 함유량을 0.0002％ 이상으로 한다. 바람직하게는 0.0004％ 이상으로 한다. 단, REM 함유량이 0.0100％를 초과하면, 반대로 강의 청정도를 열화시켜, 저온 인성을 열화한다. 따라서, REM을 함유하는 경우, REM 함유량을 0.0100％ 이하로 한다. 바람직하게는 0.0050％ 이하이다.

본 발명에 있어서, 상기 이외의 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물이다. 불가피적 불순물로서는, Zr, Co, Sn, Zn, W 등을 들 수 있고, 이들의 함유량은, 합계로 0.5％ 이하이면 허용할 수 있다.

다음으로, 본 발명 강판의 강 조직의 한정 이유에 대해서 설명한다.

본 발명의 고강도 열연 도금 강판은, 주상이 되는 베이나이트 조직의 면적률이 합계로 85％ 이상이고, 제2상인 마르텐사이트 조직의 면적률로 2.0％ 이상 15.0％ 이하인 강 조직을 갖는다. 또한, 여기에서 말하는 강 조직이란, 샘플의 판두께 중앙부의 강 조직을 말한다. 샘플은, 고강도 열연 도금 강판의 판두께 1/4 위치가 샘플 판두께 중앙이 되도록 채취했다.

본 발명의 고강도 열연 도금 강판은, 980㎫ 이상의 고강도와 신장 플랜지 성형성을 향상시키기 위해, 베이나이트 조직을 주상으로 한다. 베이나이트 조직의 면적률은 85％ 이상으로 한다. 바람직하게는 87％ 이상, 보다 바람직하게는 90％ 이상이다. 또한, 여기에서 말하는 베이나이트 조직이란, 확산 변태에 의해 생성되는 폴리고널 페라이트 조직과 무확산 변태에 의해 생성되는 마르텐사이트 조직의 중간 온도역에서 생성되는 조직으로, 평균 전위 밀도가 5×10¹⁴∼5×10¹⁵m^－2인 조직을 가리킨다. 본 발명에 있어서, 오스테나이트상으로부터의 냉각에 의해 생성되는 베이나이트 조직과, 베이나이트 조직을 Ac1점 이하에서 어닐링함으로써 얻어지는 템퍼링 베이나이트 조직은 특별히 구별하지 않는다. 평균 전위 밀도는, 히타치 하이테크놀로지즈사 제조 전계 방출형 주사 전자 현미경(FE-SEM SU5000)에 장착한 EDAX사 제조 EBSD 검출 장치를 이용하여, 가속 전압 15㎸, 초점 거리 19㎜, 측정 간격 0.25㎛의 조건으로 취득한 EBSD 패턴을 이용하여 구한다. 구체적으로는, 취득한 EBSD 패턴으로부터, 데이터 해석 소프트(OIM Analyasis ver.7.3)를 이용하여 Kernel Average Misorientation(KAM값)의 평균값을 구하고, 구한 평균 KAM값을 이용하여 평균 전위 밀도를 구한다. 평균 KAM값을 구할 때는, Image Quality(IQ값)가 80000 이하인 측정점의 집합체를 제2상으로 간주하여, 이 집합체를 제외하고 산출한다. 전위 밀도 ρ(m^－2)는, 평균 KAM값 θ(rad), 전위 성분 정수 α(＝1.5), 버거스 벡터 b(＝2.48×10^－10m) 및, 측정 간격 d(＝2.5×10^－7m)를 이용하여, 식 (2)로 계산한다.

ρ＝2αθ/bd (2)

본 발명에서는, 장출 성형성을 향상시키기 위해, 제2상으로서, 마르텐사이트 조직을 2.0％ 이상 15.0％ 이하 포함하는 조직으로 한다. 장출 성형성과 구멍 확장 성형성의 균형을 향상시키기 위해서는, 제2상의 면적률은 2.0％ 이상 10.0％ 이하로 하는 것이 바람직하다. 장출 성형성을 확보하기 위해, 주상과 상이한 강도와 연성을 갖는 제2상 조직을 강판 중에 존재시키고, 항복비를 저하시킴으로써 장출 성형성을 향상시킨다. 이 효과를 얻기 위해서는, 제2상의 면적률이 2.0％ 이상 필요하다. 바람직하게는 3.0％ 이상, 보다 바람직하게는 5.0％ 이상이다. 한편, 제2상의 면적률이 15.0％를 초과하면, 구멍 확장 시험 중에 주상 베이나이트 조직과 제2상 조직의 계면에서 발생하는 미소 보이드의 연결이 용이해져, 신장 플랜지 성형성이 악화된다. 그래서, 제2상의 면적률은 15.0％ 이하로 한다. 바람직하게는 13.0％ 이하, 보다 바람직하게는 10.0％ 이하이다. 마르텐사이트 조직은, SEM을 이용하여 하부 조직을 상세하게 관찰함으로써, 베이나이트 조직과 구별할 수 있지만, 추가로, EBSD의 Image Quality(IQ값)가 낮아지는 것을 이용함으로써 판별할 수도 있다. 구체적으로는, FE-SEM SU5000에서, 가속 전압 15㎸, 초점 거리 19㎜의 조건으로 EBSD 패턴을 채취한 경우, 마르텐사이트 조직의 IQ값은 80000 이하가 된다. 제2상 면적률은, Image Quality(IQ값)가 80000 이하인 측정점의 집합체를 OIM Analysis의 Highlighting 기능을 이용하여 추출하고, 측정 면적에 대한 IQ값 80000 이하의 측정점의 합계 면적의 비율로서 산출한다. 전술한 바와 같이, 본 발명에 있어서의 제2상 조직이란, 본질적으로는, IQ값이 낮고 전위 밀도가 높은 조직을 말하고, 제2상 조직의 명칭을 규정하는 것은 아니다. 즉, IQ값이 80000 이하이면, 제2상은 템퍼링 마르텐사이트 조직 또는 하부 베이나이트 조직이라도 상관없다.

또한, 본 발명에 있어서, 강판에 포함되는 조직으로서, 상기 조직 이외에는, 잔류 오스테나이트상, 펄라이트 조직, 페라이트 조직 등을 들 수 있다. 잔류 오스테나이트상, 펄라이트 조직, 페라이트 조직을 포함하는 경우도, 잔부의 면적률이 합계로 0∼3％이면, 본 발명의 효과는 충분히 얻어진다.

본 발명의 강판은, 혹독한 부식 환경에 노출되는 자동차 부품의 소재로서 적합한 열연 강판으로 하기 위해, 내식성을 높이는 목적으로 표면에 도금층 또는 합금화 도금층을 갖는다. 이 도금층의 종류는 특별히 한정되지 않고, 전기 도금층이라도 용융 도금층이라도 상관없지만, 용융 도금층이면, 적합한 예로서, 용융 아연 도금층을 들 수 있다. 도금층은, 합금화 처리를 실시한 합금화 도금층으로 해도 좋다.

다음으로, 본 발명의 열연 도금 강판을 얻기 위한 제조 방법에 대해서 설명한다. 또한, 설명에 있어서, 온도에 관한 「℃」 표시는, 강판 표면에 있어서의 온도를 나타내는 것으로 한다.

우선, 상기 성분 조성의 강 소재에, 조압연과 마무리 압연으로 이루어지는 열간 압연을 실시하고, 마무리 압연 종료 후, 냉각하고, 권취하여, 열연 강판으로 한다. 이어서 열연 강판을 어닐링한다. 그 후, 도금층을 부착시킨다.

본 발명에 있어서, 강 소재의 용제 방법은 특별히 한정되지 않고, 전로, 전기로 등, 공지의 용제 방법을 채용할 수 있다. 또한, 용제 후, 편석 등의 문제로부터, 연속 주조법에 의해 슬래브(강 소재)로 하는 것이 바람직하다. 그러나, 조괴 분괴 압연법, 박슬래브 연속 주조법 등의 공지의 주조 방법으로 슬래브로 해도 좋다. 또한, 주조 후의 슬래브를 열간 압연함에 있어서는, 가열로에서 슬래브를 재가열한 후에 압연해도 좋고, 슬래브가 소정 온도 이상의 온도를 유지하고 있는 경우는, 재가열하는 일 없이 직송 압연해도 좋다.

상기에서 얻어진 슬래브에, 가열, 조압연 및 마무리 압연을 실시한다. 본 발명에서는, 조압연 전에 슬래브의 탄화물을 용해해 둘 필요가 있다. Ti를 함유하는 본 발명에 있어서는, 슬래브의 가열 온도를 1150℃ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 단, 가열 온도가 과잉으로 높아지면, 표면이 과잉으로 산화되어 TiO₂가 발생함으로써 Ti가 소비되어 버려, 강판으로 한 경우에, 표층의 강도가 저하하기 쉬워진다. 그래서, 상기 가열 온도는 1350℃ 이하로 하는 것이 바람직하다.

또한, 전술과 같이, 조압연 전의 슬래브가 소정 온도 이상의 온도를 유지하고 있고, 슬래브 중의 탄화물이 충분히 용해되어 있는 경우에는, 조압연 전의 강 소재를 가열하는 공정은 생략할 수 있다. 또한, 조압연 조건에 대해서는 특별히 한정할 필요는 없다.

이어서, 마무리 압연, 마무리 압연 후의 가속 냉각, 권취를 행하여, 열연 강판으로 한다.

마무리 압연은, 840℃ 이상의 온도역에서 행하는 것이 바람직하다. 마무리 압연 온도가 840℃ 미만이 되면, 압연 중에 페라이트 변태가 진행되기 쉬워져, 소망하는 베이나이트 조직 면적률이 얻어지지 않게 된다. 또한, 마무리 압연 종료 온도가 950℃를 초과하면, 물림 흠집의 원인이 되거나, 산 세정 후에 스케일이 잔존하거나 하여, 도금성을 악화시키는 경우가 있다. 이 때문에, 마무리 압연 종료 온도는 950℃ 이하로 설정하는 것이 바람직하다.

마무리 압연 후의 냉각에서는, 마무리 압연 종료 후에서 냉각 정지 온도(권취 온도)까지를, 평균 냉각 속도 50℃/s 이상의 냉속으로 냉각한다. 평균 냉각 속도가 50℃/s 미만이면, 냉각 중에 페라이트 변태가 진행되어, 소망하는 베이나이트 조직 면적률이 얻어지지 않게 된다. 여기에서의 평균 냉각 속도의 상한은 특별히 규정하지 않지만, 평균 냉각 속도가 지나치게 커지면, 냉각 정지 온도의 관리가 곤란해져, 소망하는 권취 온도에서 권취하는 것이 곤란해지는 경우가 있다. 이 때문에, 평균 냉각 속도를 300℃/s 이하로 하는 것이 바람직하다. 또한, 마무리 압연 후의 냉각은, 마무리 압연 종료 후 2.0s 이내에 개시하는 것이 바람직하다.

냉각 정지 온도(권취 온도)는 350℃ 이상 600℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. 권취 온도가 350℃ 미만에서는 금속 조직이 전위 밀도가 매우 높은 마르텐사이트 조직이 주상이 된다. 또한, 권취 온도가 350℃ 미만에서는, 소망하는 제2상의 면적률을 확보할 수 없어, 장출 성형성이 악화된다. 한편, 권취 온도가 600℃를 초과하면, 페라이트상이나 펄라이트상이 생성되어 버려, 980㎫ 이상의 인장 강도를 확보할 수 없게 된다.

상기 열간 압연 공정에서 제조된 열연 강판에 대하여, 상법에 따라 조질 압연을 실시해도 좋고, 또한, 산 세정을 실시하여 표면에 형성된 스케일을 제거해도 좋다.

다음으로, 상기 열연 강판에 어닐링 처리를 실시한다.

어닐링 온도는 800℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. 어닐링 온도가 800℃를 초과하면, 열연 강판 중에 존재하는 제2상이 분해 혹은 오스테나이트로 역변태해 버려, 소망하는 제2상 분율을 얻을 수 없게 된다. 어닐링 온도는, 980㎫ 이상의 인장 강도, 장출 성형성 및 신장 플랜지 성형성을 확보하기 위해서는, 낮으면 낮을수록 좋다. 단, 어닐링 처리 후에 용융 아연 도금 처리를 행하는 경우, 강판 표면을 활성으로 하는 목적으로, 어닐링 온도를 650℃ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 어닐링을 실시할 때의 유지 시간은 5s 이상 300s 이하로 하는 것이 바람직하다.

상기의 어닐링을 거친 열연 강판에, 도금 처리를 실시한다. 도금 처리는, 전기 도금, 용융 도금의 어느 것이라도 상관없다. 예를 들면, 도금 처리로서 용융 아연 도금 처리를 실시하고, 혹은 용융 아연 도금 처리 후, 추가로 합금화 처리를 실시해도 좋다. 이 때, 도금욕 온도 및 합금화 처리 온도는, 상기 어닐링 온도를 초과하지 않는 온도로 하는 것이 바람직하다.

상기와 같이 얻어진, 열연 도금 강판에 대하여, 상법에 따라 조질 압연을 실시해도 좋다.

실시예

표 1에 나타내는 성분 조성의 용강을 전로에서 용제하고, 연속 주조법으로 판두께 250㎜의 슬래브로 했다. 그들 슬래브(강 소재)를, 표 2에 나타내는 조건으로 가열한 후, 표 2에 나타내는 조건의 열연, 냉각, 권취를 실시하여, 판두께 2.0∼2.6㎜, 판폭 1000㎜의 열연 강판을 제작했다. 계속해서 산 세정과 조압율(調壓率;skin pass rolling reduction) 0.8％의 조질 압연을 행했다. 그 후, 표 2에 나타내는 조건의 어닐링을 실시했다. 이어서, 450℃의 용융 아연욕에 침지하여 강판 표면에 아연 도금층을 형성시켰다. 추가로 일부의 강판에서는 500℃×100s의 조건으로 도금층의 합금화 처리를 행했다.

얻어진 열연 도금 강판으로부터 시험편을 채취하고, 조직 관찰, 인장 시험, 구멍 확장 시험, 도금성을 확인하는 시험을 행했다. 시험 방법은 다음과 같이 했다.

(1) 조직 관찰

얻어진 고강도 열연 도금 강판의 압연 방향에 평행한 판두께 단면을 연마 후, 3질량％ 나이탈 용액으로 강 조직을 현출시키고, 판두께 1/4 위치에서 SEM 관찰을 행했다. 3000배의 배율로 10시야의 SEM상을 취득하여, 화상 처리에 의해 각 상(베이나이트 조직, 마르텐사이트 조직 또는 템퍼링 마르텐사이트 조직, 펄라이트 조직, 페라이트 조직)을 해석하여 면적률을 구했다. 또한, SEM 관찰에 이용한 시료에 대하여, 콜로이달 실리카 용액을 이용하여 경면 마무리 연마를 행하고, 주사형 전자 현미경에 설치한 EBSD 검출기(EDAX사 제조)에 의해, 전자선 후방 산란 회절(Electron backscatter diffraction pattern: EBSD) 패턴을 취득했다. EBSD 검출기에 의한 측정은, 판두께 1/4 위치에서 300μ㎡ 이상의 영역을 각 시료로부터 임의로 2시야씩 선택하고, 전자선의 조사 간격(측정 간격) 0.25㎛의 조건으로 행했다. 측정한 EBSD 패턴을 TSL사 제조의 해석 소프트 OIM Analysis를 이용하여 해석하고, IQ값이 80000 이하인 측정점을 추출하여, 이를 화상 처리함으로써 제2상(마르텐사이트)의 면적률(％)을 산출했다. 또한, EBSD 패턴의 해석에 의해 오스테나이트상으로 동정된 것을 잔류 오스테나이트라고 정의하고, 잔류 오스테나이트의 면적률(％)을 구했다.

주상인 베이나이트의 평균 전위 밀도는, 취득한 EBSD 패턴으로부터 구한 KAM값의 평균값을 이용하여 구했다.

(2) 인장 시험

얻어진 고강도 열연 도금 강판으로부터 인장 방향이 압연 방향과 직각이 되도록 JIS 5호 인장 시험편을 채취하고, JIS Z 2241의 규정에 준거하여 인장 시험을 행하여, 항복 강도(YS), 인장 강도(TS), 전체 신장(El)을 구했다. 시험은 2회 행하고, 각각의 평균값을 그 강판의 인장 특성값으로 했다. 또한, YS와 TS로부터, 식 (3)으로 계산되는 항복비(YR)를 산출했다.

YR＝YS/TS (3)

본 발명에서는, 인장 시험에서 얻어진 YR이 0.93 이하인 경우, 장출 성형성이 양호라고 평가했다.

(3) 구멍 확장 시험

얻어진 열연 도금 강판으로부터, 100㎜각(square)의 시험편을 채취했다. 이 시험편의 중앙부에 펀칭 펀치를 10㎜φ의 평저형(平底型)으로 하고, 펀칭 클리어런스가 12±1％가 되는 조건으로 펀칭 가공하고, 펀치측으로부터 꼭지각 60°의 원추 펀치를 밀어올려 구멍을 확장했다. 판두께를 관통하는 명료한 균열이 발생한 시점에서 원추 펀치를 멈추고, 그 시점의 구멍 직경을 측정했다. 구멍 확장 후의 구멍 지름과 구멍 확장 전의 구멍 지름의 차를 구멍 확장 전의 구멍 지름으로 나누고, 거기에 100을 곱한 숫자를 구멍 확장률(λ)로 하고, 신장 플랜지 성형성의 지표로 했다. 본 발명에서는, 구멍 확장 시험에서 얻어진 λ가 50％ 이상인 경우를, 신장 플랜지 성형성이 양호라고 평가했다.

(4) 도금성

얻어진 고강도 열연 도금 강판의 도금성은, 외관 검사에 의해 육안 평가했다. 표 3에 있어서, 열연 도금 강판의 전체 길이, 전체 폭에서 도금층이 형성되어 있던 것을 ○, 일부 불도금부가 관찰된 것을 ×라고 나타냈다.

Claims

질량％로,
C: 0.03∼0.09％,
Si: 0.01∼1.60％,
Mn: 2.20∼3.60％,
P: 0.100％ 이하,
S: 0.0100％ 이하,
Ti: 0.05∼0.18％,
B: 0.0005∼0.0050％,
Al: 0.005∼0.40％ 및
N: 0.010％ 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 식 (1)로 나타나는 CSM값이 3.3∼12.0을 만족하는 성분 조성과,
면적률로 85％ 이상의 베이나이트와, 면적률로 2.0％ 이상 15.0％ 이하의 마르텐사이트를 포함하는 강 조직을 갖는 강판과,
상기 강판의 표면에 도금층 또는 합금화 도금층을 구비하는 고강도 열연 도금 강판.
CSM값＝33.8[％C][％Mn]＋12.4[％Si]/[％Mn] (1)
식 (1)에 있어서의 [％C], [％Mn] 및 [％Si]는 각 원소의 함유량(질량％)을 의미한다.
제1항에 있어서,
상기 성분 조성은, 추가로, 질량％로,
Nb: 0.005∼0.060％ 및
V: 0.005∼0.080％ 중 1종 이상 함유하는 고강도 열연 도금 강판.
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 성분 조성은, 추가로, 질량％로,
Cr: 0.02∼0.15％,
Mo: 0.02∼0.5％,
Cu: 0.05∼0.5％ 및
Ni: 0.05∼1.0％ 중 1종 이상을 함유하는 고강도 열연 도금 강판.
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 성분 조성은, 추가로, 질량％로, Sb: 0.0002∼0.0200％를 함유하는 고강도 열연 도금 강판.
제3항에 있어서,
상기 성분 조성은, 추가로, 질량％로, Sb: 0.0002∼0.0200％를 함유하는 고강도 열연 도금 강판.
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 성분 조성은, 추가로, 질량％로,
Ca: 0.0002∼0.0100％,
Mg: 0.0002∼0.0100％ 및
REM: 0.0002∼0.0100％ 중 1종 이상을 함유하는 고강도 열연 도금 강판.
제3항에 있어서,
상기 성분 조성은, 추가로, 질량％로,
Ca: 0.0002∼0.0100％,
Mg: 0.0002∼0.0100％ 및
REM: 0.0002∼0.0100％ 중 1종 이상을 함유하는 고강도 열연 도금 강판.
제4항에 있어서,
상기 성분 조성은, 추가로, 질량％로,
Ca: 0.0002∼0.0100％,
Mg: 0.0002∼0.0100％ 및
REM: 0.0002∼0.0100％ 중 1종 이상을 함유하는 고강도 열연 도금 강판.
제5항에 있어서,
상기 성분 조성은, 추가로, 질량％로,
Ca: 0.0002∼0.0100％,
Mg: 0.0002∼0.0100％ 및
REM: 0.0002∼0.0100％ 중 1종 이상을 함유하는 고강도 열연 도금 강판.