JP6734456B1 - 鉛蓄電池 - Google Patents
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Abstract
Description
電解液の粘度が増加すると、電解液がセパレータの細孔内に入りにくくなる。自動車用鉛蓄電池においては、放電電流は、エンジンスタート、オーディオ、ランプ等の車内電装品等の機器により決まるため、当然のことながらセパレータへの電解液の浸透状態とは無関係である。
さらに電池の運用が進むと、デンドライトがセパレータを突き破り、正極側と接触するようになる。このため、電解液中にアルミニウムイオンが含まれた液式鉛蓄電池は、充電効率向上の反面、デンドライトショートを起こしやすくなる性質を有する。
しかしその反面、副反応等で生成した水素ガスあるいは酸素ガスが極板とセパレータの間から抜けにくく、長期使用における電池の内部抵抗上昇に起因する高率放電性能、充電受入性能等の各種性能の悪化を招く可能性が高くなり、改善が求められていた。さらに、電解液中にアルミニウムイオンが硫酸塩の形で加わった場合、液粘度が上がるため、ガスの抜けにくさがさらに顕著になり、上記課題はさらに深刻なものとなっている。
鉛蓄電池としては、自動車用液式鉛蓄電池、シール式鉛蓄電池等を例示することができるが、本実施形態は液式鉛蓄電池用セパレータに関する発明であるため、液式のみ適用可能である。
負極板としては、正極板と同様に、鉛合金製の集電体に鉛活物質を充填・乾燥した、いわゆるペースト式極板が使用される。本実施形態においては、特に制限はなく、アイドリングストップ車用鉛蓄電池として一般に用いられている負極板であれば適用可能である。なお、SLIバッテリーと呼ばれる始動用鉛蓄電池の負極板を本実施形態に適用した場合でも本実施形態は一定の効果が認められるが、負極板自体の充電受入性能が著しく悪いため、アイドリングストップ車には適さない。
本実施形態では、電解液にアルミニウムイオンが含まれた液式鉛蓄電池のセパレータの平均細孔直径を、従来よりも大きく設定し、かつ、セパレータの表面親水度を電解液の接触角にて規定し、さらにセパレータのリブの高さを規定する。その理由は、従来のセパレータをそのまま、電解液にアルミニウムが添加された鉛蓄電池に適用すると、セパレータ内部へ電解液が浸透しにくくなって、上述した不具合が発生するからである。
ストラップは、極板の耳と呼ばれる極板上部の突起部分を金属鉛で溶接することにより形成される。形成方法としては、バーナー法(以下、「GB法」という)およびキャスト・オン・ストラップ法(以下、「COS法」という)の2種類がある。GB法は、極板の耳を櫛と呼ばれる溶接鋳型に差し込み、溶融した金属鉛を流し込むことにより形成される。COS法は、鋳型中で溶融した鉛の中に極板の耳を浸した後に冷却することで形成される。
極柱は、極板群と外部端子をつなぐ部品であり、自動車用鉛蓄電池の場合、1セル目の正極側、および6セル目の負極側に1つずつ存在する。極柱の形成方法は上述の中間極柱と同様であり、同一の設備で極柱も形成することができる。
電槽としては、価格が安く、成形性に優れ、かつ電解液として硫酸を使用する関係上、耐薬品性を有する材料が求められる。自動車用液式鉛蓄電池、二輪用シール式鉛蓄電池、産業用大型電池鉛蓄電池の場合、ポリプロピレン樹脂が使用される。また、長寿命が求められる産業用シール式鉛蓄電池においては、ABS樹脂もよく用いられる。
(1)未化成正極板の作製
正極活物質として、鉛粉、酸化鉛、即ち、リサージ(PbO)などの各種酸化鉛、イオン交換水、続いて比重1.27の希硫酸を加えながら混練して正極用ペーストを作製した。このペーストを鉛−カルシウム合金からなる鋳造基板に充填し、40℃、湿度95%の雰囲気で24時間の熟成・乾燥を行い、未化成正極板を作製した。
負極活物質として、鉛粉、酸化鉛、即ち、リサージ(PbO)などの各種酸化鉛、導電性カーボン、硫酸バリウムの粉末を添加し乾式混合した。次にこれにリグニンを水溶液として加え、続いてイオン交換水、希硫酸を添加、混練して負極活物質合剤ペーストを調製した。負極活物質合剤ペーストは、鉛−カルシウム系合金から成る鋳造格子基板に充填した後、40℃、湿度95%の雰囲気で24時間の熟成・乾燥を行い、未化成負極板を作製した。
これらの未化成正極板と未化成負極板とを、平均細孔直径0.05μmのポリエチレン製セパレータを介して交互に積層した後、同極性極板の耳群をCOS方式で溶接して極板群とした。セパレータとしては、外側に等間隔で高さ(突出寸法)が0.3mmの縦リブ(電槽の高さ方向に延びる帯状のリブ)を有する袋状セパレータを使用し、袋状セパレータ内に未化成負極板を入れ、袋状セパレータの外側に未化成正極板を配置した。これにより、極板群において、セパレータは、未化成正極板と対向する面にリブを有する状態となっている。
このようにして作製した液式鉛蓄電池における電解液中のアルミニウムイオン濃度は20mmol/Lであり、セパレータ表面における電解液の接触角は0度であった。
θ=2×arctan(h/r)・・・(式1)
作製した上記鉛蓄電池の充電受入性能、高率放電性能、およびデンドライトショート抑制効果を評価するため、下記充放電試験を行った。高率放電性能は、SBAS 0101に準拠し測定を行った。すなわち、満充電状態の電池を、−18℃の恒温槽にて24時間静置し、580Aの電流値にて30秒間放電したところ、そのときの電圧は7.42Vであった。
また、充電受入性能もSBA S 0101に準拠し試験を行った。すなわち、25℃の水槽にて満充電後24時間静置し、20時間電流の3.42倍に相当する10.43Aで30分間放電を実施。24時間経過後、200A、14.5Vにて10秒間の充電を実施し、700A・sの充電受入容量を得た。
なお、30秒目電圧が高いこと、充電受入性能(充電受入容量が高いこと)、およびデンドライトが発生しないことの三性能は必須であり、どの性能も欠けることはあってはならない。以後に記載する各表に総合評価として、上記三性能を全て満たした水準を○、その中で特に優れた性能となった水準を◎、満足しない性能が1つある水準を△、満足しない性能が2つ以上、または極端に満足しない性能が1つある水準を×とした。
平均細孔直径が0.25μmであるセパレータを用いた以外、サンプル1−1と同様の方法で鉛蓄電池の作製・評価を行い、30秒目電圧7.75V、充電受入容量703A・sの結果を得た。なお、寿命試験におけるデンドライトショートは確認されなかった。
<サンプル1−3>
平均細孔直径が0.50μmであるセパレータを用いた以外、サンプル1−1と同様の方法で鉛蓄電池の作製・評価を行い、30秒目電圧7.65V、充電受入容量705A・sの結果を得た。なお、寿命試験におけるデンドライトショートは確認されなかった。
電解液中のアルミニウムイオン濃度が100mmol/Lである以外、サンプル1−1と同様の方法で鉛蓄電池の作製・評価を行い、30秒目電圧7.35V、充電受入容量721A・sの結果を得た。なお、寿命試験におけるデンドライトショートは確認されなかった。
<サンプル1−5>
電解液中のアルミニウムイオン濃度が200mmol/Lである以外、サンプル1−1と同様の方法で鉛蓄電池の作製・評価を行い、30秒目電圧7.30V、充電受入容量700A・sの結果を得た。なお、寿命試験におけるデンドライトショートは確認されなかった。
平均細孔直径が0.03μmであるセパレータを用いた以外、サンプル1−1と同様の方法で鉛蓄電池の作製・評価を行い、30秒目電圧7.04V、充電受入容量620A・sの結果を得た。なお、寿命試験におけるデンドライトショートが確認された。
<サンプル1−7>
平均細孔直径が1.00μmであるセパレータを用いた以外、サンプル1−1と同様の方法で鉛蓄電池の作製・評価を行い、30秒目電圧7.56V、充電受入容量715A・sの結果を得た。なお、寿命試験におけるデンドライトショートが確認された。
硫酸アルミニウム無添加電解液を用いた以外、サンプル1−1と同様の方法で鉛蓄電池の作製・評価を行い、30秒目電圧7.80V、充電受入容量555A・sの結果を得た。なお、寿命試験におけるデンドライトショートは確認されなかった。
<サンプル1−9>
電解液中のアルミニウムイオン濃度が300mmol/Lである以外、サンプル1−1と同様の方法で鉛蓄電池の作製・評価を行い、30秒目電圧7.12V、充電受入容量580A・sの結果を得た。なお、寿命試験におけるデンドライトショートは確認されなかった。
より詳細には、セパレータの平均細孔直径が小さすぎると高率放電性能の低下および充電受入性能の低下を引き起こす。さらに、電流の一極集中化が進むため、デンドライトショートを起こす可能性も高まる。逆にセパレータの平均細孔直径が大きすぎる場合、高率放電性能および充電受入性能は問題ないが、長期サイクル試験における寿命性能の低下を招く結果となった。
本サンプルはサンプル1−1と同じであり、比較のために示したものである。本実施例におけるセパレータの平均細孔直径が0.05μm、電解液中のアルミニウムイオン濃度は20mmol/L、セパレータ表面における電解液の接触角が0度、およびセパレータのリブ高さが0.3mmであり、先の評価の結果、30秒目電圧7.42V、充電受入容量700A・sの結果を得た。なお、寿命試験におけるデンドライトショートは確認されなかった。
上記接触角が45度であるセパレータを用いた以外、サンプル2−1と同様の方法で鉛蓄電池の作製・評価を行い、30秒目電圧7.75V、充電受入容量703A・sの結果を得た。なお、寿命試験におけるデンドライトショートは確認されなかった。
<サンプル2−3>
上記接触角が90度であるセパレータを用いた以外、サンプル2−1と同様の方法で鉛蓄電池の作製・評価を行い、30秒目電圧7.65V、充電受入容量705A・sの結果を得た。なお、寿命試験におけるデンドライトショートは確認されなかった。
<サンプル2−4>
上記接触角が120度であるセパレータを用いた以外、サンプル2−1と同様の方法で鉛蓄電池の作製・評価を行い、30秒目電圧7.04V、充電受入容量620A・sの結果を得た。なお、寿命試験におけるデンドライトショートが確認された。
より詳細には、接触角が大きい場合、高率放電性能の低下および充電受入性能の低下を引き起こし、さらに電流の一極集中化が進むため、デンドライトショートを起こす可能性も高まる結果となった。上述のように、セパレータには、電解液を通す機能と、正極板と負極板の接触を防ぐ機能の二つの機能が求められるが、セパレータの親水性が低いとセパレータ細孔内に電解液が入りにくくなり、内部抵抗上昇に起因する各種性能の低下を引き起こしたと推察される。
本サンプルはサンプル1−1と同じであり、比較のために示したものである。本実施例におけるセパレータの平均細孔直径が0.05μm、電解液中のアルミニウムイオン濃度は20mmol/L、セパレータ表面における電解液の接触角が0度、およびセパレータのリブ高さが0.3mmである鉛蓄電池を作製した。
作製した上記鉛蓄電池の内部抵抗変化量を評価するため、SBA S 0101記載のアイドリングストップ寿命試験を実施し、試験開始時と18000サイクル経過時の内部抵抗をそれぞれ測定し、試験開始前後の内部抵抗変化量は2.57mΩであった。また、SBAS 0101アイドリングストップ寿命試験の前後で充電受入性試験をそれぞれ実施し、720A・s(試験前)、510A・s(試験後)の結果を得た。
リブ高さが0.5mmであるセパレータを用いた以外、サンプル3−1と同様の方法で鉛蓄電池の作製・評価を行い、内部抵抗変化量2.21mΩ、充電受入容量706A・s(試験前)、506A・s(試験後)の結果を得た。
<サンプル3−3>
リブ高さが0.7mmであるセパレータを用いた以外、サンプル3−1と同様の方法で鉛蓄電池の作製・評価を行い、内部抵抗変化量2.00mΩ、充電受入容量699A・s(試験前)、500A・s(試験後)の結果を得た。
リブ高さが0.1mmであるセパレータを用いた以外、サンプル3−1と同様の方法で鉛蓄電池の作製・評価を行い、内部抵抗変化量4.16mΩ、充電受入容量726A・s(試験前)、426A・s(試験後)の結果を得た。
<サンプル3−5>
リブ高さが0.9mmであるセパレータを用いた以外、サンプル3−1と同様の方法で鉛蓄電池の作製・評価を行い、内部抵抗変化量2.03mΩ、充電受入容量677A・s(試験前)、437A・s(試験後)の結果を得た。
より詳細には、リブ高さが小さい場合、ガス抜けの悪さに起因する内部抵抗の上昇が顕著であり、それに伴う試験後の充電受入容量の低下も大きい。一方、リブ高さが大きい場合、ガス抜けが良くなるため内部抵抗の変化が小さくて済むため劣化の進行が遅らせることができる反面、正負極間距離が大きいので内部抵抗が最初から高く、初期の充電受入性能が悪い結果となったと推察される。
Claims (2)
- 正極板と負極板と多孔性ポリエチレン製のセパレータとが積層された極板群、および硫酸電解液を、電槽内に有する鉛蓄電池において、
前記セパレータの平均細孔直径が0.05μm以上0.50μm以下であり、かつ前記硫酸電解液中に20mmol/L以上200mmol/L以下のアルミニウムイオンが含まれており、
前記セパレータの表面における前記硫酸電解液の接触角が45度以上90度以下であることを特徴とする鉛蓄電池。 - 前記セパレータは、前記正極板と対向する面にリブを有し、
前記リブの突出寸法が0.3mm以上0.7mm以下であることを特徴とする請求項1記載の鉛蓄電池。
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