JP6712836B2

JP6712836B2 - Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法

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Publication number: JP6712836B2
Application number: JP2019131108A
Authority: JP
Inventors: 楊昆昆; 彭衆傑; 王伝申
Original assignee: YANTAI SHOUGANG CIXING CAILIAO CO., LTD.
Current assignee: YANTAI SHOUGANG CIXING CAILIAO CO., LTD.
Priority date: 2018-07-20
Filing date: 2019-07-16
Publication date: 2020-06-24
Anticipated expiration: 2039-07-16
Also published as: CN108962582B; EP3599626B1; EP3599626A1; JP2020013999A; US11315728B2; US20200027657A1; CN108962582A

Description

本発明はＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の加工技術分野に関し、具体的にはＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法に関する。

Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体は１９８３年の登場以降、コンピュータ、自動車、医療及び風力発電等の分野に広く応用されている。高速風力発電及び新エネルギー自動車の発展に伴い、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体には、高温及び高速回転時における不脱磁が求められ、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の保磁力についてより高い要求がなされるようになっている。

Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体にテルビウム又はジスプロシウムの純金属又はジスプロシウム−テルビウム合金を添加することで、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の保磁力は向上するが、この方法では、ジスプロシウム又はテルビウム元素を主相結晶粒内に入り込ませているため、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の残留磁気は大きく低下し、大量の重希土類元素を浪費していた。

Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体は通常はＮｄ_２Ｆｅ_１４Ｂ主相及び結晶粒界におけるネオジムリッチ相からなり、Ｎｄ_２Ｆｅ_１４Ｂ主相の結晶の磁気異方性によって磁性体の保磁力の高低が決定する。Ｎｄ_２Ｆｅ_１４Ｂ主相の境界にジスプロシウム、テルビウム元素又はその合金を添加することで、Ｎｄ_２Ｆｅ_１４Ｂ主相の結晶の磁気異方性が高まり、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の保磁力を効果的に高めることができる。この理論により、多くの従来技術がＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の結晶粒界相にジスプロシウム、テルビウム元素又はその合金を拡散させてＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の保磁力を高めている。

日立金属株式会社の中国特許（ＣＮ１０１３７５３５２Ａ公開公報）には、蒸着法、スパッタリング法、イオンメッキ法を用いて、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の表面に重金属層及びその合金層を堆積させた後、高温拡散処理を経て磁気特性を高める方法が開示されている。しかしながら、この方法は蒸着等によって生じる高温が磁性体に対して一定の影響を与えるだけでなく、ジスプロシウム、テルビウムターゲット材の利用率が低いため、コストの高騰につながっていた。

中国特許文献ＣＮ１０５８４５３０１Ａ公開公報には、重希土類であるジスプロシウム、テルビウム又はジスプロシウム、テルビウム元素を含む合金／化合物粉末を有機溶剤と混合して懸濁液を形成した後、これをＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の表面に塗布し、乾燥後に高温拡散処理及び時効処理を行って磁性体の保磁力を高めているが、この方法には以下の二つの欠点が存在する。一つは重希土類粉末で有機物を完全に包み込む必要があることから、有機溶剤の使用量が多くなり、乾燥成膜工程において有機溶剤が大気中に大量に揮発し、環境汚染を招くとともに、多すぎる有機物によって磁性体が損傷する可能性がある。もう一つは、有機溶剤が揮発し易いことから懸濁液中の重希土類元素の割合が変化し、更にＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の表面に塗布した重希土類元素の総量変化も生じるため、拡散処理・時効処理後の各Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体に大きな性能差が生じる。

中国特許公開公報ＣＮ１０１３７５３５２Ａ中国特許公開公報ＣＮ１０５８４５３０１Ａ

本発明は、上記従来技術が有する問題を解決し、重希土類元素の利用率を高め、作業が簡単なＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法を提供することを目的とする。

より具体的には、従来技術のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法による高生産コスト、制御精度の困難性、環境汚染問題を解決することを目的とする。

上記目的を達成するため、本発明は、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法であって、以下の（Ａ）〜（Ｄ）の工程を含むものであり、
工程（Ａ）
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の磁化方向に垂直な一方表面に、有機接着剤を接着させ、
工程（Ｂ）
不活性ガスの保護条件において、前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の一方表面に接着された有機接着剤の上に重希土類粉末を均一に散布し、垂直方向に押圧して前記重希土類粉末を前記有機接着剤に接着させ、その後、前記有機接着剤に接着されなかった前記重希土類粉末を除去して、前記有機接着剤の表面に一層の前記重希土類粉末を均一に接着させ、
工程（Ｃ）
前記工程（Ａ）と前記工程（Ｂ）と同一の方法により、前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の磁化方向に垂直な他方表面にも一層の前記重希土類粉末を均一に接着させ、当該工程（Ｃ）は前記工程（Ａ）と前記工程（Ｂ）と同時に行っても良く、
工程（Ｄ）
磁化方向に垂直な両表面に前記重希土類粉末が接着された前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体を真空炉内に投入し、真空又はアルゴンガスの条件下で拡散処理及び時効処理を行う、
ことを特徴とする。

更に、前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の表面に接着する前記有機接着剤は、感圧接着剤又は感圧接着剤を接着面とする両面テープである、ことを特徴とする。

更に、前記感圧接着剤はアクリル酸型感圧接着剤、有機シリコン型感圧接着剤、ポリウレタン型感圧接着剤、ゴム型感圧接着剤のいずれか一つである、ことを特徴とする。

更に、前記両面テープは無基材型両面テープ、ＰＥＴ型両面テープ、ＰＶＣ型両面テープのいずれか一つである、ことを特徴とする。

更に、前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の表面への有機接着剤の接着方法は、シルクスクリーン印刷法又は両面テープの貼り付けである、ことを特徴とする。

更に、前記有機接着剤の厚さは、３μｍ〜３０μｍである、ことを特徴とする。

更に、前記重希土類粉末は、テルビウム、ジスプロシウム、又はジスプロシウム−テルビウム元素を含む合金或いは化合物粉末である、ことを特徴とする。

更に、前記重希土類粉末の粒度は１００〜５００メッシュである、ことを特徴とする。

更に、前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の前記拡散処理の温度は８５０〜９５０℃、処理時間は６〜７２時間、前記時効処理の温度は４５０〜６５０℃、処理時間は３〜１５時間である、ことを特徴とする。

本発明のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法は、有機接着剤を基材とし、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の磁化方向に垂直な両表面に、特定の粒径範囲を有する重希土類粉末層を接着させ、重希土類粉末が接着されたＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体を拡散処理・時効処理することにより、重希土類元素を結晶粒界に沿ってＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体内部へと拡散させて、主相結晶粒の外周がリッチ化したシェル構造を形成するものであり、これによってＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の保磁力を向上させることができ、従来技術と比べて、以下の優位点を有している。
１．処理作業が簡単であり、生産効率が高く、重希土類粉末の利用効率も高い。
２．重希土類粉末の粒度を調整することで、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の面上に接着した重希土類元素の含有量を制御でき、重希土類元素の含有量の制御が容易である。
３．重希土類粉末を接着剤によってＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の磁化方向に垂直な両面にのみ接着させるだけであり、重希土類粉末の使用料を少なくでき、また接着剤の用量が少ないため加熱工程において汚染ガスが揮発せず、重希土類粉末は汚染され難く、拡散処理工程における不純物の混入も少ない。

接着剤を塗布し重希土類粉末を散布した後のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体を示す図である。Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の面上に重希土類粉末を接着した後の押圧工程を示す図である。Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の面上に重希土類粉末を押圧し、未接着の重希土類粉末を除去した状態を示す図である。

以下、本発明の原理及び特徴について説明するが、記載した具体的な実施形態は本発明を説明するためだけのものであり、本発明の権利範囲に制限を加えるものでもない。

実施例１
図１、図２、図３に基づいて、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法を説明する。
まず、２０ｍｍ（Ｗ）×２０ｍｍ（Ｈ）×１ｍｍ（Ｔ）のサイズからなるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１の磁化方向に垂直な一方表面に、有機接着剤２として厚さ３μｍとなるようアクリル酸型感圧接着剤をシルクスクリーン印刷法で塗布し、５５０メッシュ及び５００メッシュの篩を用いて、テルビウム粉末を篩に掛けた。５００メッシュ篩を通過し、５５０メッシュ篩を通過しなかったテルビウム粉末を「５００メッシュテルビウム粉末」と定義し、当該５００メッシュテルビウム粉末を有機接着剤２の面上に均等に散布し、重し４を用いて押圧し、押圧後に吸塵装置を用いてＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１表面の接着剤で接着されていない粉末を除去し、同一方法によって、同メッシュのテルビウム粉末をＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１の磁化方向に垂直な他方表面の面上に接着した。
なお、図１、図２、図３は、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１の磁化方向に垂直な一方表面に重希土類元素を接着させる様子を示しているが、他方表面への接着方法も同じであるため省略する。また、磁化方向に垂直な２つの面に対する有機接着剤２の塗布、重希土類粉末の散布、押圧工程は、同時に行っても良い（以下、実施例２〜５についても同様）。
次に、テルビウム粉末を磁化方向に垂直な両面に接着したＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１を真空焼結炉内に載置し、９５０℃×６時間の拡散処理を行い、その後、磁性体を炉内で冷却し、引き続き温度を上昇させて、５００℃×３時間の時効処理を行った。
実施例１で作成したＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の磁気特性の測定結果を表１に記載する。
表１中の「オリジナルサンプル」とは、拡散処理を行う前のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体である。

表１に記載のとおり、実施例１におけるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１は両面に５００メッシュテルビウム粉末を接着した後に拡散及び時効処理を行った結果、残留磁気が０．２ＫＧｓ低下する一方、保磁力は１０．０７ＫＯｅ上昇し、且つ磁性体の角形比は変化しなかった。

実施例２
図１、図２、図３に基づいて、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法を説明する。
まず、２０ｍｍ（Ｗ）×２０ｍｍ（Ｈ）×４ｍｍ（Ｔ）のサイズからなるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１の磁化方向に垂直な一方表面に、有機接着剤２が接着面となっている厚さ５μｍのＰＥＴ型アクリル酸型両面テープを貼り、２５０メッシュ及び２００メッシュの篩を用いて、テルビウム粉末を篩に掛けた。２００メッシュ篩を通過し、２５０メッシュ篩を通過しなかったテルビウム粉末を「２００メッシュテルビウム粉末」と定義し、当該２００メッシュテルビウム粉末をＰＥＴ型アクリル酸型両面テープの接着面（有機接着剤面）の上に均等に散布し、重し４を用いて押圧し、押圧後に吸塵装置を用いてＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１表面の接着剤で接着されていない粉末を除去し、同一方法によって、同メッシュのテルビウム粉末をＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１の磁化方向に垂直な他方表面の面上に接着した。
次に、テルビウム粉末を磁化方向に垂直な両面に接着したＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１を真空焼結炉内に載置し、８５０℃×７２時間の拡散処理を行い、その後、磁性体を炉内で冷却し、引き続き温度を上昇させて、４５０℃×６時間の時効処理を行った。
実施例２で作成したＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の磁気特性の測定結果を表２に記載する。
表２中の「オリジナルサンプル」とは、拡散処理を行う前のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体である。

表２に記載のとおり、実施例２におけるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１は両面に２００メッシュテルビウム粉末を接着した後に拡散及び時効処理を行った結果、残留磁気が０．１ＫＧｓ低下する一方、保磁力は９．７２ＫＯｅ上昇し、且つ磁性体の角形比の変化はほとんどなかった。

実施例３
図１、図２、図３に基づいて、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法を説明する。
まず、２０ｍｍ（Ｗ）×２０ｍｍ（Ｈ）×６ｍｍ（Ｔ）のサイズからなるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１の磁化方向に垂直な一方表面に、有機接着剤２が接着面となっている厚さ１０μｍの無基材型ポリウレタン型両面テープを貼り、１５０メッシュ及び２００メッシュの篩を用いて、ジスプロシウム粉末を篩に掛けた。１５０メッシュ篩を通過し、２００メッシュ篩を通過しなかったジスプロシウム粉末を「１５０メッシュジスプロシウム粉末」と定義し、当該１５０メッシュジスプロシウム粉末を無基材型ポリウレタン型両面テープの接着面（有機接着剤面）の上に均等に散布し、重し４を用いて押圧し、押圧後に吸塵装置を用いてＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１表面の接着剤で接着されていない粉末を除去し、同一方法によって、同メッシュのジスプロシウム粉末をＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１の磁化方向に垂直な他方表面の面上に接着した。
次に、ジスプロシウム粉末を磁化方向に垂直な両面に接着したＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１を真空焼結炉内に載置し、９５０℃×１２時間の拡散処理を行い、その後、磁性体を炉内で冷却し、引き続き温度を上昇させて、５５０℃×９時間の時効処理を行った。
実施例３で作成したＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の磁気特性の測定結果を表３に記載する。
表３中の「オリジナルサンプル」とは、拡散処理を行う前のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体である。

表３に記載のとおり、実施例３におけるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１は両面に１５０メッシュジスプロシウム粉末を接着した後に拡散及び時効処理を行った結果、残留磁気が０．２ＫＧｓ低下する一方、保磁力は６．７ＫＯｅ上昇し、且つ磁性体の角形比の変化はほとんどなかった。

実施例４
図１、図２、図３に基づいて、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法を説明する。
まず、２０ｍｍ（Ｗ）×２０ｍｍ（Ｈ）×１０ｍｍ（Ｔ）のサイズからなるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１の磁化方向に垂直な一方表面に、有機接着剤２が接着面となっている厚さ３０μｍのＰＶＣ型有機シリコン型両面テープを貼り、１００メッシュ及び１５０メッシュの篩を用いて、水素化ジスプロシウム粉末を篩に掛けた。１００メッシュ篩を通過し、１００メッシュ篩を通過しなかった水素化ジスプロシウム粉末を「１００メッシュ水素化ジスプロシウム粉末」と定義し、当該１００メッシュ水素化ジスプロシウム粉末をＰＶＣ型有機シリコン型両面テープの接着面（有機接着剤面）の上に均等に散布し、重し４を用いて押圧し、押圧後に吸塵装置を用いてＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１表面の接着剤で接着されていない粉末を除去し、同一方法によって、同メッシュの水素化ジスプロシウム粉末をＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１の磁化方向に垂直な他方表面の面上に接着した。
次に、水素化ジスプロシウム粉末を磁化方向に垂直な両面に接着したＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１を真空焼結炉内に載置し、９５０℃×２４時間の拡散処理を行い、その後、磁性体を炉内で冷却し、引き続き温度を上昇させて、６００℃×１５時間の時効処理を行った。
実施例４で作成したＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の磁気特性の測定結果を表４に記載する。
表４中の「オリジナルサンプル」とは、拡散処理を行う前のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体である。

表４に記載のとおり、実施例４におけるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１は両面に１００メッシュ水素化ジスプロシウム粉末を接着した後に拡散及び時効処理を行った結果、残留磁気が０．１ＫＧｓ低下する一方、保磁力は６．２ＫＯｅ上昇し、且つ磁性体の角形比の変化はほとんどなかった。

実施例５
図１、図２、図３に基づいて、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法を説明する。
まず、２０ｍｍ（Ｗ）×２０ｍｍ（Ｈ）×８ｍｍ（Ｔ）のサイズからなるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１の磁化方向に垂直な一方表面に、有機接着剤２として厚さ３０μｍとなるようポリウレタン型感圧接着剤をシルクスクリーン印刷法で塗布し、１００メッシュ及び１５０メッシュの篩を用いて、テルビウム−銅合金粉末（テルビウムの質量分率は８５％）を篩に掛けた。１００メッシュ篩を通過し、１００メッシュ篩を通過しなかったテルビウム−銅合金粉末を「１００メッシュテルビウム−銅合金粉末」と定義し、当該１００メッシュテルビウム−銅合金粉末を有機接着剤２の面上に均等に散布し、重し４を用いて押圧し、押圧後に吸塵装置を用いてＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１表面の接着剤で接着されていない粉末を除去し、同一方法によって、同メッシュのテルビウム−銅合金粉末をＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１の磁化方向に垂直な他方表面の面上に接着した。
次に、テルビウム−銅合金粉末を磁化方向に垂直な両面に接着したＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１を真空焼結炉内に載置し、９００℃×３６時間の拡散処理を行い、その後、磁性体を炉内で冷却し、引き続き温度を上昇させて、６５０℃×１０時間の時効処理を行った。
実施例５で作成したＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の磁気特性の測定結果を表５に記載する。
表５中の「オリジナルサンプル」とは、拡散処理を行う前のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体である。

表５に記載のとおり、実施例５におけるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体１は両面に１００メッシュテルビウム−銅合金粉末を接着した後に拡散及び時効処理を行った結果、残留磁気が０．１ＫＧｓ低下する一方、保磁力は９．４ＫＯｅ上昇し、且つ磁性体の角形比の変化はほとんどなかった。

上記各実施例に係る方法によって作成されたＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体は、磁化方向に垂直な両表面に、有機接着剤の接着作用によって特定の粒径範囲を有する重希土類粉末層を形成することができ、これを拡散処理及び時効処理することで、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の保磁力を著しく高めることができるとともに、その残留磁気の低下が極めて小さいことが分かる。

以上、本願発明の具体的実施例を示したが、各実施例ははいずれも本願発明の製造方法の特徴について詳細に説明したものに過ぎず、本発明に対し如何なる形式上の制限を加えるものでもなく、実質的に本発明技術に基づいてなされた内容は、すべて本発明の保護範囲内に属するものである。

１Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体
２有機接着剤
３重希土類粉末
４重し

Claims

Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法であって、以下の（Ａ）〜（Ｄ）の工程を含むものであり、
工程（Ａ）
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の磁化方向に垂直な一方表面に、有機接着剤を接着させ、
工程（Ｂ）
不活性ガスの保護条件において、前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の一方表面に接着された有機接着剤の上に重希土類粉末を均一に散布し、垂直方向に押圧して前記重希土類粉末を前記有機接着剤に接着させ、その後、前記有機接着剤に接着されなかった前記重希土類粉末を除去して、前記有機接着剤の表面に一層の前記重希土類粉末を均一に接着させ、
工程（Ｃ）
前記工程（Ａ）と前記工程（Ｂ）と同一の方法により、前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の磁化方向に垂直な他方表面にも一層の前記重希土類粉末を均一に接着させ、当該工程（Ｃ）は前記工程（Ａ）と前記工程（Ｂ）と同時に行っても良く、
工程（Ｄ）
磁化方向に垂直な両表面に前記重希土類粉末が接着された前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体を真空炉内に投入し、真空又はアルゴンガスの条件下で拡散処理及び時効処理を行う、
ことを特徴とするＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法。
前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の表面に接着する前記有機接着剤は、感圧接着剤又は感圧接着剤を接着面とする両面テープである、
ことを特徴とする請求項１に記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法。
前記感圧接着剤はアクリル酸型感圧接着剤、有機シリコン型感圧接着剤、ポリウレタン型感圧接着剤、ゴム型感圧接着剤のいずれか一つである、
ことを特徴とする請求項２に記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法。
前記両面テープは無基材型両面テープ、ＰＥＴ型両面テープ、ＰＶＣ型両面テープのいずれか一つである、
ことを特徴とする請求項２に記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法。
前記有機接着剤の前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の表面への接着方法は、シルクスクリーン印刷法又は両面テープの貼り付けである、
ことを特徴とする請求項１に記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法。
前記有機接着剤の厚さは、３μｍ〜３０μｍである、
ことを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１項に記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法。
前記重希土類粉末は、テルビウム、ジスプロシウム、又はジスプロシウム−テルビウム元素を含む合金或いは化合物粉末である、
ことを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１項に記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法。
前記重希土類粉末の粒度は１００〜５００メッシュである、
ことを特徴とする請求項１ないし７のずれか１項に記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法。
前記拡散処理の温度は８５０〜９５０℃、処理時間は６〜７２時間、前記時効処理の温度は４５０〜６５０℃、処理時間は３〜１５時間である、
ことを特徴とする請求項１ないし８のずれか１項に記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁性体の重希土類元素拡散処理方法。