JP6685161B2

JP6685161B2 - 耐食性に優れたステンレス鋼加工品

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Publication number: JP6685161B2
Application number: JP2016070525A
Authority: JP
Inventors: 知明齋田; 善一田井; 一成今川
Original assignee: Nippon Steel Stainless Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Stainless Steel Corp
Priority date: 2016-03-31
Filing date: 2016-03-31
Publication date: 2020-04-22
Anticipated expiration: 2036-03-31
Also published as: JP2017179522A

Description

本発明は、耐食性に優れたステンレス鋼加工品に関する。

ステンレス鋼は、耐候性、加工性、溶接性等に優れることから、屋根材、壁材、建築部材等の建材用途で多用されている。また、ステンレス鋼加工品は、意匠性にも優れるため、表面研磨されて、Ｈ形鋼やＴ形鋼などの形鋼、建築用柱材や外壁材、手摺やフェンスの部材など、多くの用途で使用されている。

このステンレス鋼加工品の一般的、工業的な研磨は、まず研磨前鋼板の疵等の除去のために、疵取り研磨を行い、次に仕上げ研磨および光沢研磨等を行っている。この研磨作業における粗研磨、仕上げ研磨では、フラップホイールや研磨ベルト等を使用した乾式研磨が行われている。さらに、上記工程後、所望の表面を得るためにバフ研磨による湿式研磨を行う場合がある。

従来より、ステンレス鋼は、素材として優れた耐候性を有しているものの、研磨仕上げの状態によっては、本来素材がもつ耐候性を発揮せず、著しく発銹を生じる場合があり、ステンレス鋼の耐候性の安定性（信頼性）をなくす要因の一つとなっている。例えば、屋外の手摺等へ施工した後、１ヶ月程度の短期間で発銹する場合がある。

発銹については、ステンレス鋼加工品の研磨後の表面に残存している酸化皮膜や研磨目が起点になっていると考えられている。残存する酸化皮膜とは、研磨時の発熱に起因して生成された皮膜であり、酸化皮膜の直下にはＣｒ欠乏層が形成されている。このため、酸化皮膜が残存していると、該酸化皮膜及びその直下のＣｒ欠乏層を起点として発銹が進行し、耐食性が劣化しやすくなる。また、研磨によってステンレス鋼加工品表面に刻まれた疵である研磨目についても、研磨目の凹部が深いほど、フラップホイール研磨等で生成した酸化皮膜がバフ研磨で除去され難くなって残存する可能性が高くなり、その研磨目の凹部が発銹起点になることから、発銹が進行し、耐食性が劣化しやすくなる。

特許文献１〜３では、短期間で発銹が生じることを抑制し、耐候性を維持することを目的としたステンレス鋼板やその製造方法が提案されている。

特開２００２−３９３８号公報特開２００３−２５２０９号公報特開平５−２６３２７８号公報

特許文献１には、Ｃｒを１６質量％以上含むステンレス鋼板を研磨した後、水素濃度７５体積％以上，露点−４０℃以下の還元雰囲気で８００℃以上の温度で熱処理することを特徴とする、耐候性に優れたステンレス鋼研磨仕上げ材の製造方法で得られるステンレス鋼板が記載されている。
また、特許文献１の製造方法においては、還元雰囲気下で８００℃以上の熱処理を行った後に、さらに０．１ｐｐｍ以上のオゾン及び／又は５質量％以上の硝酸を含む酸化性溶液にステンレス鋼を浸漬することで得られるステンレス鋼板が記載されている。

特許文献２には、酸液浸漬による研磨焼けの処理方法ではバッチ処理の工程が増大すること、メカニカル研磨では研磨焼けの完全除去に工数が掛かること等の問題を解決する方法として、ステンレス鋼表面を、弾性を有する研磨工具で研磨する際に、希土類元素酸化物を主成分とする研磨剤を研磨工具に塗布しながら研磨する研磨方法で得られるステンレス鋼が開示されている。

特許文献３には、機械研磨後のステンレス鋼板を大気雰囲気に曝すと、不動態皮膜の再生が十分に行われず耐食性が低下することを抑制するために、機械研磨後のステンレス鋼板を酸洗処理する、表面仕上げ方法で得られるステンレス鋼板が記載されている。

近年、都市再開発などに伴い建築需要が増加しており、ウォーターフロント環境における建築需要が増加している。ウォーターフロント環境においては、大気中に含まれるエアロゾル粒子の一種であって、海水に由来する塩分からなる微粒子である海塩粒子の影響を建築部材が受けやすいという問題がある。このため、より高い耐食性を有する建築部材のニーズが高まっている。また、高い耐食性に加え、防眩性に優れた建築部材へのニーズがある。これに対し、上記特許文献１〜３には、海塩粒子に対する耐食性及び防眩性を両立するステンレス鋼板について、何ら記載も示唆もされていない。

本発明は、上述した課題を解決し、海塩粒子の影響を受けるウォーターフロント環境でも、早期に発銹することのない、耐食性や防眩性に優れたステンレス鋼加工品を提供することを目的とする。

本発明者らは、上記課題を解決するために、ステンレス鋼加工品に用いられるステンレス鋼板の研磨方法、研磨表面について検討を行った。ここで、乾式研磨を行うと、研磨時にステンレス鋼板表面が高温となり酸化皮膜が発生すること、乾式研磨による高い研削抵抗によって刻まれた疵である研磨目とともに、表面欠陥が生じていること、を突き止めた。ここでいう表面欠陥とは、鋼板表面を研磨する時に研磨材や研磨紙が連続して鋼板表面に接触し、表面の金属が部分的に剥がされ、素地部分に被さった「バリ」や「かぶさり」と呼称されている。表面欠陥は、短冊状や笹の葉状のように金属がめくれている部分を含み、素地に接着している部分における一方の端部から剥がれの先端における他方の端部までの最大長さが５μｍ以上の欠陥である。当該表面欠陥はステンレス鋼板の表面素地部分と微小な隙間を形成することから、腐食を生じやすく、鋼板の耐食性低下の要因となる。

本発明者らは、海塩粒子の影響を受けるウォーターフロント環境で早期に発銹することのない、耐食性や防眩性に優れたステンレス鋼加工品を検討し、本発明を見出した。

すなわち、本発明は、以下の（１）〜（３）の耐食性に優れたステンレス鋼加工品を提供する。
（１）長手一方向の研磨目をフェライト系ステンレス鋼加工品の表面に有し、孔食電位が０．６Ｖ以上であり、６０度光沢度が７５以下であり、組成が、Ｃ：０．０２０質量％以下、Ｓｉ：０．４０質量％以下、Ｍｎ：０．４０質量％以下、Ｃｒ：２５．００〜３２．００質量％、Ｍｏ：１．００〜４．００質量％、Ｐ：０．０３０質量％以下、Ｓ：０．０２０質量％以下、Ｎｉ：０．５０質量％以下、Ｎ：０．０２０質量％以下を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、耐孔食指数（ＰＩ＝Ｃｒ質量％＋３Ｍｏ質量％）が３０以上である、耐食性に優れたステンレス鋼加工品。

本発明のステンレス鋼加工品は、着色を有する酸化皮膜がステンレス鋼加工品表面上に存在し、表面欠陥が存在していても、所定の組成を有し、耐孔食指数（ＰＩ）が３０以上と高いことから、酸化皮膜及びその直下のＣｒ欠乏層を起点とする発銹が抑制された、孔食電位が０．６Ｖ以上の耐食性に優れたステンレス鋼加工品である。また、長手一方向の研磨目をフェライト系ステンレス鋼加工品の表面に有することから意匠性に優れ、６０度光沢度が７５以下であるため防眩性にも優れる。

（２）さらに、Ｎｂ：０．１〜１．０質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．３質量％、Ａｌ：０．０１〜０．５質量％のうち、１種又は２種以上を含む、（１）に記載のステンレス鋼加工品。

（３）ステンレス鋼加工品がフランジ材とウェブ材とを備える形鋼であり、フランジ材とウェブ材との接合部がレーザー溶接継手である、（１）又は（２）に記載のステンレス鋼加工品。

本発明によれば、海塩粒子の影響を受けるウォーターフロント環境でも、早期に発銹することのない、耐食性や防眩性に優れたステンレス鋼加工品を提供することができる。

本実施形態のステンレス加工品の一例を示す模式図である。ステンレス鋼板の表面を拡大した写真の一例であり、（ａ）表面欠陥が抑制された表面と、（ｂ）表面欠陥が生じた表面である。ステンレス鋼加工品に用いられる表面欠陥を有するステンレス鋼板の孔食電位の測定結果の一例を示すグラフである。ステンレス鋼加工品に用いられる表面欠陥が抑制されたステンレス鋼板の孔食電位の測定結果の一例を示すグラフである。本発明のステンレス鋼加工品の表面を拡大した写真である。実施例１の孔食電位の測定結果を示すグラフである。

以下に本発明を実施するための形態について説明する。なお、本発明は当該実施形態によって限定的に解釈されるものではない。

（ステンレス鋼加工品）
本発明のステンレス鋼加工品は、長手一方向の研磨目をフェライト系ステンレス鋼加工品の表面に有し、孔食電位が０．６Ｖ以上であり、６０度光沢度が７５以下であり、組成が、Ｃ：０．０２０質量％以下、Ｓｉ：０．４０質量％以下、Ｍｎ：０．４０質量％以下、Ｃｒ：２５．００〜３２．００質量％、Ｍｏ：１．００〜４．００質量％、Ｐ：０．０３０質量％以下、Ｓ：０．０２０質量％以下、Ｎｉ：０．５０質量％以下、Ｎ：０．０２０質量％以下を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、耐孔食指数（ＰＩ＝Ｃｒ質量％＋３Ｍｏ質量％）が３０以上である、耐食性に優れたステンレス鋼加工品である。

ステンレス鋼加工品は、少なくとも一つのステンレス鋼材が加工されたものであり、例えば複数のステンレス鋼板から構成される加工品であってもよく、複数のステンレス鋼板を溶接して構成される加工品であってもよい。

図１は、本実施形態のステンレス加工品の一例を示す模式図である。図１に示すとおり、ステンレス鋼加工品１０は、ステンレス鋼板であるフランジ材１１ａ、フランジ材１１ｂと、ステンレス鋼板であるウェブ材１２とから構成されるＨ形鋼である。フランジ材１１ａ、フランジ材１１ｂと、ウェブ材１２とは、互いに溶接されていることが好ましい。

溶接方法としては、高周波溶接やアーク溶接でもよいが、レーザー溶接が好ましい。レーザー溶接によれば、溶接によるステンレス鋼板表面の損傷領域を極力狭くすることができ、所要の溶接強度を備えた加工品を簡便に製造することができる。特に、特許第５１１０６４２号に記載されているように、フランジ材にウェブ材の端部を垂直に押し当てたＴ字状継手部をレーザー溶接して加工品を成形する際、ウェブ材の端部とフランジ材とを互いに押圧しつつ、ウェブ材端部の接合部にレーザー光をフランジ材の表面に接触せずに、ウェブ材端部のみに当たるように片側のみから照射することが好ましい。レーザー光の照射により継手部が溶融した溶融部が継手部から押し出される形態となり、溶融部の固化により接合金属が継手部の外領域まで広がった形態となる。これにより、接合部分の窪み形成が抑制され、かつ、接合部の断面積が拡大し、接合強度が大きくなる傾向にある。このように、本ステンレス鋼加工品においては、フランジ材とウェブ材との接合部がレーザー溶接継手であることが好ましい。

本発明において、ステンレス鋼加工品は表面に凹凸や光沢を付与するために表面の研磨仕上げが行われたものである。これにより、ステンレス鋼加工品は研磨目を備え、意匠性や防眩性に優れたステンレス鋼加工品となる。研磨目とは、研磨によってステンレス鋼加工品表面に刻まれた疵である。本発明において、研磨目は長手一方向の研磨目を含む。長手一方向の研磨目を有するステンレス鋼加工品は、防眩性に優れる。長手一方向の研磨仕上げとしてフラップホイール等による乾式研磨を行うとステンレス鋼加工品の表面が高温となり、着色を有する酸化皮膜が形成される。また、研磨後の表面の研磨目は、研磨目の凹部が深いほど、フラップホイール研磨等で生成した酸化皮膜が残存する可能性が高くなり、その研磨目の凹部が発銹起点になって、発銹が進行し、耐食性が劣化しやすくなる。本発明において、着色を有する酸化皮膜が存在するとは、ステンレス鋼加工品の表面の任意の１０点を光学顕微鏡で４００倍の倍率で観察したときに、着色を有するシミ状物質である酸化皮膜が５０μｍ四方において面積比率で１０％以上存在している場合をいう。ここで、着色は特定に限定されず、ステンレス鋼加工品の金属素地や金属光沢と目視で区別できる色であればよい。着色として代表的な色は、茶褐色である。

また、研磨仕上げとしてフラップホイール等による乾式研磨を行うと、ステンレス鋼板又はステンレス鋼加工品表面に研磨材や研磨紙が連続して接触し、表面の金属が部分的に剥がされ素地部分に被さったバリやかぶさりである表面欠陥が生じる。該表面欠陥は、ステンレス鋼板又はステンレス鋼加工品の表面素地部分と微小な隙間が生じることから、隙間腐食の要因となる。図２は、ステンレス鋼板の表面を拡大した写真であり、（ａ）表面欠陥が抑制された表面と、（ｂ）表面欠陥が生じた表面である。図２（ａ）のステンレス鋼板表面は、研磨目を有しているが表面欠陥は抑制されている。一方、図２（ｂ）のステンレス鋼板表面を乾式研磨したものであり、囲み部分１〜９は、表面の金属が部分的に剥がされ素地部分に被さった表面欠陥を示している。本発明において、表面欠陥は、素地に接着している部分における一方の端部から剥がれの先端における他方の端部までの最大長さが５μｍ以上の大きさを有するものをいう。また、光学顕微鏡を用いて研磨されたステンレス鋼板表面の任意の１０点における１００μｍ×１００μｍ（０．０１ｍｍ^２）の範囲を２００倍に拡大し観察した場合に、測定した表面欠陥の数の平均が６個以上の場合を、本発明における表面欠陥が抑制されていない状態とする。なお、表面欠陥の最大の長さ部分に上限はないが、測定する際の基準として上限を５０μｍとしてもよい。

当業者の技術常識からすると、発銹の進行や耐食性の劣化を抑制するためには、研磨されたステンレス鋼板又はステンレス鋼加工品の表面に、上述した着色を有する酸化皮膜が存在せず、図２（ａ）のようにバリやかぶさりである表面欠陥も存在しないことが好ましいと考え、酸化皮膜等を除去するために酸洗処理を用いてきた。しかしながら、本発明のステンレス鋼加工品においては、着色を有する酸化皮膜が存在してもよく、表面欠陥が抑制されていなくてもよく、酸洗処理を行わずに、発銹の進行や耐食性の劣化を抑制できる鋼板であることを特徴とする。

本発明のステンレス鋼加工品は、組成が、Ｃ：０．０２０質量％以下、Ｓｉ：０．４０質量％以下、Ｍｎ：０．４０質量％以下、Ｃｒ：２５．００〜３２．００質量％、Ｍｏ：１．００〜４．００質量％、Ｐ：０．０３０質量％以下、Ｓ：０．０２０質量％以下、Ｎｉ：０．５０質量％以下、Ｎ：０．０２０質量％以下を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、耐孔食指数（ＰＩ＝Ｃｒ質量％＋３Ｍｏ質量％）が３０以上である。該組成を備え、耐孔食指数（ＰＩ）が３０以上のフェライト系ステンレス鋼加工品は、孔食電位が０．６Ｖ以上と高く、耐食性に優れることから、耐孔食指数が１９と低いＳＵＳ３０４が海塩粒子の影響を受けるウォーターフロント環境では早期に発銹するのに対して、発銹を抑制することができる。また、研磨によって生じた、着色を有する酸化皮膜や表面欠陥が存在していても、発銹を抑制することができる。

本発明のステンレス鋼加工品は、さらに、Ｎｂ：０．１〜１．０質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．３質量％、Ａｌ：０．０１〜０．５質量％のうち、１種又は２種以上を含むことが好ましい。Ｎｂ，Ｔｉ及び／又はＡｌを所定量含有することによって、耐食性がさらに向上する傾向にある。

以下、ステンレス鋼加工品の成分限定理由について説明する。
Ｃは、鋼の強度を得るために有用な元素であるが、多量に含むと耐食性を低下させる傾向にある。Ｃの含有量は、０．０１５質量％以下が好ましく、０．０１０質量％以下がより好ましい。

Ｓｉは、製鋼工程における脱酸剤及び熱源として有用な元素であるが、多量に含むと鋼を硬化させる傾向にある。Ｓｉの含有量は、０．３５質量％以下が好ましく、０．３０質量％以下がより好ましい。

Ｍｎは、製鋼工程における脱酸として有用な元素であるが、多量に含むとオーステナイト相を形成する傾向にある。Ｍｎの含有量は、０．３５質量％以下が好ましく、０．３０質量％以下がより好ましい。

Ｃｒは、耐食性を確保するために有用な元素であるが、多量に含むと高コストだけでなく加工性が低下する傾向にある。Ｃｒの含有量は、２５．００〜３１．５０質量％が好ましく、２５．００〜３１．００質量％がより好ましい。

Ｍｏは、Ｃｒの存在下でステンレス鋼の耐食性を向上させるために有用な元素であるが、多量に含むと高コストだけでなく加工性が低下する傾向にある。Ｍｏの含有量は、１．５０〜４．００質量％が好ましく、１．８０〜３．８０質量％がより好ましい。

Ｐは、耐食性を低下させる傾向にある。Ｐの含有量は、０．０２５質量％以下が好ましく、０．０２０質量％以下がより好ましい。

Ｓは、耐食性を低下させる傾向にある。Ｓの含有量は、０．０１５質量％以下が好ましく、０．０１０質量％以下がより好ましい。

Ｎｉは、腐食の進行を抑制する効果やフェライト系ステンレス鋼加工品の靱性改善に有効である点で好ましいが、多すぎるとオーステナイト相の生成やコスト高の原因となる。Ｎｉの含有量は、０．４５質量％以下が好ましく、０．４０質量％以下がより好ましい。

Ｎは、Ｃと同様に多量に含むと耐食性を低下させる傾向にある。Ｎの含有量は、０．０１５質量％以下が好ましく、０．０１０質量％以下がより好ましい。

Ｎｂは、Ｃ、Ｎとの親和力が強くフェライト系ステンレス鋼加工品の粒界腐食を抑制する点で好ましいが、多量のＮｂ含有は靱性を阻害する傾向にある。Ｎｂの含有量は、０．１〜０．９質量％がより好ましく、０．１〜０．８質量％がさらに好ましい。

Ｔｉは、Ｃ、Ｎとの親和力が強くフェライト系ステンレス鋼加工品の粒界腐食を抑制する点で好ましいが、多量のＴｉ含有は鋼の表面品質を低下させる傾向にある。Ｔｉの含有量は、０．０５〜０．２５質量％がより好ましく、０．０５〜０．２質量％がさらに好ましい。

Ａｌは、脱酸剤として精錬や鋳造に有効な元素であるが、過剰に添加すると表面品質を劣化させるとともに、鋼の溶接性や低温靭性を低下させる。Ａｌの含有量は、０．０１〜０．４５質量％がより好ましく、０．０１〜０．４質量％がさらに好ましい。

図３及び図４は、表面欠陥と孔食電位を示す図であり、図３は、ステンレス鋼加工品に用いられる表面欠陥を有するステンレス鋼板の孔食電位の測定結果を示すグラフである。
図４は、ステンレス鋼加工品に用いられる表面欠陥が抑制されたステンレス鋼板の孔食電位の測定結果を示すグラフである。図３、図４のステンレス鋼板は、耐孔食指数（ＰＩ）が２４程度と、本発明の耐孔食指数（ＰＩ）よりも低いステンレス鋼板ある。図３では、孔食電位は約０．３５Ｖ程度と低い値である。また、図４では、表面欠陥が抑制されたステンレス鋼板の孔食電位であるが、約０．５Ｖ程度と低い値である。これに対し、本発明のステンレス鋼加工品は、孔食電位が０．６Ｖ以上と高く、耐食性に優れる。このため、着色を有する酸化皮膜や表面欠陥が存在していても、発銹の進行や耐食性の劣化を抑制することができる。孔食電位はより好ましくは０．６５Ｖ以上であり、さらに好ましくは０．７Ｖ以上である。

ステンレス鋼の孔食電位測定方法は、ＪＩＳＧ０５７７に準拠し、Ｂ法を用いる。Ｂ法は、３．５質量％塩化ナトリウム水溶液中における動電位法による孔食電位測定法である。該塩化ナトリウム水溶液のｐＨは７とし、温度は３０℃とする。また、電位掃引速度は２０ｍＶ／分とする。

本発明におけるステンレス鋼加工品表面の表面粗さＲａは、０．１〜１．０μｍであることが好ましく、０．２〜０．５μｍであることがより好ましい。表面粗さＲａが０．１μｍ未満であると、防眩性に劣り、さらに研磨目残りが維持されにくく意匠性を確保しにくい傾向にある。

本発明におけるステンレス鋼加工品表面の光沢度は、６０度光沢度が７５以下である。好ましくは６０以下である。光沢度は、ＪＩＳＺ８７４１に準拠して測定されたものであり、例えば光沢計によって測定できる。具体的には、光沢度測定時に試料面に規定された入射角で規定の開き角の光束を入射し、反射方向に反射する規定の開き角の光束を受光器で測る。６０度光沢度とは、規定された入射角が６０度の場合の光沢度である。６０度光沢度が７５以下であることによって、ステンレス鋼加工品表面は防眩性を有する。

ステンレス鋼加工品に用いられるステンレス鋼板について、装飾用研磨仕上げを行った。ステンレス鋼板は以下の２種類を用いた。組成（質量％）及び寸法は以下のとおりである。

鋼種１（ＳＵＳ４４７Ｊ１）Ｃｒ：３０％、Ｍｏ：２％、Ｔｉ：０．１５％、Ｎｂ：０．１５％、Ａｌ：０．０９％、残部Ｆｅ
鋼種２（ＳＵＳ４４５Ｊ１）Ｃｒ：２２％、Ｍｏ：１．０５％、Ｔｉ：０．２％、Ｎｂ：０．２％、Ａｌ：０．０９％、残部Ｆｅ
鋼種３（ＳＵＳ３０４）Ｃｒ：１８％、Ｎｉ：８％、Ｓｉ：０．６％、Ｍｎ：０．８％、残部Ｆｅ
板厚１．５ｍｍ×幅２００ｍｍ×長さ１０００ｍｍ。

研磨は、４つのフラップホイール（＃８０、＃８０、＃８０、＃１５０）が鋼板表面の長手方向を研磨する（長手方向の研磨目付与）ように並んだラインで行い、乾式研磨を行った。なお、「＃８０」等はメッシュ粒度を示す。

（研磨条件）
ライン速度：１．８ｍ／ｍｉｎ
ホイール回転数：１５００ｒｐｍ
ホイール直径：４００ｍｍ

研磨を行った後、一部のステンレス鋼板のみ酸洗処理を表１のとおり行った（比較例３、参考例１）。実施例１〜３、比較例１、２については酸洗処理を行わなかった。

（表面欠陥）
光学顕微鏡を用いて、実施例１〜３及び比較例１〜３、参考例１のステンレス鋼板表面の１００μｍ×１００μｍの範囲を２００倍に拡大して観察し、表面欠陥の数を測定した（表１参照）。

（酸化皮膜）
実施例１〜３及び比較例１〜３、参考例１のステンレス鋼板の表面を光学顕微鏡で４００倍の倍率で観察し、茶褐色のシミ状物質である酸化皮膜が５０μｍ四方において面積比率でどの程度存在しているかを算出した。残存酸化皮膜の面積比率１０％未満である場合は、着色を有する酸化皮膜が存在しないとして「なし」と評価し、面積比率１０％以上の場合は着色を有する酸化皮膜が存在するとして「あり」と評価した（表１参照）。

（孔食電位）
実施例１〜３及び比較例１〜３、参考例１のステンレス鋼板の孔食電位を測定した。具体的には、ＪＩＳＧ０５７７に準拠し、Ｂ法（３．５％（質量分率）塩化ナトリウム水溶液試験方法）を用い、３．５質量％塩化ナトリウム水溶液中における動電位法を用いた。該塩化ナトリウム水溶液のｐＨは７とし、温度は３０℃とした。また、電位掃引速度は２０ｍＶ／分とした（表１参照）。

（研磨目残り）
研磨目残りを評価するために、実施例１〜３及び比較例１〜３、参考例１のステンレス鋼板の表面粗度Ｒａを測定し、Ｒａ≧０．１μｍの場合には、研磨目が残り意匠性に優れるため「○」と評価した。一方、Ｒａ＜０．１μｍの場合には、研磨目の残りが少なく意匠性に優れないため「×」と評価した。表面粗度Ｒａは、ＪＩＳＢ０６０１に準拠し測定し、接触式の表面粗度計を用いた（表１参照）。

（光沢度）
ＪＩＳＺ８７４１に準拠して、実施例１〜３及び比較例１〜３、参考例１のステンレス鋼板表面の６０度光沢度を、光沢計を用いて測定した。６０度光沢度が７５以下の場合を「○」、７５より大きい場合を「×」と評価した（表１参照）。

（耐食性試験）
実施例１〜３及び比較例１〜３、参考例１のステンレス鋼板について、以下の条件で耐食性試験（塩乾湿複合サイクル試験（ＣＣＴ試験））を行った。
条件：（１）塩水噴霧（３５℃、５％ＮａＣｌ、１５分）
（２）乾燥（６０℃、３０％ＲＨ、６０分）
（３）湿潤（５０℃、９５％ＲＨ、３時間）
上記条件（１）〜（３）を１サイクルとして、３０サイクル繰り返した。
評価：試験後の発銹面積が、鋼板表面全体の５％以内のときに耐食性が良好として「○」と評価し、５％より大きい場合は耐食性が不良として「×」と評価した（表１参照）。

表１に示すとおり、実施例１のステンレス鋼板は、研磨目をステンレス鋼板の表面に有し、表面欠陥が１５個と多く（図５参照）、着色を有する酸化皮膜も表面上に存在しているが、電位１．０Ｖでも孔食は発生しなかった（図６参照）。また、実施例２及び３のステンレス鋼板についても、実施例１と同様に、電位１．０Ｖでも孔食は発生しなかった。さらに、実施例１〜３のステンレス鋼板は、表１に示すとおり、ＣＣＴ試験に対する耐食性や防眩性にも優れたステンレス鋼板であった。

１〜９・・・表面欠陥
１０・・・ステンレス鋼加工品
１１ａ、１１ｂ・・・フランジ材
１２・・・ウェブ材。

Claims

長手一方向の研磨目をフェライト系ステンレス鋼加工品の表面に有し、
孔食電位が０．６Ｖ以上であり、
６０度光沢度が７５以下であり、
前記表面の任意の１０点を光学顕微鏡で４００倍の倍率で観察したときに、着色を有する酸化皮膜の面積比率が５０μｍ四方において１０％以上であり、
光学顕微鏡を用いて前記表面の任意の１０点における１００μｍ×１００μｍの範囲を２００倍に拡大し観察したときに、前記表面の金属が部分的に剥がされ素地部分に被さった、５μｍ以上の大きさを有する表面欠陥の数の平均が６個以上であり、
組成が、Ｃ：０．０２０質量％以下、Ｓｉ：０．４０質量％以下、Ｍｎ：０．４０質量％以下、Ｃｒ：２５．００〜３２．００質量％、Ｍｏ：１．００〜４．００質量％、Ｐ：０．０３０質量％以下、Ｓ：０．０２０質量％以下、Ｎｉ：０．５０質量％以下、Ｎ：０．０２０質量％以下を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、耐孔食指数（ＰＩ＝Ｃｒ質量％＋３Ｍｏ質量％）が３０以上である、耐食性に優れたステンレス鋼加工品。
さらに、Ｎｂ：０．１〜１．０質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．３質量％、Ａｌ：０．０１〜０．５質量％のうち、１種又は２種以上を含む、請求項１に記載のステンレス鋼加工品。
前記ステンレス鋼加工品がフランジ材とウェブ材とを備える形鋼であり、前記フランジ材と前記ウェブ材との接合部がレーザー溶接継手である、請求項１又は２記載のステンレス鋼加工品。