JP6667753B2

JP6667753B2 - 膨張弁

Info

Publication number: JP6667753B2
Application number: JP2016057914A
Authority: JP
Inventors: 良輔佐竹; 毅金子
Original assignee: TGK Co Ltd
Current assignee: TGK Co Ltd
Priority date: 2016-03-23
Filing date: 2016-03-23
Publication date: 2020-03-18
Anticipated expiration: 2036-03-23
Also published as: JP2017172654A

Description

本発明は膨張弁に関し、特に膨張弁のシャフト構造に関する。

自動車用空調装置（カーエアコン）は、代替フロンなどの冷媒の気化と液化を繰り返すことで熱交換を行う。具体的には、蒸発器で冷媒を蒸発（気化）させることで環境から熱を奪い、気化した冷媒を凝縮器で液体に戻すことで冷媒から放熱させる。

気体は高圧下で液化しやすくなるため、蒸発器から回収された冷媒は圧縮機により圧縮された上で凝縮器に送られる。凝縮器から送り出された冷媒は、レシーバによって気液分離された後、膨張弁による絞り膨張によりその圧力を下げられる。これは、冷媒の圧力を下げることで冷媒を蒸発させやすくするためである。

膨張弁（温度式膨張弁）は、蒸発器から導出される冷媒の温度（以下、「蒸発温度」とよぶ）が高いときには、凝縮器から蒸発器に供給される冷媒の量を増加させる。蒸発温度が低いときには、凝縮器から蒸発器に供給する冷媒の量を減少させることで、冷媒の過熱度をコントロールする。

膨張弁は、凝縮器から蒸発器に供給される冷媒を通過させる第１の冷媒通路と、蒸発器から圧縮機に供給される冷媒を通過させる第２の冷媒通路を有する。第２の冷媒通路の上部にはパワーエレメントとばれる温度依存型のアクチュエータ（駆動部）が設置される。パワーエレメントは第２の冷媒通路を通過する冷媒の蒸発温度に応じて、シャフトを変位させる。シャフトは、その変位により、第１の冷媒通路の弁体の開度、すなわち、凝縮器から蒸発器に供給される冷媒の量をコントロールする「作動ロッド」として機能する（特許文献１参照）。

特開２０１３−２４２１２９号公報

近年では、膨張弁のいっそうの小型化・軽量化が求められており、それにともなってパワーエレメントのサイズを縮小する必要がある。パワーエレメントが小さくなると駆動力も小さくなるため、シャフトの動き出し（動作応答性）が鈍くなる。このため、パワーエレメントの小型化を実現するためには、シャフトの動作応答性を向上させるための対策が必要となる。

本発明は、本発明者らによる上記課題認識にもとづいて完成された発明であり、その主たる目的は、膨張弁のシャフトの動作応答性を向上させること、特に、膨張弁が小型化したときでもシャフトの動作応答性を良好に維持することにある。

本発明の膨張弁は、熱交換器を経て流入した冷媒を蒸発器に向けて通過させる第１の冷媒通路と、蒸発器から戻ってきた冷媒を圧縮機に向けて通過させる第２の冷媒通路と、を有するボディと、第２の冷媒通路を通過する冷媒の圧力および温度に応じて駆動力を発生させる駆動部と、第１および第２の冷媒通路の隔壁を貫通し、駆動力により変位する作動ロッドと、第１の冷媒通路に設置され、作動ロッドの変位に応じて第１の冷媒通路を開閉させる弁体と、ボディと作動ロッドの間に介装され、作動ロッドに当接する防振ばねと、を備える。
作動ロッドは、大径部と、大径部よりも外径の小さな小径部とを有し、第１の冷媒通路の閉弁状態から最大開弁状態に至る区間において、防振ばねとは小径部において当接する。

シャフト（作動ロッド）を比較的外径の小さい小径部により防振ばねと当接させることにより、防振ばねとシャフトの接触抵抗を低下させることができる。このような工夫により、膨張弁のシャフトをスムーズに動かしやすくなる。

本発明によれば、膨張弁のシャフトの動作応答性を向上させやすくなる。

第１実施形態に係る膨張弁の断面図である。最大開弁状態における図１の領域Ａの拡大図である。第２実施形態におけるシャフト周辺の模式図である。第２実施形態の最大開弁状態における領域Ａの拡大図である。第３実施形態における膨張弁の断面図である。最大開弁状態における図５の領域Ａの拡大図である。

以下、本発明の実施形態を、図面を参照して詳細に説明する。なお、以下の説明においては便宜上、図示の状態を基準に各構造の位置関係を表現することがある。また、以下の実施形態およびその変形例について、ほぼ同一の構成要素については同一の符号を付し、その説明を適宜省略することがある。

［第１実施形態］
図１は、第１実施形態に係る膨張弁１００の断面図である。
本実施形態における膨張弁１００は、カーエアコン１１０において使用される。
カーエアコン１１０には、代替フロンのような低温でも蒸発しやすい冷媒が封入され、冷媒は圧縮機１０６、外部熱交換器としての凝縮器１０２、レシーバ１０８および蒸発器１０４を循環する。蒸発器１０４は、冷媒を気化させることで外部の熱を冷媒に取り込む（冷房機能）。圧縮機１０６は、気体冷媒に圧力を加えて冷媒を液化しやすくする。凝縮器１０２は、圧縮機１０６によって圧力を高められた冷媒を液体に戻す。このとき、冷媒から外部に排熱される。レシーバ１０８は、冷媒を気液分離する。

膨張弁１００は、凝縮器１０２から蒸発器１０４への冷媒の流れを調整する。また、蒸発器１０４から圧縮機１０６への冷媒の通り道ともなる。
膨張弁１００のボディ１１６は、アルミニウム合金からなる素材を押出成形したあと、所定の機械加工を施すことで得た部材である。ボディ１１６には、圧縮機１０６，凝縮器１０２，レシーバ１０８から供給される冷媒を蒸発器１０４に送る第１冷媒通路１１２と、蒸発器１０４から供給される冷媒を圧縮機１０６に戻す第２冷媒通路１１４が形成される。
ボディ１１６の上部には、パワーエレメント１２０がネジ等により固定される。パワーエレメント１２０とボディ１１６との間には、冷媒の漏洩を防止するためのＯリング１６６が介装されている。ボディ１１６の側面には、配管取り付け用のねじ穴１２６が形成される。

第１冷媒通路１１２の中間には、開度調整のためにボール状の弁体１１８が設けられる。膨張弁１００のボディ１１６には棒状のシャフト１２２が挿通している。シャフト１２２の下端は弁体１１８に接触し、上端はパワーエレメント１２０が内蔵するディスク１２４と接触する。弁体１１８と弁孔１６８の隙間を冷媒が通過する。弁体１１８が図１の下方向（開弁方向）に移動すると、弁体１１８と弁孔１６８の隙間（開度）が大きくなる。弁孔１６８、弁体１１８および弁体１１８を支持する弁体受１４２により、第１冷媒通路１１２の「弁」が形成される。

パワーエレメント１２０（駆動部）は、温度に応じて駆動力を発生させるアクチュエータとして機能する。パワーエレメント１２０には、ダイアフラム１２８（金属薄板）を挟んでその上下にアッパーハウジング１３０とロウアーハウジング１３２が配置されており、これらの外周縁部は溶接されている。アッパーハウジング１３０とダイアフラム１２８により形成される上部の密閉空間１３４には、冷媒に似た温度特性を有するガスが封入されている。ロウアーハウジング１３２が形成する感温室１３６には、ディスク１２４が収容される。感温室１３６の下部は開口し、第２冷媒通路１１４と感温室１３６は、ボディ１１６に開口部として形成される連結路１３８により連通する。このため、蒸発器１０４から第２冷媒通路１１４を通って圧縮機１０６に流れる冷媒の一部は感温室１３６にも流れ込む。ディスク１２４を介して、冷媒の蒸発温度が密閉空間１３４に伝わる。
なお、連結路１３８の径を調整することで、第２冷媒通路１１４から感温室１３６へ流れ込む冷媒の量を制御し、時定数を調整している。

密閉空間１３４は、蒸発温度に応じてガスの飽和圧力が変化する。蒸発温度が高いときには飽和圧力が大きくなり、ダイアフラム１２８とディスク１２４を介してシャフト１２２は図１下方向（開弁方向）に押し出される。弁体１１８は弁体受１４２を介してスプリング１４０により図１上方向に付勢されているが、シャフト１２２を押し下げる力が強くなると、弁体１１８も押し下げられる。
シャフト１２２の下方への変位量が大きいほど、いいかえれば、蒸発温度が高いほど、第１冷媒通路１１２の弁開度は大きくなり、第１冷媒通路１１２を流れる冷媒の量は大きくなる。

逆に、蒸発温度が低いときには密閉空間１３４における飽和圧力は小さくなり、スプリング１４０の付勢力によって弁体１１８は押し上げられ、第１冷媒通路１１２は閉弁する。弁（弁体１１８，弁孔１６８）により第１冷媒通路１１２を通過する冷媒は絞り膨張されて霧状となる。

シャフト１２２は、ボディ１１６に形成される貫通路１４４に挿入される。シャフト１２２は、弁体１１８に接触する。また、ディスク１２４はシャフト１２２に接触する。弁体１１８とディスク１２４，シャフト１２２は互いに一体接合する必要はない。第２冷媒通路１１４と第１冷媒通路１１２の間で冷媒が漏れないようにするために、シャフト１２２の外側面と貫通路１４４の内側面の隙間（クリアランス）はできるだけ小さくすることが望ましい。

まとめると、以上の構成によれば、蒸発器１０４から膨張弁１００に流れこむ冷媒の過熱度（Super Heat）が高いときには、弁体１１８が押し下げられて第１冷媒通路１１２の弁開度が大きくなり、第１冷媒通路１１２を通過する冷媒の量が多くなり、冷媒の過熱度は低下させられる。過熱度が低いときには、弁体１１８が押し上げられて第１冷媒通路１１２の弁開度が小さくなり、第１冷媒通路１１２を通過する冷媒の量が少なくなり過熱度は高くなる。冷媒の流量を自動調整することで、過熱度を設定値付近に調整する。
スプリング１４０の下部は、アジャストネジ１４６が取り付けられる。アジャストネジ１４６の螺入量により、スプリング１４０の付勢力により定まる上記設定値を調整できる。

シャフト１２２には、更に、防振ばね１４８が当接する。防振ばね１４８は特許文献１に示す形状の板バネである。具体的には、防振ばね１４８は、平坦な側壁を有する断面三角形状の筒状体であり、その３つの側壁にそれぞれ一体にばね部分が形成される。シャフト１２２が防振ばね１４８から横荷重を受けることにより、冷媒圧力の変動によるシャフト１２２や弁体１１８の振動が抑制される。

膨張弁１００の小型化を検討する場合、パワーエレメント１２０（密閉空間１３４、ディスク１２４など）も小型化する必要がある。パワーエレメント１２０が小さくなると、パワーエレメント１２０の駆動力も小さくなる。パワーエレメント１２０の駆動力が小さくなると、蒸発温度が変化したときのシャフト１２２の動き出し（動作応答性：静止状態から移動状態に変化させるための駆動性）が鈍くなってしまう。

上述したように、防振ばね１４８はシャフト１２２に当接するため、その当接にともなう接触抵抗がシャフト１２２の変位を規制する。本発明者らの検討により、防振ばね１４８とシャフト１２２の当接にともなう接触抵抗（摩擦力）がシャフト１２２の動作応答性の低下に大きく影響していることがわかった。

そこで、第１実施形態においては、シャフト１２２のうち、防振ばね１４８と当接する部分を小径化することにより、防振ばね１４８とシャフト１２２の接触抵抗を低下させている。より具体的には、シャフト１２２に、比較的径の大きな大径部１５０ａ，１５０ｂ（以下、まとめて「大径部１５０」とよぶ）とそれらの間に比較的径の小さな小径部１５２とを形成している。シャフト１２２は、上下方向において対称形であることが望ましい。この場合、小径部１５２はシャフト１２２の中点を含む位置に形成される。シャフト１２２が上下対称形であれば、組立作業者が製造時においてシャフト１２２の上下方向を気にしなくて済むため、製造負担が軽減される。

図２は、最大開弁状態における図１の領域Ａの拡大図である。
小径部１５２の外径は大径部１５０の外径よりも小さい。小径部１５２の外径は大径部１５０の外径よりも９９．５％以下、好ましくは、９９％以下である。

防振ばね１４８には、突部１５６（支持部）が形成される。突部１５６は、防振ばね１４８の３つの側面にそれぞれ形成され、小径部１５２は３つの突部１５６により３方向から支持される。シャフト１２２は、冷媒の動きにより上下方向に振動することがある。このようなシャフト１２２の揺動は、突部１５６による支持により緩和される。

上述のように、シャフト１２２はパワーエレメント１２０により上下に変位するため、シャフト１２２が突部１５６と当接する場所も変位する。図２に示す当接可能領域１５４は、シャフト１２２の変位によって突部１５６と当接する可能性のある領域を概念的に示す。第１実施形態におけるシャフト１２２は、突部１５６と大径部１５０において当接することはなく、必ず、小径部１５２に当接する。いいかえれば、シャフト１２２の下方変位が最小となるとき（閉弁時）から、シャフト１２２の下方変位が最大となるとき（最大開弁時）まで、突部１５６は常に小径部１５２と当接する。突部１５６が大径部１５０と当接する場合に比べて小径部１５２と当接する方が防振ばね１４８の支持力は弱くなるが、シャフト１２２の動作応答性は改善する。

第２冷媒通路１１４を流れる冷媒の圧力は小刻みに脈動する。パワーエレメント１２０がこの脈動を感知すると、シャフト１２２は上下に揺動し、弁体１１８は開閉を繰り返す。弁体１１８が開閉を繰り返すと、レシーバ１０８から第１冷媒通路１１２を通過する高圧冷媒も大きく脈動してしまう。防振ばね１４８は、このようなシャフト１２２の揺動を抑制する。
本実施形態におけるシャフト１２２は、パワーエレメント１２０の小型化（ディスク１２４の受圧面積の縮小化）によりシャフト１２２の駆動力が小さくなる。この結果、従来の膨張弁１００に比べるとシャフト１２２は揺動しにくくなるため、防振ばね１４８による支持力を小さくする余地がある。そこで、本実施形態における膨張弁１００では、シャフト１２２に小径部１５２を形成することで、防振ばね１４８（突部１５６）との接触抵抗を減らしている。防振ばね１４８の接触抵抗を減らすことは、シャフト１２２の動作応答性向上に大きく寄与する。すなわち、シャフト１２２に小径部１５２を設け、小径部１５２を突部１５６により支持する構造とすることにより、動作応答性と防振性のバランスを最適化させている。

なお、シャフト１２２に小径部１５２を設ける代わりに、支持力を弱くした別の防振ばね１４８に取り替えるという方法も考えられる。しかし、防振ばね１４８は数ミリ程度の小さな部品であるため、防振ばね１４８の種類を識別するのは難しい。この場合、小型の膨張弁１００でありながら、大型の膨張弁１００のための防振ばね１４８を誤用してしまうという製造ミスが懸念される。これに対して、小径部１５２を有するシャフト１２２とそうでないシャフト１２２は一目瞭然であるため、こういった製造ミスが生じにくい。

本実施形態における小径部１５２は、シャフト１２２を切削加工により成形したあと、転造加工により形成される。転造加工であるため、小径部１５２は大径部１５０よりも硬くなると考えられ、これもシャフト１２２と突部１５６の接触抵抗を減らすのに寄与すると考えられる。転造加工面と切削加工面はルーペにより目視で識別可能である。なお、大径部１５０と小径部１５２の間に段差を設けることは必須ではない。少なくとも、当接可能領域１５４の外径の平均が、大径部１５０の外径の平均よりも小さくなるように、小径部１５２が形成されればよい。
図１に示すように、第１実施形態におけるシャフト１２２は、両端部の外径がもっとも小さく、両端部より内側にある２つの大径部１５０の外径がもっとも大きく、２つの大径部１５０に挟まれる中央のシャフト１２２の外径はその中間となっている。

［第２実施形態］
図３は、第２実施形態におけるシャフト１２２周辺の模式図である。
第２実施形態におけるシャフト１２２の基本構造は第１実施形態におけるシャフト１２２のそれと同様である。ボディ１１６に形成される貫通路１４４は、比較的内径が大きい大通路１５８と比較的内径が小さい小通路１６０を含む。第２実施形態においては、大通路１５８と小通路１６０の境界Ｂに小径部１５２が対向する。シャフト１２２の大径部１５０は小通路１６０を摺動する。大通路１５８は、防振ばね１４８を収容するため、大径部１５０の外径よりも大きな内径を有する。

大通路１５８は、比較的直径の大きなドリルでボディ１１６の上方から穿孔することにより形成される。小通路１６０は、大通路１５８の形成後、比較的直径の小さなドリルでボディ１１６の下方から穿孔することにより形成される。小さなドリルで大通路１５８に達するまで穿孔することにおり、ボディ１１６を貫通する貫通路１４４が形成される。
より厳密には、境界Ｂは、大通路１５８を形成するときにドリルの先端部により形成されるテーパー部分１６８と小通路１６０との交点に対応する。

以上の製造方法により２種類の内径を有する貫通路１４４を形成するとき、大通路１５８と小通路１６０の境界Ｂにはバリ１６２（ささくれ）が生じることがある。シャフト１２２が変位するとき、シャフト１２２がバリ１６２を噛んでしまうと、シャフト１２２の動作応答性が悪くなってしまう。

図４は、第２実施形態の最大開弁状態における領域Ａの拡大図である。
第２実施形態においては、シャフト１２２の変位によって境界Ｂと対向する可能性のある領域（対向可能領域１６４）はすべて小径部１５２に形成される。すなわち、第２実施形態においては、境界Ｂ（対向可能領域１６４）は、シャフト１２２のうち大径部１５０と対向することはなく、必ず、小径部１５２と対向する。小径部１５２の外径は、小通路１６０の内径よりも小さいため、バリ１６２がシャフト１２２の動作を規制することはない。

第１および第２の実施形態を組み合わせることも可能である。すなわち、当接可能領域１５４と対向可能領域１６４の双方が小径部１５２に形成されてもよい。当接可能領域１５４と対向可能領域１６４は一部重複してもよい。

［第３実施形態］
図５は、第３実施形態における膨張弁１００の断面図である。図６は、最大開弁状態における図５の領域Ａの拡大図である。
第１、第２実施形態と第３実施形態の違いは、パワーエレメント１２０、特に、パワーエレメント１２０に収容されるディスク１２４の形状にある。第３実施形態におけるディスク１２４は、その下面の一部が連結路１３８の内部まで突出している。このため、第２冷媒通路１１４を通過する冷媒とディスク１２４との接触面積が大きくなる。

パワーエレメント１２０が小型化すると、パワーエレメント１２０の駆動力が小さくなる。その原因の一つは、ディスク１２４の冷媒との接触面積が小さくなることである。そこで、第３実施形態のように、ディスク１２４の一部を感温室１３６から連結路１３８まで突出させることで冷媒との接触面積を拡大させ、蒸発温度を密閉空間１３４に伝えやすくしている。

また、シャフト１２２は、２つの大径部１５０の間に小径部１５２が挟まれる構成となっている。シャフト１２２は上述の理由により上下対称形であることが望ましく、かつ、小径部１５２に当接可能領域１５４および対向可能領域１６４の双方が含まれることが望ましい。上記の設計条件を満たすようにディスク１２４の厚み（ダイアフラム１２８と当接する上面からシャフト１２２と当接する部分までの距離）を調整してもよい。

シャフト１２２は、小径部１５２において強度が小さくなるため、小径部１５２は短い方が望ましい。小径部１５２を短縮化しつつ上下対称形を維持するためには、シャフト１２２の長さにも制約が生じる可能性がある。この場合にも、ディスク１２４の厚み調整により、上記設計条件を充足させてもよい。

以上、実施の形態に基づいて、膨張弁１００、特に、シャフト１２２の形状を中心として説明した。
本実施形態によれば、パワーエレメント１２０を小型化してその駆動力が低下しても、防振ばね１４８とシャフト１２２の接触抵抗を低下させることで動作応答性の向上を図っている。いいかえれば、小型の膨張弁１００において動作応答性と防振性のトレードオフを最適化している。また、シャフト１２２の小径部１５２を境界Ｂと対向させることで、貫通路１４４の穿孔時に形成されるバリ１６２がシャフト１２２の変位を規制しないように工夫している。更に、第３実施形態においては、パワーエレメント１２０の駆動力低下を補償するため、ディスク１２４の一部を感温室１３６まで突出させることにより、蒸発温度の伝導性を高めている。

シャフト１２２に防振ばね１４８を形成することで、小型の膨張弁１００と大型の膨張弁１００の双方で共通の防振ばね１４８を使用できる。また、シャフト１２２を上下対称形とすることで、膨張弁１００の製造ミスを抑制できる。

以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明はその特定の実施形態に限定されるものではなく、本発明の技術思想の範囲内で種々の変形が可能であることはいうまでもない。例えば、上記実施形態および変形例において一部の構成要素を組み合わせてもよいし、各実施形態および変形例から一部の構成要素を削除してもよい。

上記実施形態では述べなかったが、図１に示されるシャフト１２２（小通路１６０）とシャフト１２２との間にＯリング等のシール部材を設け、第１冷媒通路１１２から第２冷媒通路１１４への冷媒の漏洩を防止または抑制するようにしてもよい。具体的には、大通路１５８の深さを大きくし、大通路１５８の底部側にＯリングを配置し、その上方に防振ばね１４８を配置してもよい。その場合、防振ばね１４８を、その折り返し部分の底面により上方からＯリングを係止するストッパとして機能させることができる。

上記実施形態の膨張弁は、冷媒として代替フロンなどを使用する冷凍サイクルに好適に適用されるが、本発明の膨張弁は、二酸化炭素のように作動圧力が高い冷媒を用いる冷凍サイクルに適用することも可能である。その場合には、冷凍サイクルに凝縮器に代わってガスクーラなどの外部熱交換器が配置される。その際、パワーエレメント１２０を構成するダイアフラム１２８の強度を補うために、例えば金属製の皿ばね等を重ねて配置してもよい。あるいは、ダイアフラム１２８に置き換えて皿ばね等を配置してもよい。

１００膨張弁、１０２凝縮器、１０４蒸発器、１０６圧縮機、１０８レシーバ、１１０カーエアコン、１１２第１冷媒通路、１１４第２冷媒通路、１１６ボディ、１１８弁体、１２０パワーエレメント、１２２シャフト、１２４ディスク、１２６ねじ穴、１２８ダイアフラム、１３０アッパーハウジング、１３２ロウアーハウジング、１３４密閉空間、１３６感温室、１３８連結路、１４０スプリング、１４２弁体受、１４４貫通路、１４６アジャストネジ、１４８防振ばね、１５０大径部、１５２小径部、１５４当接可能領域、１５６突部、１５８大通路、１６０小通路、１６２バリ、１６４対向可能領域、１６６Ｏリング、Ｂ境界。

Claims

熱交換器を経て流入した冷媒を蒸発器に向けて通過させる第１の冷媒通路と、前記蒸発器から戻ってきた冷媒を圧縮機に向けて通過させる第２の冷媒通路と、を有するボディと、
前記第２の冷媒通路を通過する冷媒の圧力および温度に応じて駆動力を発生させる駆動部と、
前記第１および第２の冷媒通路の隔壁を貫通し、前記駆動力により変位する作動ロッドと、
前記第１の冷媒通路に設置され、前記作動ロッドの変位に応じて前記第１の冷媒通路を開閉させる弁体と、
前記ボディと前記作動ロッドの間に介装され、前記作動ロッドに当接する筒形状の防振ばねと、を備え、
前記作動ロッドは、大径部と、前記大径部よりも外径の小さな小径部とを有し、前記第１の冷媒通路の閉弁状態から最大開弁状態に至る区間において、前記防振ばねとは前記小径部において当接し、
前記隔壁における前記作動ロッドの貫通路は、前記防振ばねを収容し、
前記小径部は、前記防振ばねの内周面と当接していることを特徴とする膨張弁。
前記隔壁における前記作動ロッドの貫通路は、前記防振ばねを収容する大通路と、前記大通路よりも内径の小さい小通路と、を有し、
前記小通路と前記大通路の境界は、前記小径部と対向することを特徴とする請求項１に記載の膨張弁。
前記小径部の表面は、転造加工面であることを特徴とする請求項１または２に記載の膨張弁。
前記駆動部は、その膨張と収縮により前記作動ロッドに駆動力を伝えるガスが封入される密閉空間と、冷媒の温度を密閉空間に伝達するディスクを収容する感温室を有し、
前記ディスクの一部は、前記感温室と前記第２の冷媒通路をつなぐ連結路の中に突出することを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の膨張弁。
熱交換器を経て流入した冷媒を蒸発器に向けて通過させる第１の冷媒通路と、前記蒸発器から戻ってきた冷媒を圧縮機に向けて通過させる第２の冷媒通路と、を有するボディと、
前記第２の冷媒通路を通過する冷媒の圧力および温度に応じて駆動力を発生させる駆動部と、
前記第１および第２の冷媒通路の隔壁を貫通し、前記駆動力により変位する作動ロッドと、
前記第１の冷媒通路に設置され、前記作動ロッドの変位に応じて前記第１の冷媒通路を開閉させる弁体と、
前記ボディと前記作動ロッドの間に介装され、前記作動ロッドに当接する防振ばねと、を備え、
前記作動ロッドは、２つの大径部と、前記大径部よりも外径の小さな小径部とを有し、２つの前記大径部の間に前記小径部を有する長手方向において対称形の棒状部材であり、前記第１の冷媒通路の閉弁状態から最大開弁状態に至る区間において、前記防振ばねとは前記小径部において当接することを特徴とする膨張弁。