JP6662036B2 - 振動溶着成形体および振動溶着用ポリアミド樹脂組成物 - Google Patents
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[1]少なくとも第1の樹脂部材と第2の樹脂部材を振動溶着してなる成形体であって、
溶融再固化層中に球晶を有し、球晶サイズが1.0〜2.5μmである振動溶着成形体であって、
前記第1の樹脂部材および第2の樹脂部材がポリアミド樹脂組成物を含み、
前記ポリアミド樹脂組成物のTm−Tcが50℃以下であり、
かつポリアミド樹脂(A)100重量部に対して、結晶核剤(B)を0.01〜1重量部含有するポリアミド樹脂組成物からなり、
さらに、前記ポリアミド樹脂はポリアミド6、ポリアミド66、ポリアミド610およびポリアミド6/66共重合体から選ばれる少なくとも一種を含む、振動溶着成形体。
[2]前記結晶核剤(B)が、脂肪酸金属塩および/または含水珪酸マグネシウムを含む[1]に記載の振動溶着成形体。
[3]前記振動溶着成形体が、自動車の吸排気部品、燃料装置部品または冷却装置部品である[1]または[2]のいずれかに記載の振動溶着成形体。
[4]ポリアミド樹脂(A)100重量部に対して、結晶核剤(B)を0.01〜1重量部含有する振動溶着用ポリアミド樹脂組成物であって、
前記ポリアミド樹脂(A)が、ポリアミド6、ポリアミド66、ポリアミド610およびポリアミド6/66共重合体から選ばれる少なくとも一種を含み、
前記ポリアミド樹脂組成物のTm−Tcが50℃以下であって、
前記ポリアミド樹脂組成物を含む樹脂部材を振動溶着してなる振動溶着成形体の球晶サイズが1.0〜2.5μmである、
振動溶着用ポリアミド樹脂組成物。
[5]前記結晶核剤(B)が、脂肪酸金属塩および/または含水珪酸マグネシウムを含む[4]に記載の振動溶着用ポリアミド樹脂組成物。
[6]シリンダー温度260℃、金型温度60℃の条件で、長さ5cm、幅5cm、厚み1cm、掴み代3cmの半ダンベル型試験片を射出成形した後、振動溶着機の上部と下部に固定し、幅3cm、厚み1cmの圧接面同士を圧接させ、周波数240Hz、振幅1.5mmの条件で、溶着深さが1.5mmとなるように加圧力を変化させ、幅方向と平行に振動させて溶着したとき、溶着時間4秒〜5秒における溶着強度Aと、溶着時間1〜2秒における溶着強度Bとの変化率が5%以下である[4]または[5]のいずれかに記載の振動溶着用ポリアミド樹脂組成物。
溶着強度の変化率[%]={|(振動溶着強度A−振動溶着強度B)|/振動溶着強度A}×100。
各実施例および比較例に用いたポリアミド樹脂について、サンプル濃度0.01g/mlの98%濃硫酸溶液を調製し、オストワルド式粘度計を用いて25℃で相対粘度を測定した。
各実施例および比較例により得られた、第1の樹脂部材および第2の樹脂部材を構成するポリアミド樹脂組成物について、(株)パーキンエルマー製結晶化温度測定機Diamond−DSCを用いて、40℃から20℃/minの昇温速度で、実施例1〜5、8および比較例1、2、4、5は260℃まで、実施例6、7および比較例3は300℃まで昇温させ、ポリアミド樹脂の発熱ピークの頂点を示す温度(融点)を測定した。
各実施例および比較例により得られた図4に示す形状の溶着試験片から、図4に示す切削部位(14)を切削し、図5に示す短冊状試験片を得た。引張試験機(インストロン5581)を用いて、チャック間50mm、引張速度1mm/minの条件で、短冊状試験片を長手方向に引っ張り、引張強度を測定した。5本の短冊状試験片について引張強度を測定し、その数平均値を溶着強度とした。
前記(3)により得られた振動溶着強度Aおよび振動溶着強度Bから、下記式より変化率を算出した。
溶着強度の変化率[%]={|(振動溶着強度A−振動溶着強度B)|/振動溶着強度A}×100。
各実施例および比較例により得られた図4に示す形状の溶着試験片から、溶融再固化層(12)を含む球晶サイズ測定用溶着試験片の切削部位(14)に示す短冊状試験片を切削加工し、図5に示す短冊状試験片を得た。得られた短冊状試験片の中心から、ロータリーミクロトームを用いて、溶融再固化層中の球晶サイズの測定部位(15)を含むように、厚み方向に100μm切削した後、厚さ15〜25μmの薄膜を切削した。得られた薄膜中の溶融再固化層(12)の断面を、偏光顕微鏡を用いて倍率40倍に拡大して、縦235μm×横310μmの領域を観察した。観察領域の中央部から長さ0.1μmの垂直線を引き、線分上に存在する1.0μm以上の球晶の大きさを測定し、その数平均値を算出することにより、球晶サイズを求めた。なお、球晶が円形または楕円形の場合は最も長い直径を球晶の大きさとして測定し、球晶が多角形の場合は最も長い対角線を球晶の大きさとして測定した。
30Lのステンレス製オートクレーブに、ε−カプロラクタム10kg、安息香酸2.16g、ステアリン酸バリウム(和光純薬工業(株)製)32.4g、イオン交換水200gを仕込み、窒素置換した後、密閉して250℃で12時間加熱・撹拌することにより、相対粘度2.7、融点225℃のポリアミド6樹脂を調製した。得られたポリアミド6樹脂を含むポリアミド樹脂組成物をオートクレーブの下部よりストランド状に引き取り、カッティングしてペレットとした。このペレットを沸騰水中で15時間抽出した後、80℃で24時間真空乾燥した。なお、得られたポリアミド樹脂組成物は、ポリアミド6樹脂100重量部に対してステアリン酸バリウム0.36重量部を含有していた。
振動数:240Hz
加圧力:溶着強度A測定用溶着試験片の場合3MPa、溶着強度B測定用溶着試験片の場合20MPa
振幅:1.5mm
溶着深さ:1.5mm
振動方向:図4に示す振動方向(16)の方向
溶着時間:溶着強度A測定用溶着試験片の場合4〜5秒、溶着強度B測定用溶着試験片の場合1〜2秒
相対粘度(98%硫酸)2.70、融点225℃のポリアミド6樹脂と含水珪酸マグネシウム(林化成(株)製“ミクロンホワイト”(登録商標)#5000A 粉末状)を表1に記載の重量比でドライブレンドし、Werner−Pfleidere社製2軸押出機ZSK57の第1の供給口からを供給して、バレル温度260℃、吐出量60kg/hr、スクリュー回転数200rpmの条件で溶融混練してポリアミド樹脂組成物のペレットを得た。
30Lのステンレス製オートクレーブに、ε−カプロラクタムとヘキサメチレンジアミン−アジピン酸の等モル塩を95/5重量部の割合で配合したポリアミド6/66塩の80重量%水溶液と、ポリアミド6/66塩10kgに対して41.73gのステアリン酸バリウム(和光純薬工業(株)製)と、ポリアミド6/66塩10kgに対して1.86gの安息香酸を投入し、内温250℃、内圧1.5〜2.0MPaに保って3時間重合した。その後、徐々に放圧しながら内圧を常圧に戻し、内温を270〜280℃に上げてさらに1時間重合させることにより、相対粘度2.70、融点215℃のポリアミド6/66共重合樹脂を得た。得られたポリアミド6/66共重合樹脂を含むポリアミド樹脂組成物をオートクレーブの下部からストランド状に引き取り、カッティングしてペレットとした。このペレットを80℃で24時間真空乾燥した。なお、得られたポリアミド樹脂組成物は、ポリアミド樹脂100重量部に対してステアリン酸バリウム0.36重量部を含有していた。
相対粘度2.70、融点215℃であるポリアミド6/66共重合体樹脂と含水珪酸マグネシウム(林化成(株)製“ミクロンホワイト”(登録商標)#5000A 粉末状)を表1に記載の重量比でドライブレンドし、Werner−Pfleidere社製2軸押出機ZSK57の第1の供給口から供給して、バレル温度250℃、吐出量60kg/hr、スクリュー回転数200rpmの条件で溶融混練してポリアミド樹脂組成物のペレットを得た。
30Lのステンレス製オートクレーブに、ポリアミド66塩(ヘキサメチレンジアミン−アジピン酸の等モル塩)の80重量%水溶液と、ポリアミド66塩10kgに対して41.73gのステアリン酸バリウム和光純薬工業(株)製)と、ポリアミド66塩10kgに対して1.86gの安息香酸を投入し、内温250℃、内圧1.5〜2.0MPaに保って3時間重合した。その後、徐々に放圧しながら内圧を常圧に戻し、内温を270〜280℃に上げてさらに1時間重合させることにより、相対粘度2.80、融点265℃のポリアミド66樹脂を得た。得られたポリアミド66樹脂をオートクレーブの下部からストランド状に引き取り、カッティングしてペレットとした。このペレットを80℃で24時間真空乾燥した。なお、得られたポリアミド樹脂組成物は、ポリアミド樹脂100重量部に対してステアリン酸バリウム0.36重量部を含有していた。
相対粘度2.80、融点265℃であるポリアミド66樹脂と含水珪酸マグネシウム(林化成(株)製“ミクロンホワイト”(登録商標)#5000A 粉末状)を表1に記載の重量比でドライブレンドし、Werner−Pfleidere社製2軸押出機ZSK57の第1の供給口から供給して、バレル温度280℃、吐出量60kg/hr、スクリュー回転数200rpmの条件で溶融混練してポリアミド樹脂組成物のペレットを得た。
含水珪酸マグネシウムを配合しないこと以外は実施例2、3、8同様にして、図4に示す溶着試験片を得た。
含水珪酸マグネシウムを配合しないこと以外は実施例5と同様にして、図4に示す溶着試験片を得た。
含水珪酸マグネシウムを配合しないこと以外は実施例7と同様にして、図4に示す溶着試験片を得た。
実施例2、3、8で用いたポリアミド6樹脂を、Werner−Pfleidere社製2軸押出機ZSK57の第1の供給口から供給して、第2の供給口からガラス繊維(日本電気硝子(株)製 T−249)を表2に記載の重量比で供給して、バレル温度250℃、吐出量60kg/hr、スクリュー回転数200rpmの条件で溶融混練してポリアミド樹脂組成物のペレットを得た。
相対粘度(98%硫酸)2.70、融点225℃のポリアミド6樹脂にかえて、相対粘度4.00、融点225℃のポリアミド6樹脂を用いたこと以外は比較例1と同様にして、図4に示す溶着試験片を得た。
11 溶融再固化層中の球晶
12 溶融再固化層
13 圧接面
14 振動溶着強度および球晶サイズ測定用溶着試験片の切削部位
15 振動溶着強度および球晶サイズ測定用溶着試験片と溶融再固化層中の球晶サイズの測定部位
16 振動方向
Claims (6)
- 少なくとも第1の樹脂部材と第2の樹脂部材を振動溶着してなる成形体であって、
溶融再固化層中に球晶を有し、球晶サイズが1.0〜2.5μmである振動溶着成形体であって、
前記第1の樹脂部材および第2の樹脂部材がポリアミド樹脂組成物を含み、
前記ポリアミド樹脂組成物のTm−Tcが50℃以下であり、
かつ前記ポリアミド樹脂組成物はポリアミド樹脂(A)100重量部に対して、結晶核剤(B)を0.01〜1重量部含有するポリアミド樹脂組成物からなり、
さらに、前記ポリアミド樹脂はポリアミド6、ポリアミド66、ポリアミド610およびポリアミド6/66共重合体から選ばれる少なくとも一種を含む、振動溶着成形体。 - 前記結晶核剤(B)が、脂肪酸金属塩および/または含水珪酸マグネシウムを含む請求項1に記載の振動溶着成形体。
- 前記振動溶着成形体が、自動車の吸排気部品、燃料装置部品または冷却装置部品である請求項1または2のいずれかに記載の振動溶着成形体。
- ポリアミド樹脂(A)100重量部に対して、結晶核剤(B)を0.01〜1重量部含有する振動溶着用ポリアミド樹脂組成物であって、
前記ポリアミド樹脂(A)が、ポリアミド6、ポリアミド66、ポリアミド610およびポリアミド6/66共重合体から選ばれる少なくとも一種を含み、
前記ポリアミド樹脂組成物のTm−Tcが50℃以下であって、
前記ポリアミド樹脂組成物を含む樹脂部材を振動溶着してなる振動溶着成形体の球晶サイズが1.0〜2.5μmである、
振動溶着用ポリアミド樹脂組成物。 - 前記結晶核剤(B)が、脂肪酸金属塩および/または含水珪酸マグネシウムを含む請求項4に記載の振動溶着用ポリアミド樹脂組成物。
- シリンダー温度260℃、金型温度60℃の条件で、長さ5cm、幅5cm、厚み1cm、掴み代3cmの半ダンベル型試験片を射出成形した後、振動溶着機の上部と下部に固定し、幅3cm、厚み1cmの圧接面同士を圧接させ、周波数240Hz、振幅1.5mmの条件で、溶着深さが1.5mmとなるように加圧力を変化させ、幅方向と平行に振動させて溶着したとき、溶着時間4秒〜5秒における溶着強度Aと、溶着時間1〜2秒における溶着強度Bとの変化率が5%以下である請求項4または5のいずれかに記載の振動溶着用ポリアミド樹脂組成物。
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