JP6640435B1 - 銅合金板材およびその製造方法ならびに電気電子機器用放熱部品およびシールドケース - Google Patents
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Abstract
Description
(1)Ni:0〜4.5質量%、Co:0〜2.0質量%、Si:0.2〜1.3質量%、Mg:0〜0.5質量%、Cr:0〜0.5質量%、Sn:0〜0.25質量%、Zn:0〜0.6質量%、Zr:0〜0.15質量%およびMn:0〜0.25質量%を含有し、NiおよびCoの合計含有量が0.8〜5.0質量%で、かつSi含有量に対するNiおよびCoの合計含有量の比{(Ni+Co)/Si}が2.0〜6.0であり、残部がCuおよび不可避不純物からなる合金組成を有し、圧延集合組織を有する銅合金板材であって、前記圧延集合組織は、EBSDによる集合組織解析から得られた、β−fiber(Φ2=45°〜90°)の方位密度の平均値が、3.0以上25.0以下の範囲内であり、圧延平行方向の引張強度が600MPa以上であり、JBMA T304:1999に準拠した条件で100mm長さの短冊状に加工した試験片のはね上がり高さが2.0mm以下であることを特徴とする銅合金板材。
(2)Ni:0〜4.5質量%、Co:0〜2.0質量%、Si:0.2〜1.3質量%、Mg:0〜0.5質量%、Cr:0〜0.5質量%、Sn:0〜0.25質量%、Zn:0〜0.6質量%、Zr:0〜0.15質量%およびMn:0〜0.25質量%を含有し、NiおよびCoの合計含有量が0.8〜5.0質量%で、かつSi含有量に対するNiおよびCoの合計含有量の比{(Ni+Co)/Si}が2.0〜6.0であり、残部がCuおよび不可避不純物からなる合金組成を有し、圧延集合組織を有する銅合金板材であって、前記圧延集合組織は、EBSDによる集合組織解析から得られた、β−fiber(Φ2=45°〜90°)の方位密度の平均値が、3.0以上25.0以下の範囲内であり、圧延平行方向の引張強度が600MPa以上であり、90°曲げ加工と180°曲げ加工をそれぞれ行なった後の各試験片の屈曲加工部の外面上で、レーザー顕微鏡を用いて、曲げの軸方向に対して垂直な方向に測定した高さプロファイルにて、曲げシワもしくはクラックの深さをM(μm)、板厚をt(μm)とするとき、M/t比がいずれも0.2以下であることを特徴とする銅合金板材。
(3)導電率が35〜80%IACSであり、圧延平行方向の縦弾性係数が110〜145GPaであることを特徴とする、上記(1)または(2)に記載の銅合金板材。
(4)前記合金組成は、Mg:0.05〜0.5質量%、Cr:0.05〜0.5質量%、Sn:0.05〜0.25質量%、Zn:0.2〜0.6質量%、Zr:0.05〜0.15質量%およびMn:0.05〜0.25質量%からなる群から選択される少なくとも1種の成分を含有することを特徴とする上記(1)〜(3)のいずれか1項に記載の銅合金板材。
(5)前記圧延平行方向の引張強度が600〜950MPaであることを特徴とする、上記(1)〜(4)のいずれか1項に記載の銅合金板材。
(6)上記(1)〜(5)のいずれか1項に記載の銅合金板材を製造する方法であって、Ni:0〜4.5質量%、Co:0〜2.0質量%、Si:0.2〜1.3質量%、Mg:0〜0.5質量%、Cr:0〜0.5質量%、Sn:0〜0.25質量%、Zn:0〜0.6質量%、Zr:0〜0.15質量%およびMn:0〜0.25質量%を含有し、NiおよびCoの合計含有量が0.8〜5.0質量%で、かつSi含有量に対するNiおよびCoの合計含有量の比{(Ni+Co)/Si}が2.0〜6.0である合金組成を有する銅合金素材に、鋳造[工程1]、均質化熱処理[工程2]、熱間圧延[工程3]、冷却[工程4]、面削[工程5]、第1冷間圧延[工程6]、溶体化熱処理[工程7]、時効析出熱処理[工程8]、第2冷間圧延[工程9]、テンションアニール[工程10]、第3冷間圧延[工程11]および最終焼鈍[工程12]を順次行い、前記テンションアニール[工程10]は、到達温度が200〜450℃であり、かつ150MPa以上の応力を付与する条件で連続焼鈍することを特徴とする銅合金板材の製造方法。
(7)上記(1)〜(5)のいずれか1項に記載の銅合金板材を用いた電気電子機器用放熱部品。
(8)上記(1)〜(5)のいずれか1項に記載の銅合金板材を用いたシールドケース。
本発明に従う銅合金板材は、Ni:0〜4.5質量%、Co:0〜2.0質量%、Si:0.2〜1.3質量%、Mg:0〜0.5質量%、Cr:0〜0.5質量%、Sn:0〜0.25質量%、Zn:0〜0.6質量%、Zr:0〜0.15質量%およびMn:0〜0.25質量%を含有し、NiおよびCoの合計含有量が0.8〜5.0質量%で、かつSi含有量に対するNiおよびCoの合計含有量の比{(Ni+Co)/Si}が2.0〜6.0であり、残部がCuおよび不可避不純物からなる合金組成を有し、圧延集合組織を有する銅合金板材であって、前記圧延集合組織は、EBSDによる集合組織解析から得られた、β−fiber(Φ2=45°〜90°)の方位密度の平均値が、3.0以上25.0以下の範囲内であり、圧延平行方向の引張強度が600MPa以上であり、そして、JBMA T304:1999に準拠した条件で100mm長さの短冊状に加工した試験片のはね上がり高さが2.0mm以下であること、および、90°曲げ加工と180°曲げ加工をそれぞれ行なった後の各試験片の屈曲加工部の外面上で、レーザー顕微鏡を用いて、曲げの軸方向に対して垂直な方向に測定した高さプロファイルにて、曲げシワもしくはクラックの深さをM(μm)、板厚をt(μm)とするとき、M/t比がいずれも0.2以下であることの少なくとも一方を満足するものである。
本発明の銅合金板材の合金組成とその作用について説明する。なお、以下の合金組成の各成分の説明では、「質量%」を単に「%」として示す。ここで、上記合金組成の成分のうち、含有範囲の下限値が「0%」と記載されている元素成分は、適宜、必要に応じて任意に銅合金板材に添加される成分であることを意味する。すなわち、元素成分が「0%」の場合、その元素成分は銅合金板材(または銅合金素材)に含まれないか、または検出限界値未満の含有量であることを意味する。
Ni(ニッケル)およびCo(コバルト)は、Si(シリコン)とともに化合物を形成し、母相に分散させることで析出強化を発現する作用を有する成分であり、本発明では、NiおよびCoの少なくとも1成分を含有させることが必要であり、具体的には、NiおよびCoの合計含有量で0.8〜5.0%とする。NiおよびCoの合計含有量が0.8%未満だと、上述した作用を十分に発揮することができない。一方、NiおよびCoの合計含有量が5.0%超えだと、溶質元素の母相への固溶が進行し、導電率が低下するという問題が生じる。また、NiおよびCoの各含有量の少なくとも1成分が上記適正範囲を超えると、導電率と強度が悪化する。このため、本発明では、Ni含有量は0〜4.5%、Co含有量は0〜2.0%とし、かつNiおよびCoの合計含有量は0.8〜5.0%とする。なお、NiおよびCoの各含有量の下限値は、特に限定はしないが、最低限の析出強化を発現させるという観点から、いずれも0.2%とすることが好ましい。
Si(ケイ素)は、半田付け時の耐熱剥離性や耐マイグレーション性を向上させる作用を有する元素である。かかる作用を発揮させる場合には、Si含有量を0.2%以上とすることが必要である。しかしながら、Si含有量が1.3%を超えると、導電性が低下して十分な放熱性が得られない。このため、Si含有量は、0.2〜1.3%とする。
また、本発明では、さらに、Si含有量に対するNiおよびCoの合計含有量の比{(Ni+Co)/Si}が2.0〜6.0であることが必要である。前記(Ni+Co)/Si比が2.0未満であると、Siの固溶により導電率が低下するという問題があり、また、前記(Ni+Co)/Si比が6.0超えだと、導電率の低下と引張強度の低下の問題があるからである。
Mg(マグネシウム)は、応力緩和特性と向上させる作用を有する元素である。かかる作用を発揮させる場合には、Mg含有量を0.05%以上とすることが好ましい。しかしながら、Mg含有量が0.5%を超えると、導電性を低下させる傾向がある。このため、Mg含有量は、0〜0.5%とし、好ましくは0.05〜0.5%とする。
Cr(クロム)は、化合物や単体で微細に析出し、析出硬化に寄与する。また、化合物として50〜500nmの大きさで析出し、粒成長を抑制することによって結晶粒径を微細にする効果があり、曲げ加工性を良好にする。かかる作用を発揮させる場合には、Cr含有量を0.05%以上とすることが好ましい。しかしながら、Cr含有量が0.5%を超えると、導電率と曲げ加工性を低下させる傾向がある。このため、Cr含有量は、0〜0.5%とし、好ましくは0.05〜0.5%とする。
Sn(スズ)は、添加することで耐応力緩和特性を向上する。それぞれを添加した場合よりも併せて添加した場合に相乗効果によって更に耐応力緩和特性が向上する。また、半田脆化が著しく改善する効果がある。かかる作用を発揮させる場合には、Sn含有量を0.05%以上とすることが好ましい。しかしながら、Sn含有量が0.25%を超えると、導電率を低下させる傾向がある。このため、Sn含有量は、0〜0.25%とし、好ましくは0.05〜0.25%とする。
Zn(亜鉛)は、曲げ加工性を改善するとともに、Snめっきやはんだめっきの密着性やマイグレーション特性を改善する作用を有する元素である。かかる作用を発揮させる場合には、Zn含有量を0.2%以上とすることが好ましい。しかしながら、Zn含有量が0.6%を超えると、導電性を低下させる傾向がある。このため、Zn含有量は、0〜0.6%とし、好ましくは0.2〜0.6%とする。
Zr(ジルコニウム)は、化合物や単体で微細に析出し、析出硬化に寄与する。また、化合物として50〜500nmの大きさで析出し、粒成長を抑制することによって結晶粒径を微細にする効果があり、曲げ加工性を良好にする。かかる作用を発揮させる場合には、Zr含有量を0.05%以上とすることが好ましい。しかしながら、Zr含有量が0.15%を超えると、導電率を低下させる傾向がある。このため、Zr含有量は、0〜0.15%とし、好ましくは0.05〜0.15%とする。
Mn(マンガン)は、添加すると熱間加工性を向上させるとともに、強度を向上する。かかる作用を発揮させる場合には、Mn含有量を0.05%以上とすることが好ましい。しかしながら、Mn含有量が0.25%を超えると、導電率、曲げ加工性を低下させる傾向がある。このため、Mn含有量は、0〜0.25%とし、好ましくは0.05〜0.25%とする。
上述した成分以外の残部は、Cu(銅)および不可避不純物である。不可避不純物は、製造工程上、不可避的に含まれうる含有レベルの不純物を意味する。不可避不純物は、含有量によっては加工性を低下させる要因にもなりうるため、加工性の低下を加味して不可避不純物の含有量をある程度抑制することが好ましい。不可避不純物として挙げられる成分としては、例えば、Fe、Ti、C、S等の元素が挙げられる。なお、不可避不純物の含有量の上限値は、上記成分毎に0.05%以下、上記成分の合計で0.15%以下とすればよい。
本発明の銅合金板材は、圧延集合組織を有し、この圧延集合組織は、EBSDによる集合組織解析から得られた、β−fiber(Φ2=45°〜90°)の方位密度の平均値が、3.0以上25.0以下、好ましくは4.0以上22.5以下である。ここで、「方位密度」とは、結晶粒方位分布関数(ODF:crystal orientation distribution function)とも表され、集合組織の結晶方位の存在比率および分散状態を定量的に解析する際に用いる。方位密度は、EBSDおよびX線回折測定結果により、(100)正極点図、(110)正極点図、(111)正極点図などの3種類以上の正極点図の測定データを基にして、級数展開法による結晶方位分布解析法により算出される。
本発明における上記圧延集合組織の解析にはEBSD法を用いた。EBSD法とは、Electron BackScatter Diffractionの略で、走査電子顕微鏡(SEM)内で試料に電子線を照射したときに生じる反射電子菊池線回折を利用した結晶方位解析技術のことである。EBSD法により、測定面積64×104μm2(800μm×800μm)とし、スキャンステップは、微細な結晶粒を測定するため、0.1μmとして、EBSD測定を行った。解析では、64×104μm2のEBSD測定結果から、解析にて逆極点図IPF(Inverse Pole Figure)を確認した。電子線は、走査電子顕微鏡のタングステン(W)フィラメントからの熱電子を発生源とした。なお、測定時のプローブ径は、約0.015μmである。EBSD法の測定装置には、(株)TSLソリューションズ社製 OIM5.0(商品名)を用いた。EBSDによる結晶粒の解析において得られる情報は、電子線が試料に侵入する数10nmの深さまでの情報を含んでいる。また、板厚方向の測定箇所は、試料表面から板厚tの1/8倍〜1/2倍の位置付近とすることが好ましい。
本発明の銅合金板材は、種々の用途に使用することができ、例えば電気電子機器の放熱部品やシールドケースなどに使用するのに適している。
次に、本発明の銅合金板材の製造方法の一例を以下で説明する。
本発明の銅合金板材の製造方法は、上記合金組成を有する銅合金素材を溶解・鋳造[工程1]して得た鋳塊(被圧延材)に対して、800〜1100℃の温度で10分間〜20時間保持する均質化熱処理を行う均質化熱処理工程[工程2]と、均質化熱処理工程後に前記被圧延材に対して、合計加工率が10〜90%で1パス以上の熱間圧延を行う熱間圧延工程[工程3]と、熱間圧延工程後に10℃/sec以上の平均冷却速度で急冷を行う冷却工程[工程4]と、冷却工程後に、前記被圧延材の両面(片面当たり1.0mm程度)の面削を行う面削工程[工程5]と、面削工程後に、合計加工率が75%以上で1パス以上の冷間圧延を行う第1冷間圧延工程[工程6]と、第1冷間圧延工程後に、昇温速度が100℃/sec以上、到達温度が700〜1000℃、保持時間が1秒〜30分および冷却速度が10〜100℃/secの条件で熱処理を施す溶体化熱処理工程[工程7]と、溶体化熱処理工程後に、昇温速度が10〜200℃/sec、到達温度が300〜800℃、保持時間が10秒〜1時間および冷却速度が10〜200℃/secの条件で熱処理を行なう時効析出熱処理工程[工程8]と、合計加工率が10〜60%で1パス以上の冷間圧延を行う第2冷間圧延工程[工程9]と、昇温速度が1〜100℃/秒、到達温度が200〜450℃、150MPa以上の張力(応力)を付与しながら連続焼鈍を行なうテンションアニール工程[工程10]と、合計加工率が10〜60%で1パス以上の冷間圧延を行なう第3冷間圧延[工程11]と、最終焼鈍[工程12]とを順次行なう。このようにして、本発明の銅合金板材を製造することができる。
[圧延加工率]={([圧延前の断面積]−[圧延後の断面積])/[圧延前の断面積]}×100(%)
実施例1〜13および比較例1〜8は、表1に示す成分組成となるように、それぞれNiおよびCoの少なくとも1成分およびSn、ならびに必要に応じて添加する任意添加成分を含有し、残部がCuと不可避不純物からなる銅合金素材を高周波溶解炉により溶解し、これを鋳造[工程1]して鋳塊を得た。鋳塊に対して、保持温度800〜1100℃、保持時間10分から20時間の均質化熱処理[工程2]を行い、その後、合計加工率を10〜90%とする熱間圧延[工程3]を行った後、水冷による急冷[工程4]を行う。この後、表面の酸化膜の除去のため、圧延材の表裏の両面をそれぞれ1.0mm程度の面削[工程5]を行う。その後、合計加工率を75%以上とする第1冷間圧延[工程6]を行った後、昇温速度が100℃/sec以上、到達温度が700〜1000℃、保持時間が1秒〜30分および冷却速度が10〜100℃/secの条件で溶体化熱処理工程[工程7]を行ない、その後、昇温速度が10〜200℃/sec、到達温度が300〜800℃、保持時間が10秒〜1時間および冷却速度が10〜200℃/secの条件で時効析出熱処理工程[工程8]を行った後、合計加工率を10〜60%とする第2冷間圧延工程[工程9]を行い、次いで、昇温速度を1〜100℃/秒とし、表2に示す到達温度および付与する張力(応力)の条件でテンションアニール工程[工程10]を行い、その後、合計加工率を10〜60%とする第3冷間圧延[工程11]を行い、その後、200〜600℃、1秒〜1時間の条件で最終焼鈍[工程12]を行ない、銅合金板材(供試材)を作製した。各実施例および各比較例での製造条件と、得られた供試材の特性を表2に示す。
[EBSD測定による結晶方位の測定及び解析]
EBSD法により、測定面積64×104μm2(800μm×800μm)とし、スキャンステップは、微細な結晶粒を測定するため、0.1μmとして、EBSD測定を行った。解析では、64×104μm2のEBSD測定結果から、解析にて逆極点図IPF(Inverse Pole Figure)を確認した。電子線は、走査電子顕微鏡のタングステン(W)フィラメントからの熱電子を発生源とした。なお、測定時のプローブ径は、約0.015μmである。EBSD法の測定装置には、(株)TSLソリューションズ社製 OIM5.0(商品名)を用いた。EBSDによる結晶粒の解析において得られる情報は、電子線が試料に侵入する数10nmの深さまでの情報を含んでいる。また、板厚方向の測定箇所(n=4)は、試料表面から板厚tの1/8倍〜1/2倍の位置付近とし、これらの測定箇所の情報から、β−fiber(Φ2=45°〜90°)の方位密度の平均値を算出した。
引張強度と縦弾性係数(ヤング率)は、圧延方向と平行な方向(圧延平行方向)に所定の試験片の寸法で切り出した各供試材(n=3)について、JIS Z 2241:2011に準じた引張試験を行なうことにより得られたデータから算出した。算出した引張強度と縦弾性係数の平均値(MPa)を表2に示す。
残留歪み(応力)は、JBMA T304:1999(スリット歪み測定方法)に準拠して評価を行なった。まず、各供試材から、図2に示すように、長さLが220mm、幅Wが12mm以上、板厚が0.1〜0.8mmの試験片を、圧延平行方向に切り出し、試験片の一端(図2のB端)側から他端(図2のA端)側に向かって、幅2mm、長さ(図2の寸法X1と寸法X2の合計寸法)120mmの切込み(スリット)を0.5〜1.0mm間隔で10本以上入れた後、B端側を寸法X2(20mm)だけ切断して、スリット長さX1が100mmとなるように作製した。そして、作製した各試験片について、つり下げ法によってはね上がり高さ(反り)を測定し、この反りの測定値(mm)から残留歪み(応力)を評価した。表2にその結果を示す。本試験は、JBMA T304:1999の測定方法に対し、より微小な歪みを観察するために、切込み数を増やしている。
各供試材の導電率は、20℃(±0.5℃)に保たれた恒温槽中で四端子法により比抵抗の数値を計測し、計測した比抵抗の数値から算出した。なお、端子間距離は100mmとした。表2にその結果を示す。本実施例では、供試材の導電率が35%IACS以上である場合を合格レベルとした。
曲げ加工性は、W曲げ試験方法による90°曲げ加工と、U曲げ試験(180°密着曲げ)による180°曲げ加工の2種類の曲げ加工で評価した。
各実施例と各比較例の供試材について、圧延方向に対して垂直に、幅10mm、長さ25mmとなるように採取した圧延垂直方向試験片と、圧延方向に対して平行に、幅10mm、長さ25mmとなるように採取した圧延平行方向試験片を、試験に供した。圧延平行方向試験片に対して曲げの軸が圧延方向に対して直角になるようにW曲げしたものをGW(Good Way)、圧延垂直方向試験片に対して曲げの軸が圧延方向に対して平行になるようにW曲げしたものをBW(Bad Way)とし、日本伸銅協会技術標準JCBA―T307(2007)に準拠して90°W曲げ加工を行った。板材の板厚は0.05〜0.4mmであり、90°W曲げ試験時の内側曲げ半径Rと、板厚tの関係で示すR/tが、圧延平行方向、圧延垂直方向ともに0となる条件での曲げ加工を行った。
各実施例と各比較例の供試材について、圧延方向に対して垂直に、幅1mm、長さ10mmとなるように採取した圧延垂直方向試験片と、圧延方向に対して平行に、幅1mm、長さ10mmとなるように採取した圧延平行方向試験片を、試験に供した。圧延平行方向試験片に対して曲げの軸が圧延方向に対して直角になるようにW曲げしたものをGW(Good Way)、圧延垂直方向試験片に対して曲げの軸が圧延方向に対して平行になるようにW曲げしたものをBW(Bad Way)とし、日本伸銅協会技術標準JCBA−T307(2007)に準拠して90°W曲げ加工後、圧縮試験機にて内側半径を付けずに180°密着曲げ加工を行った。板材の板厚は0.05〜0.4mmであり、180°U曲げ試験時の内側曲げ半径Rと、板厚tの関係で示すR/tが、圧延平行方向、圧延垂直方向ともに2.0となる条件での曲げ加工を行った。
L 試験片の長さ
X1 スリット長さ
X2 (端の切捨て)寸法
Claims (9)
- Ni:0〜4.5質量%、Co:0〜2.0質量%、Si:0.2〜1.3質量%、Mg:0〜0.5質量%、Cr:0〜0.5質量%、Sn:0〜0.25質量%、Zn:0〜0.6質量%、Zr:0〜0.15質量%およびMn:0〜0.25質量%を含有し、
NiおよびCoの合計含有量が0.8〜5.0質量%で、かつ
Si含有量に対するNiおよびCoの合計含有量の比{(Ni+Co)/Si}が2.0〜6.0であり、
残部がCuおよび不可避不純物からなる合金組成を有し、
圧延集合組織を有する銅合金板材であって、
前記圧延集合組織は、EBSDによる集合組織解析から得られた、
β−fiber(Φ2=45°〜90°)の方位密度の平均値が、3.0以上25.0以下の範囲内であり、
圧延平行方向の引張強度が600MPa以上であり、
JBMA T304:1999に準拠した条件で100mm長さの短冊状に加工した試験片のはね上がり高さが2.0mm以下であることを特徴とする銅合金板材。 - Ni:0〜4.5質量%、Co:0〜2.0質量%、Si:0.2〜1.3質量%、Mg:0〜0.5質量%、Cr:0〜0.5質量%、Sn:0〜0.25質量%、Zn:0〜0.6質量%、Zr:0〜0.15質量%およびMn:0〜0.25質量%を含有し、
NiおよびCoの合計含有量が0.8〜5.0質量%で、かつ
Si含有量に対するNiおよびCoの合計含有量の比{(Ni+Co)/Si}が2.0〜6.0であり、
残部がCuおよび不可避不純物からなる合金組成を有し、
圧延集合組織を有する銅合金板材であって、
前記圧延集合組織は、EBSDによる集合組織解析から得られた、
β−fiber(Φ2=45°〜90°)の方位密度の平均値が、3.0以上25.0以下の範囲内であり、
圧延平行方向の引張強度が600MPa以上であり、
90°曲げ加工と180°曲げ加工をそれぞれ行なった後の各試験片の屈曲加工部の外面上で、レーザー顕微鏡を用いて、曲げの軸方向に対して垂直な方向に測定した高さプロファイルにて、曲げシワもしくはクラックの深さをM(μm)、板厚をt(μm)とするとき、M/t比がいずれも0.2以下であることを特徴とする銅合金板材。 - Ni:0〜4.5質量%、Co:0〜2.0質量%、Si:0.2〜1.3質量%、Mg:0〜0.5質量%、Cr:0〜0.5質量%、Sn:0〜0.25質量%、Zn:0〜0.6質量%、Zr:0〜0.15質量%およびMn:0〜0.25質量%を含有し、
NiおよびCoの合計含有量が0.8〜5.0質量%で、かつ
Si含有量に対するNiおよびCoの合計含有量の比{(Ni+Co)/Si}が2.0〜6.0であり、
残部がCuおよび不可避不純物からなる合金組成を有し、
圧延集合組織を有する銅合金板材であって、
前記圧延集合組織は、EBSDによる集合組織解析から得られた、
β−fiber(Φ2=45°〜90°)の方位密度の平均値が、3.0以上25.0以下の範囲内であり、
圧延平行方向の引張強度が600MPa以上であり、
JBMA T304:1999に準拠した条件で100mm長さの短冊状に加工した試験片のはね上がり高さが2.0mm以下であり、
90°曲げ加工と180°曲げ加工をそれぞれ行なった後の各試験片の屈曲加工部の外面上で、レーザー顕微鏡を用いて、曲げの軸方向に対して垂直な方向に測定した高さプロファイルにて、曲げシワもしくはクラックの深さをM(μm)、板厚をt(μm)とするとき、M/t比がいずれも0.2以下であることを特徴とする銅合金板材。 - 導電率が35〜80%IACSであり、圧延平行方向の縦弾性係数が110〜145GPaであることを特徴とする、請求項1〜3のいずれか1項に記載の銅合金板材。
- 前記合金組成は、Mg:0.05〜0.5質量%、Cr:0.05〜0.5質量%、Sn:0.05〜0.25質量%、Zn:0.2〜0.6質量%、Zr:0.05〜0.15質量%およびMn:0.05〜0.25質量%からなる群から選択される少なくとも1種の成分を含有することを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載の銅合金板材。
- 前記圧延平行方向の引張強度が600〜950MPaであることを特徴とする、請求項1〜5のいずれか1項に記載の銅合金板材。
- 請求項1〜6のいずれか1項に記載の銅合金板材を製造する方法であって、
Ni:0〜4.5質量%、Co:0〜2.0質量%、Si:0.2〜1.3質量%、Mg:0〜0.5質量%、Cr:0〜0.5質量%、Sn:0〜0.25質量%、Zn:0〜0.6質量%、Zr:0〜0.15質量%およびMn:0〜0.25質量%を含有し、NiおよびCoの合計含有量が0.8〜5.0質量%で、かつSi含有量に対するNiおよびCoの合計含有量の比{(Ni+Co)/Si}が2.0〜6.0である合金組成を有する銅合金素材に、
鋳造[工程1]、均質化熱処理[工程2]、熱間圧延[工程3]、冷却[工程4]、面削[工程5]、第1冷間圧延[工程6]、溶体化熱処理[工程7]、時効析出熱処理[工程8]、第2冷間圧延[工程9]、テンションアニール[工程10]、第3冷間圧延[工程11]および最終焼鈍[工程12]を順次行い、
前記第1冷間圧延[工程6]は、合計加工率が75%以上で1パス以上の冷間圧延を行い、
前記溶体化熱処理[工程7]は、第1冷間圧延工程後に、昇温速度が100℃/sec以上、到達温度が700〜1000℃、保持時間が1秒〜30分および冷却速度が10〜100℃/secの条件で熱処理を施し、
前記時効析出熱処理[工程8]は、溶体化熱処理工程後に、昇温速度が10〜200℃/sec、到達温度が300〜800℃、保持時間が10秒〜1時間および冷却速度が10〜200℃/secの条件で熱処理を行ない、
前記第2冷間圧延[工程9]は、合計加工率が10〜60%で1パス以上の冷間圧延を行い、
前記テンションアニール[工程10]は、昇温速度が1〜100℃/秒、到達温度が200〜450℃、150MPa以上の張力(応力)を付与しながら連続焼鈍を行ない、
前記第3冷間圧延[工程11]は、合計加工率が10〜60%で1パス以上の冷間圧延を行ない、そして、
前記最終焼鈍[工程12]は、200〜600℃、1秒〜1時間の条件で行うことを特徴とする銅合金板材の製造方法。 - 請求項1〜6のいずれか1項に記載の銅合金板材を用いた電気電子機器用放熱部品。
- 請求項1〜6のいずれか1項に記載の銅合金板材を用いたシールドケース。
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