JP6620521B2 - 空気入りタイヤの製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、空気入りタイヤの製造方法に関する。

一般に、空気入りタイヤを回転させると、コニシティが発生する。このコニシティは、タイヤの回転方向に関係なく、常に一定方向に発生する横方向の力である。このコニシティは、直進走行時の車両の安定性に影響を及ぼす。コニシティは、タイヤの形状等のアンバランスに起因して生じる。このアンバランスは、タイヤの各部材の位置精度や各部材の質量精度等によって生じる。従来、コニシティの影響を抑制することを目的として、種々検討がなされてきている。

特開２０１３−８６７７１号公報、特開２００９−１８６７７号公報、特開２００９−１０６１号公報、特開２００６−２２４８８０号公報及び特開２００６−１３１１９７号公報には、タイヤの構造を工夫してコニシティを低減した発明や、車両への取付方法を工夫して、コニシティの影響を低減して、直進走行時の車両の安定性を向上する発明が開示されている。

空気入りタイヤの製造方法は成形工程と加硫工程とを備えている。成形工程では、トレッド、サイドウォール、インナーライナー等を構成する複数の部材が組み合わされて、未加硫のローカバー（生タイヤ）が得られる。加硫工程では、このローカバーが、金型に投入されて加硫成形される。この加硫成形を経てタイヤが得られる。

前述の先行技術文献の様なタイヤ構造や車両への取付方法とは別に、タイヤの製造方法でも、タイヤのコニシティの低減が図られている。例えば、成形工程において、各部材の貼り付け位置精度や各部材の質量精度の向上が図られている。また、加硫工程後のタイヤのトレッド表面をバフ研磨して、トレッドの形状が調整されている。

特開２０１３−８６７７１号公報 特開２００９−１８６７７号公報 特開２００９−１０６１号公報 特開２００６−２２４８８０号公報 特開２００６−１３１１９７号公報

しかし、成形工程において、各部材の貼り付け位置精度や各部材の質量精度は、バラツキを生じさせる要因が多い。この位置精度や質量精度を向上させることは、容易でない。また、これらの調査、要因分析、対策立案、効果の確認には、多大な労力と時間と投資とが必要とされる。また、加硫成形後のバフ研磨によってトレッドの形状を調整する方法では、バフ研磨によってタイヤの外観が損なわれる。また、このバフ研磨には手間が掛かり、製造コストが増大する。

本発明の目的は、外観を損なうことなく、容易にコニシティを低減するタイヤの製造方法の提供にある。

本発明に係る空気入りタイヤの製造方法は、ローカバーが形成される成形工程と、上記ローカバーが加硫成形されて空気入りタイヤが得られる加硫工程とを備えている。
上記成形工程は、第一成形工程、第二成形工程、載置工程、外周長測定工程及び補正工程を備えている。
上記第一成形工程では、ビードを形成するビード部材とカーカスを形成するカーカス部材とが貼り合わされた第一成形体が形成されている。
上記第二成形工程では、トレッドを形成するトレッド部材を含む第二成形体が形成されている。
上記載置工程では、上記第一成形体が拡径されており、この拡径された上記第一成形体の半径方向外側に上記第二成形体が貼り合わされて、上記ローカバーが形成されている。 上記外周長測定工程では、赤道面を間にして軸方向一方と他方とで、上記ローカバーの外周面の外周長が測定されている。
上記補正工程では、上記ローカバーの上記第二成形体が上記第一成形体に圧着されている。上記外周長が長い軸方向一方の圧着圧力は、上記外周長が短い軸方向他方の圧着圧力より大きい。

好ましくは、上記外周長測定工程において、上記ローカバーの外周面のラジアルランアウトが測定されている。測定されたラジアルランアウトから上記外周長が求められている。

好ましくは、上記外周長測定工程において、上記軸方向一方の外周長の測定位置と上記他方の外周長の測定位置とは、軸方向において赤道面に対して対称にされている。上記軸方向一方と上記他方との外周長の測定位置間の幅をＷｍとし、上記ローカバーから得られるタイヤの接地幅をＷｔとするとき、上記接地幅Ｗｔに対する上記幅Ｗｍの比（Ｗｍ／Ｗｔ）が０．５以上０．９以下である。

好ましくは、上記補正工程において、上記軸方向一方の外周面での圧着圧力は、０．２０（ＭＰａ）以上０．３０（ＭＰａ）以下である。上記他方の外周面での圧着圧力は、０．１５（ＭＰａ）以上０．２５（ＭＰａ）以下である。

好ましくは、上記一方の外周面での圧着圧力と上記他方の外周面での圧着圧力との差が、０．０２（ＭＰａ）以上０．０８（ＭＰａ）以下である。

好ましくは、上記補正工程において、気体の充填によって拡径された上記ローカバーの上記第一成形体に上記第二成形体が圧着される。

本発明に係る空気入りタイヤの成形装置は、
ビードを形成するビード部材及びカーカスを形成カーカス部材を含む第一成形体を保持して、この第一成形体を円筒状からトロイド状に拡径させるシェーピングフォーマと、
上記シェーピングフォーマの半径方向外側に位置して、トレッドを形成するトレッド部材を含む第二成形体を保持して、上記拡径される第一成形体の半径方向外側に、上記第二成形体を貼り合わせる保持具と、
上記第一成形体に第二成形体を貼り合わされたローカバーの外周面の外周長を、赤道面を間にして軸方向一方と他方とで測定する測定器と、
上記ローカバーの第二成形体を第一成形体に圧着させるステッチャーと、
上記ローカバーの外周長が長い軸方向一方の外周面における上記ステッチャーの圧着圧力を、外周長が短い軸方向他方の外周面における上記ステッチャーの圧着圧力より大きくする機能を有する制御装置とを備えている。

本発明に係る他の空気入りタイヤの製造方法は、ローカバーが形成される成形工程と、上記ローカバーが加硫成形されて空気入りタイヤが得られる加硫工程とを備えている。
上記成形工程は、第一成形工程、第二成形工程、載置工程、外周長測定工程及び補正工程を備えている。
上記第一成形工程では、ビードを形成するビード部材とカーカスを形成するカーカス部材とが貼り合わされた第一成形体が形成されている。
上記第二成形工程では、トレッド部材を含む第二成形体が形成されている。
上記載置工程では、上記第一成形体が拡径されている。この拡径された上記第一成形体の半径方向外側に上記第二成形体が貼り合わされて、上記ローカバーが形成されている。 上記外周長測定工程では、赤道面を間にして軸方向一方と他方とで、上記ローカバーの外周面の外周長が測定されている。
上記補正工程では、外周長が長い軸方向一方の外周面で上記第二成形体が上記第一成形体に圧着されている。外周長が短い軸方向他方の外周面で上記第二成形体が上記第一成形体に圧着されていない。

本発明に係る空気入りタイヤの製造方法では、第一成形体と第二成形体との圧着圧力を調整して、ローカバーの外周長の差を小さくしている。この方法では、容易に、コニシティが低減される。また、加硫成形後の空気入りタイヤで、バフ研磨等を必要としないので、タイヤの外観を損なわない。

図１は、本発明の一実施形態に係る空気入りタイヤの製造設備が示された概念図である。 図２は、図１の製造設備による空気入りタイヤの製造方法の説明図である。 図３は、図１の製造設備による空気入りタイヤの製造方法の他の説明図である。 図４は、図１の製造設備による空気入りタイヤの製造方法の更に他の説明図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

図１には、本発明の空気入りタイヤの製造方法に用いられる成形装置２が示されている。この成形装置２は、第一成形装置４と、第二成形装置６と、搬送装置８と、外周長測定器としてのＲＲＯ測定器１０と、制御装置１２とを備えている。このＲＲＯ測定器１０は、ラジアルランアウト測定器である。

第一成形装置４は、架台１４、シェーピングフォーマ１６、一対のビード受部１８及び一対のステッチャー２０を備えている。図示されないが、この第一成形装置４は、軸方向において、一対のビード受部１８の間に延在する膨張可能なブラダーを備えている。架台１４は、シェーピングフォーマ１６を支持している。シェーピングフォーマ１６の形状は、円筒形状である。シェーピングフォーマ１６は、軸方向長さを変更可能にされている。一対のビード受部１８の形状は、それぞれリング形状である。ビード受部１８は、シェーピングフォーマ１６の外周面に装着されている。一対のビード受部１８の軸方向の間隔は、変更可能にされている。このシェーピングフォーマ１６と一対のビード受部１８は、シェーピングフォーマ１６の軸線を回転軸にして、回転可能にされている。一対のステッチャー２０は、シェーピングフォーマ１６の半径方向外側に位置している。それぞれのステッチャー２０は、軸２０ａと軸２０ａを回転軸にして回転するローラ２０ｂとを備えている。このステッチャー２０は、シェーピングフォーマ１６の半径方向外側の位置と、搬送装置８と干渉しない退避位置との間で移動可能にされている。

第二成形装置６は、架台２２及び第二ドラム２４を備えている。架台２２は、第二ドラム２４を支持している。第二ドラム２４の形状は円筒形状である。第二ドラム２４は、その軸線を回転軸にして回転可能にされている。この第二ドラム２４の外周面は、その半径方向に拡縮可能にされている。図示されないが、第二成形装置６は、第二ドラム２４の半径方向外側に、ステッチャーを備えている。

搬送装置８は、レール２６、移動台２８、環状フレーム３０及び複数の保持具３２を備えている。このレール２６は、第一成形装置４から第二成形装置６まで延びている。移動台２８は、このレール２６に沿って移動可能にされている。環状フレーム３０は、移動台２８に載置され固定されている。環状フレーム３０には、環状フレーム３０を貫通する開口３０ａが形成されている。この開口３０ａの軸方向に垂直な断面形状は、円形である。この開口３０ａの軸線は、シェーピングフォーマ１６の軸線及び第二ドラム２４の軸線に一致している。この開口３０ａの内周面に複数の保持具３２が配置されている。複数の保持具３２は、開口３０ａの内周面に、周方向に沿って等間隔に配置されている。複数の保持具３２は、一体として、環状フレーム３０の軸線を回転軸に回転可能にされている。

保持具３２は、本体３２ａ及びクランプ３２ｂを備えている。クランプ３２ｂは、本体３２ａに対して、開口３０ａの半径方向に移動しうる。複数のクランプ３０ｂは、同圧力で同ストロークで、移動しうる。これにより、複数のクランプ３０ｂの当接面３０ｃは、軸方向に垂直な断面において、同一円形上に位置している。複数のクランプ３０ｂは、この同一円形上に位置した状態で、開口３０ａの半径方向に拡縮可能にされている。

一対のＲＲＯ測定器１０は、シェーピングフォーマ１６の半径方向外側に配置されている。ＲＲＯ測定器１０は、例えば、超音波変位計である。このＲＲＯ測定器１０は、対象物の径方向の中心に向って超音波を発信し、対象物の外周面で反射した超音波を受信しうる。ＲＲＯ測定器１０は、対象物の外周面までの距離を求めて、ＲＲＯ（ラジアルランアウト）を測定しうる。このＲＲＯ測定器１０はＲＲＯ測定器１０を測定する位置と、搬送装置８との干渉しない退避位置との間で移動可能にされている。このＲＲＯ測定器１０は１台であってもよいし、３台以上の複数台であってもよい。

制御装置１２は、ＲＲＯ測定器１０から測定信号を受信する。制御装置１２は、受信した測定信号から対象物の外周面の外周長を算出しうる。制御装置１２は、算出した外周長を記憶しうる。制御装置１２は、複数の外周長を比較して大小関係を判定しうる。制御装置１２は、一対のステッチャー２０の押圧力（圧着圧力）を制御しうる。

図示されないが、本発明に係る空気入りタイヤは、トレッド、一対のサイドウォール、一対のビード、カーカス、ベルト及びインナーライナーを備えている。

トレッドは、路面と接地するトレッド面を形成する。サイドウォールは、撓みによって路面からの衝撃を吸収する。このサイドウォールは、カーカスの外傷を防止する。ビードは、コアと、コアから半径方向外向きに延びるエイペックスとを備えている。コアは、リング状であり、巻回された非伸縮性ワイヤーを含む。エイペックスは、半径方向外向きに先細りである。このエイペックスは、高硬度な架橋ゴムからなる。このビードによって、タイヤはリムに嵌合される。カーカスは、カーカスプライからなる。カーカスプライは、両側のビードの間に架け渡されており、トレッド及びサイドウォールに沿っている。カーカスプライは、コアの周りにて、軸方向内側から外側に向かって折り返されている。カーカスは、タイヤの骨格を構成する。ベルトは、トレッドの半径方向内側に位置している。ベルトは、カーカスを補強する。インナーライナーは、カーカスの内側に位置している。インナーライナーは、タイヤの内圧を保持する。

このタイヤの製造方法は、成形工程及び加硫工程を備えている。この成形工程では、未加硫のローカバー（生タイヤ）が成形される。加硫工程では、ローカバーが加硫成形されて、空気入りタイヤが得られる。

図１から図４を参照しつつ、成形工程が説明される。この成形工程は、第一成形工程、第二成形工程、載置工程、外周長測定工程及び補正工程を備えている。ここでは、成形装置２を用いて、この成形工程が説明される。

この成形工程の第一成形工程では、図示されないが第一ドラムとしての成形ドラムが準備される。この成形ドラムの外周面に、ビード部材３８、カーカス部材４０、インナーライナー部材４２、サイドウォール部材４４等が順次積層されて、筒形状の第一成形体３４が形成される（図２参照）。図２には、トロイド形状にされた第一成形体３４とともに、筒形状の第一成形体３４の一部が二点鎖線で示されている。

第二成形工程では、トレッド部材４６及びベルト部材が準備される（図２参照）。図１に示された第二ドラム２４の外周面に、ベルト部材が巻かれる。巻かれたベルト部材の外側に、トレッド部材４６が巻かれて積層される。この様にして、第二成形体３６が形成される。

図２は、載置工程の説明図である。この図２では、トロイド形状にされた第一成形体３４の半径方向外側に、第二成形体３６が載置されている。第一成形体３４は、ビードを形成するビード部材３８と、カーカスを形成するカーカス部材４０と、インナーライナーを構成するインナーライナー部材４２と、サイドウォールを形成するサイドウォール部材４４とを含む、各部を構成する部材からなっている。このビード部材３８は、コアを形成するコア部材３８ａと、コア部材３８ａから延びてエイペックスを形成するエイペックス部材３８ｂとを備えている。第二成形体３６は、トレッドを形成するトレッド部材４６と、図示されないがトレッドの半径方向内側に配置されるベルトを形成するベルト部材と、各部を構成する部材とからなっている。第二成形体３６は、トレッド部材４６を備えていればよく、トレッド部材４６のみからなってもよい。

図２の左右方向が軸方向であり、上下方向が半径方向であり、紙面に垂直な方向が周方向である。図２の一点鎖線Ｌａは、シェーピングフォーマ１６の回転軸を表している。一点鎖線ＣＬは、第一成形体３４及び第二成形体３６からなるローカバー４８の赤道面を表している。

この載置工程では、図示されない搬送装置が、第一成形工程の成形ドラムから第一成形装置４に、筒形状の第一成形体３４を搬送する。この搬送装置は、第一成形体３４を、第一成形装置４に載置する。図１では、第一成形装置４に載置された第一成形体３４が、二点鎖線で表されている。図２では、二点鎖線で、載置された第一成形体３４と、この第一成形体の軸方向端部を支持するビード受部１８とを表している。

図示されないが、図１の搬送装置８は、第二成形装置６側に位置している。搬送装置８は、保持具３２を、第二ドラム２４の半径方向外側に位置させている。保持具３２のクランプ３２ｂが半径方向内向きに移動する。保持具３２は、当接面３２ｃを第二成形体３６の外周面に当接させる。保持具３２は、第二成形体３６を保持する。第二ドラム２４が縮径する。第二成形体３６を保持した搬送装置８は、第二成形装置６から第一成形装置４に向かって移動する。図１には、この移動途中の搬送装置８が示されている。この搬送装置８には、保持された第二成形体３６が二点鎖線で表されている。

搬送装置８は、第二成形体３６を第一成形装置４に搬送する。搬送装置８は、保持具３２を、シェーピングフォーマ１６の半径方向外側に位置させる。搬送装置８は、第二成形体３６を、第一成形装置４に載置された第一成形体３４の半径方向外側に位置させる。図２に示される様に、この第二成形体３６の軸方向中央位置と、第一成形体３４の軸方向中央位置とは、赤道面ＣＬの位置に合わされている。

図２の二点鎖線で表された第一成形体３４の半径方向内側に、第一成形装置４のブラダーが位置している。このブラダーに気体が充填されて、ブラダーが膨張する。このブラダーの膨張によって、二点鎖線で表された第一成形体３４が拡径される。第一成形体３４の形状は、図２の二点鎖線で示された筒形状から実線で示されたトロイド形状に変化する。第二成形体３６は、保持具３２によって、その外周面が支持されている。トロイド形状にされた第一成形体３４の外周面は、第二成形体３６の内周面に貼り合わされる。この第一成形体３４と第二成形体３６とが貼り合わされて、ローカバー４８が形成される。

この図２の両矢印Ｗｈは、保持具３２の当接面３２ｃの軸方向幅を表している。点Ｐｅは、ローカバー４８の外周面の軸方向端を表している。この端Ｐｅは、ローカバー４８から得られるタイヤのトレッド端に相当する。両矢印Ｗｔ’は、接地幅Ｗｔに対応するローカバー４８での幅を表している。この幅Ｗｔ’に対応するタイヤの外周面の接地幅を、接地幅Ｗｔとする。この接地幅Ｗｔは、このローカバー４８から得られるタイヤで測定される。この接地幅Ｗｔは、正規内圧の空気が充填され、正規荷重が負荷されたタイヤで測定される。平坦な路面に接地するトレッド面の軸方向一端から他端までの距離として測定される。

搬送装置８のクランプ３２ｂが第二成形体３６の外周面から離れる。保持具３２は、第二成形体３６の支持を解除する。搬送装置８は、第一成形装置４から第二成形装置６に向かって移動する。

図３は、外周長測定工程の説明図である。図３には、載置工程で形成されたローカバー４８と、一対のビード受部１８と、一対のＲＲＯ測定器１０とが示されている。このローカバー４８は、第一成形装置４のビード受部１８に支持されている。

図３を参照しつつ、外周長測定工程について、説明がされる。図３の点Ｐｍは、ローカバー４８の外周面におけるＲＲＯ測定器１０の測定位置を表している。一方の測定位置Ｐｍと他方の測定位置Ｐｍとは、ローカバー４８の赤道面ＣＬに対して対称に位置している。両矢印Ｗｍは、一方の測定位置Ｐｍから他方の測定位置Ｐｍまでの軸方向幅を表している。この幅Ｗｍは、軸方向において、一方の測定位置Ｐｍから他方の測定位置Ｐｍまでの直線距離として測定される。

ＲＲＯ測定器１０は、測定位置Ｐｍまでの半径方向の距離を求めている。ローカバー４８は、軸線Ｌａを回転軸して、ビード受部１８と共に、回転させられる。ＲＲＯ測定器１０は、測定位置Ｐｍにおける、ローカバー４８の外周面のＲＲＯを測定する。測定信号は、ＲＲＯ測定器１０から制御装置１２に送信される。

制御装置１２は、ＲＲＯ測定器１０から測定信号を受信する。制御装置１２は、この測定信号から、測定位置Ｐｍにおける外周長を算出する。この外周長は、軸方向の測定位置Ｐｍの位置で、外周面を一周する距離として測定される。制御装置１２は、軸方向一方の測定位置Ｐｍの外周長Ｌ１と他方の外周長Ｌ２とを比較する。制御装置１２は、この外周長Ｌ１と外周長Ｌ２との長さの差を判定する。ここでは、一方の外周長Ｌ１が他方の外周長Ｌ２より長い、ローカバー４８を例に説明がされる。

図４は、補正工程の説明図である。図４には、外周長測定工程後のローカバー４８と、一対のビード受部１８と、一対のステッチャー２０とが示されている。このローカバー４８は、第一成形装置４のビード受部１８に支持されている。

図４を参照しつつ、補正工程について、説明がされる。この補正工程では、一対のステッチャー２０は、ローカバー４８の外周面を半径方向内向きに押圧する。図４の矢印Ｆ１は、軸方向一方の押圧力を表している。矢印Ｆ２は、他方の押圧力を表している。ローカバー４８は、軸線Ｌａを回転軸して、ビード受部１８と共に、回転させられる。一対のステッチャー２０は、赤道面ＣＬから軸方向外側に移動しつつ、ローカバー４８の外周面を押圧する。赤道面ＣＬを境界にして、軸方向一方では、押圧力Ｆ１で、ステッチャー２０によって、第二成形体３６が圧着される。軸方向他方では、押圧力Ｆ１より小さい押圧力Ｆ２で、ステッチャー２０によって、第二成形体３６が圧着される。この成形装置２は一対のステッチャー２０を備えているが、ステッチャー２０は一つであってもよい。一つのステッチャーが、軸方向中央から一方端まで移動して、又軸方向中央から他方端まで移動してもよい。

この補正工程では、制御装置１２が一方のステッチャー２０の押圧力Ｆ１の大きさと、他方のステッチャー２０の押圧力Ｆ２の大きさとを制御している。制御装置１２は、この例の様に、外周長Ｌ１が外周長Ｌ２より長いとき、押圧力Ｆ１を押圧力Ｆ２より大きくする。制御装置１２は、外周長Ｌ２が外周長Ｌ１より長いとき、押圧力Ｆ２を押圧力Ｆ１より大きくする。この様にして、ローカバー４８の外周面がステッチャー２０で押圧される。ローカバー４８の外周長が調整される。

制御装置１２は、外周長Ｌ１と外周長Ｌ２との差が所定の差以上の場合に、押圧力Ｆ１と押圧力Ｆ２とを異ならせる。例えば、長い外周長Ｌ１と短い外周長Ｌ２との比（Ｌ１／Ｌ２）が１．０２以上である場合に、押圧力Ｆ１が押圧力Ｆ２より大きくされる。この比（Ｌ１／Ｌ２）が１．０２未満である場合に、押圧力Ｆ１と押圧力Ｆ２とが同じにされる。又はこの押圧が省略されてもよい。更には、制御装置１２は、外周長Ｌ１と外周長Ｌ２との差の大きさに基づいて、押圧力Ｆ１と押圧力Ｆ２と差の大きさを調整してもよい。この外周長Ｌ１と外周長Ｌ２との差が大きい場合に、制御装置１２は、押圧力Ｆ１と押圧力Ｆ２と差を大きくする。この外周長Ｌ１と外周長Ｌ２との差が小さい場合に、制御装置１２は、押圧力Ｆ１と押圧力Ｆ２と差を小さくする。

加硫工程では、このローカバー４８が金型に投入される。ローカバー４８が、所定の圧力及び温度で加硫成形される。タイヤの各部を構成する部材のゴム組成物が加硫される。ローカバー４８からタイヤが得られる。

この成形工程では、外周長測定工程において、ローカバー４８の外周長Ｌ１及び外周長Ｌ２が測定されている。補正工程では、軸方向一方の外周面の押圧力Ｆ１が、他方の外周面の押圧力Ｆ２より大きい。この補正工程では、軸方向一方の外周面の圧着圧力Ｐ１が、他方の外周面の圧着圧力Ｐ２より大きい。これにより、ローカバー４８では、外周長Ｌ１と外周長Ｌ２との差が小さい。このローカバー４８から得られるタイヤは、コニシティが低減されている。

この製造方法では、成形されたローカバー４８で、軸方向の外周長が調整されている。この製造方法では、各部材の貼り付け位置精度や各部材の質量精度を緩和出来る。この製造方法は、生産性に優れている。また、この製造方法は、加硫工程後のタイヤにバフ研磨を施すことなく、コニシティが低減されている。この製造方法は、生産性に優れていると共に、タイヤの外観を損なわない。この製造方法は、タイヤの品質向上に寄与しうる。

ローカバー４８の外周長は、ローカバー４８の外周面のＲＲＯを測定することで、容易に算出出来る。ＲＲＯの測定は、従来の製造設備に、ＲＲＯ測定器１０を設置すれば測定できる。このＲＲＯの測定は、容易に且つ低コストで、ローカバー４８の外周長を測定しうる。なお、この製造方法では、ローカバー４８の外周長が測定出来ればよく、その測定はＲＲＯの測定に限られない。

外周長測定工程において、外周長を測定する幅Ｗｍが小さい過ぎると、ローカバー４８の外周長の差の測定精度が低下する。この測定精度の低下は、補正工程後のローカバー４８の外周長のバラツキを大きくする。この観点から、接地幅Ｗｔに対する測定幅Ｗｍの比（Ｗｍ／Ｗｔ）は、好ましくは０．５以上であり、更に好ましくは０．６以上である。一方で、外周長の測定幅Ｗｔが大き過ぎても、ローカバー４８の外周長の差の測定精度が低下する。この観点から、この比（Ｗｍ／Ｗｔ）は、好ましくは０．９以下であり、更に好ましくは０．８以下である。

外周長測定工程において、外周長を精度よく測定する観点から、保持具３２の当接面３２ｃによって、圧着された領域でＲＲＯが測定されることが好ましい。この観点から、幅Ｗｈは、好ましくは幅Ｗｍ以上である。更に、載置工程において、第一成形体３４に第二成形体３６の全体を貼り合わせる観点から、この幅Ｗｈは、好ましくは接地幅Ｗｔ以上である。

補正工程では、ローカバー４８は気体の充填によって、拡径されている。このローカバー４８は、外力を受けると、剛体で支持された状態に比べて容易に変形する。ローカバー４８を気体の充填で拡径することは、外周長を調整する補正工程に適している。

ステッチャー２０の圧着圧力でローカバー４８の外周長を調整する観点から、ローカバー４８に充填される気体の圧力は、好ましくは、ステッチャー２０の圧着圧力の１倍以上にされる。この気体の圧力が大き過ぎるとローカバー４８の変形が阻害される。この観点から、この気体の圧力は、好ましくは、ステッチャー２０の圧着圧力の３倍以下である。

この補正工程では、ステッチャー２０の圧着圧力Ｐ１が大き過ぎると、ローカバー４８は大きく変形する。大きいな変形は、ローカバー４８の外周長のバラツキを増大させる。この観点から、外周長が長い軸方向一方の圧着圧力Ｐ１は、好ましくは、０．３０（ＭＰａ）以下であり、更に好ましくは０．２８（ＭＰａ）以下である。一方で、外周長を調整するため、この圧着圧力Ｐ１は、他方の圧着圧力Ｐ２より十分に大きくされる。この観点から、圧着圧力Ｐ１は、好ましくは、０．２０（ＭＰａ）以上であり、更に好ましくは０．２２（ＭＰａ）以上である。

第二成形体３６を第一成形体３４に十分に圧着させる観点から、外周長の短い軸方向他方の圧着圧力Ｐ２は、好ましくは、０．１５（ＭＰａ）以上であり、更に好ましくは０．１７（ＭＰａ）以上である。一方で、この圧着圧力Ｐ２が圧着圧力Ｐ１より十分に小さくされる。この観点から、この圧着圧力Ｐ２は、好ましくは、０．２５（ＭＰａ）以下であり、更に好ましくは０．２３（ＭＰａ）以下である。

この圧着圧力Ｐ１と圧着圧力Ｐ２との圧力差（Ｐ１−Ｐ２）を大きくすることで、ローカバー４８の外周長を調整しうる。この観点から、この圧力差（Ｐ１−Ｐ２）は、好ましくは０．０２（ＭＰａ）以上であり、更に好ましくは０．０３（ＭＰａ）以上である。一方で、この圧力差（Ｐ１−Ｐ２）が大き過ぎると、却って、ローカバー４８を大きく変形させる。この観点から、この圧力差（Ｐ１−Ｐ２）は、好ましくは０．０８（ＭＰａ）以下であり、更に好ましくは０．０７（ＭＰａ）以下である。

この製造方法では、この補正工程の前又は後に、第二成形体３６の軸方向一端から他端までが一定の圧着圧力で圧着される圧着工程を備えていてもよい。

この製造方法では、第一成形体３４は、図示さらない成形ドラムで、形成された。第二成形体３６は、第二ドラム２４で成形された。この第一成形体３４と第二成形体３６とが、シェーピングフォーマ１６で合体させられた。この製造方法は、所謂ツーステージ方式である。この製造方法は、このツーステージ方式に限られない。トレッド部材又はトレッド部材を含む成形体が貼り合わされてローカバーが形成される製造方法に広く適用しうる。例えば、所謂シングルステージ方式でも適用しうる。成形ドラムに、カーカス部材、ビード部材等が順次積層されて、成形体が形成される。この成形ドラム上で、この成形体が円筒状からトロイド状に拡径させる。このトロイド状にされた成形体に、ベルト部材、トレッド部材等が順次積層される。このトレッド部材が成形体に貼り合わされた後に、トレッド部材の外周長が測定される。測定された外周長に基づき、軸方向一方と他方とで、ステッチャーを押し付ける圧着圧力に差が設けられてもよい。

この製造方法の補正工程では、外周長が長い軸方向一方の外周面と外周長の短い他方の外周面とがそれぞれ異なる圧着圧力で圧着されたが、軸方向の一方の外周面が圧着されて、他方の外周面が圧着されなくてもよい。この様にしても、ローカバー４８の外周長が調整されてもよい。この製造方法でも、この補正工程の前後に、軸方向一端から他端までが一定の圧着圧力で圧着される圧着工程を備えていてもよい。

本明細書において正規リムとは、タイヤが依拠する規格において定められたリムを意味する。ＪＡＴＭＡ規格における「標準リム」、ＴＲＡ規格における「Design Rim」、及びＥＴＲＴＯ規格における「Measuring Rim」は、正規リムである。本明細書において正規内圧とは、タイヤが依拠する規格において定められた内圧を意味する。ＪＡＴＭＡ規格における「最高空気圧」、ＴＲＡ規格における「TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES」に掲載された「最大値」、及びＥＴＲＴＯ規格における「INFLATION PRESSURE」は、正規内圧である。本明細書において正規荷重とは、タイヤが依拠する規格において定められた荷重を意味する。ＪＡＴＭＡ規格における「最高負荷能力」、ＴＲＡ規格における「TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES」に掲載された「最大値」、及びＥＴＲＴＯ規格における「LOAD CAPACITY」は、正規荷重である。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１］
本発明の製造方法でタイヤが製造された。このタイヤサイズは、「２２５／６５Ｒ１７」であった。外周長の測定位置とステッチャーの圧着圧力とが、表１に示されている。タイヤの接地幅Ｗｔに対する幅Ｗｍの比（Ｗｍ／Ｗｔ）は、０．７０であった。表の「Ｐ１」は、接着圧力の大きい軸方向一方のステッチャーの接着圧力を表している。「Ｐ２」は、接着圧力の小さい他方のステッチャーの接着圧力を表している。「Ｐ１−Ｐ２」は、接着圧力Ｐ１と接着圧力Ｐ２との圧力差を表している。この接着圧力Ｐ１と接着圧力Ｐ２は、ステッチャーの押圧力とステッチャーとローカバーとの接触面積とから算出される。

［比較例１］
従来の製造方法でタイヤが製造された。この製造方法は、外周長測定工程を備えていなかった。また、軸方向一方と他方とで、ステッチャーの接着圧力は同じであった。その他は、実施例１と同様にしてタイヤを得た。

［実施例２−９］
比（Ｗｍ／Ｗｔ）とステッチャーの接着圧力とが表１及び２に示される様にされた。その他は、実施例１と同様にしてタイヤを得た。

［コニシティの測定］
「ＪＩＳ Ｄ ４２３３」に規定されたユニフォーミティ試験方法に準拠して、下記の条件でコニシティを測定した。１００本のタイヤについて測定した。その測定結果の平均値「ＣＯＮ平均」と標準偏差「ＣＯＮ σ」とが、下記の表１及び２に示されている。この数値が小さいほど、評価が高い。
リム：正規リム
内圧：２００ｋＰａ
荷重：空気圧に対応する負荷能力の８５％
速度：６０ｒｐｍ

表１及び２に示されるように、実施例の製造方法では、比較例の製造方法に比べて評価が高い。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。

以上説明された方法は、成形工程及び加硫工程を経て得られる空気入りタイヤの製造方法に広く適用されうる。

２・・・成形装置
４・・・第一成形装置
６・・・第二成形装置
８・・・搬送装置
１０・・・ＲＲＯ測定器
１２・・・制御装置
１６・・・シェーピングフォーマ
１８・・・ビード受部
２０・・・ステッチャー
２４・・・第二ドラム
３２・・・保持具
３４・・・第一成形体
３６・・・第二成形体
３８・・・ビード部材
４０・・・カーカス部材
４６・・・トレッド部材
４８・・・ローカバー

Claims (8)

1. ローカバーが形成される成形工程と、上記ローカバーが加硫成形されて空気入りタイヤが得られる加硫工程とを備えており、
   上記成形工程は、第一成形工程、第二成形工程、載置工程、外周長測定工程及び補正工程を備えており、
   上記第一成形工程では、ビードを形成するビード部材とカーカスを形成するカーカス部材とが貼り合わされた第一成形体が形成されており、
   上記第二成形工程では、トレッド部材を含む第二成形体が形成されており、
   上記載置工程では、上記第一成形体が拡径されており、この拡径された上記第一成形体の半径方向外側に上記第二成形体が貼り合わされて、上記ローカバーが形成されており、
   上記外周長測定工程では、赤道面を間にして軸方向一方と他方とで、上記ローカバーの外周面の外周長が測定されており、
   上記補正工程では、上記外周長が長い軸方向一方の外周長と上記外周長が短い軸方向他方の外周長との差が小さくなる様に、上記軸方向一方の圧着圧力が、上記軸方向他方の圧着圧力より大きくされて、上記ローカバーの上記第二成形体が上記第一成形体に圧着されている、
   空気入りタイヤの製造方法。
2. 上記外周長測定工程において、上記ローカバーの外周面のラジアルランアウトが測定されており、
   測定されたラジアルランアウトから上記外周長が求められている請求項１に記載の製造方法。
3. 上記外周長測定工程において、上記軸方向一方の外周長の測定位置と上記他方の外周長の測定位置とが軸方向において赤道面に対して対称にされており、上記軸方向一方と上記他方との外周長の測定位置間の幅をＷｍとし、上記ローカバーから得られるタイヤの接地幅をＷｔとするとき、上記接地幅Ｗｔに対する上記幅Ｗｍの比が０．５以上０．９以下である請求項１又は２に記載の製造方法。
4. 上記補正工程において、上記軸方向一方の外周面での圧着圧力が０．２０（ＭＰａ）以上０．３０（ＭＰａ）以下であり、上記他方の外周面での圧着圧力が０．１５（ＭＰａ）以上０．２５（ＭＰａ）以下である請求項１から３のいずれかに記載の製造方法。
5. 上記一方の外周面での圧着圧力と上記他方の外周面での圧着圧力との差が０．０２（ＭＰａ）以上０．０８（ＭＰａ）以下である請求項１から４のいずれかに記載の製造方法。
6. 上記補正工程において、気体の充填によって拡径された上記ローカバーの上記第一成形体に上記第二成形体が圧着される請求項１から５のいずれかに記載の製造方法。
7. ビードを形成するビード部材及びカーカスを形成カーカス部材を含む第一成形体を保持して、この第一成形体を円筒状からトロイド状に拡径させるシェーピングフォーマと、
   上記シェーピングフォーマの半径方向外側に位置して、トレッドを形成するトレッド部材を含む第二成形体を保持して、上記拡径される第一成形体の半径方向外側に、上記第二成形体を貼り合わせる保持具と、
   上記第一成形体に第二成形体を貼り合わされたローカバーの外周面の外周長を、赤道面を間にして軸方向一方と他方とで測定する測定器と、
   上記ローカバーの第二成形体を第一成形体に圧着させるステッチャーと、
   上記ローカバーの外周長が長い軸方向一方の外周長と外周長が短い軸方向他方の外周長との差が小さくなる様に、上記軸方向一方の外周面における上記ステッチャーの圧着圧力を、上記軸方向他方の外周面における上記ステッチャーの圧着圧力より大きくする機能を有する制御装置と
   を備えている成形装置。
8. ローカバーが形成される成形工程と、上記ローカバーが加硫成形されて空気入りタイヤが得られる加硫工程とを備えており、
   上記成形工程は、第一成形工程、第二成形工程、載置工程、外周長測定工程及び補正工程を備えており、
   上記第一成形工程では、ビードを形成するビード部材とカーカスを形成するカーカス部材とが貼り合わされた第一成形体が形成されており、
   上記第二成形工程では、トレッド部材を含む第二成形体が形成されており、
   上記載置工程では、上記第一成形体が拡径されており、この拡径された上記第一成形体の半径方向外側に上記第二成形体が貼り合わされて、上記ローカバーが形成されており、
   上記外周長測定工程では、赤道面を間にして軸方向一方と他方とで、上記ローカバーの外周面の外周長が測定されており、
   上記補正工程では、外周長が長い軸方向一方の外周面で上記第二成形体が上記第一成形体に圧着されており、上記軸方向一方の外周面と外周長が短い軸方向他方の外周面との差が小さくなる様に、上記軸方向他方の外周面で上記第二成形体が上記第一成形体に圧着されていない、
   空気入りタイヤの製造方法。

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