JP6587036B2 - 鋼線材及び鋼線材の製造方法 - Google Patents
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Description
Si含有量が0.100質量%以上の場合、ρ>0.0155×TS+1.25
Si含有量が0.100質量%未満の場合、ρ>0.0155×TS−0.95
従って、鋼線材の引張強さTSと電気抵抗率ρとが、Si含有量が0.100質量%以上の場合に以下の式(1)を満たし、Si含有量が0.100質量%未満の場合に以下の式(2)を満たした場合、鋼線材の電気抵抗率が従来の水準より改善されたことになる。
ρ≦0.0155×TS+1.25……式(1)
ρ≦0.0155×TS−0.95……式(2)
なお、式(1)又は式(2)の右辺に引張強さを代入して得られる値を、電気抵抗率閾値と称する場合がある。本発明における「高い電気導電率を有する鋼線材」とは、その引張強さ及び上記式(1)又は式(2)に基づいて得られる電気抵抗率閾値以下の電気抵抗率を有する鋼線材を意味する。
(2)上記(1)に記載の鋼線材は、前記化学成分において、単位質量%で、Si:0.100〜0.350%であり、前記表層部の前記平均パーライトブロックサイズが17.0μm以下であり、前記鋼線材の引張強さTS[MPa]と電気抵抗率ρ[μΩ・cm]との関係が、下記式(i)を満たしてもよい。
ρ≦0.0155×TS+1.25・・・式(i)
(3)上記(1)に記載の鋼線材は、前記化学成分において、単位質量%で、Si:0.005%以上0.100%未満であり、前記表層部の平均パーライトブロックサイズが前記中心部の平均パーライトブロックサイズの0.80倍以下であり、更に、前記鋼線材の引張強さTS[MPa]と電気抵抗率ρ[μΩ・cm]との関係が、下記式(ii)を満たしてもよい。
ρ≦0.0155×TS−0.95・・・式(ii)
(4)上記(1)〜(3)のいずれか一項に記載の鋼線材は、前記化学成分が、単位質量%で、Al:0.001〜0.070%、Ti:0.002〜0.030%、V:0超0.100%以下、Nb:0超0.050%以下、Mo:0超0.20%以下、B:0.0003〜0.0030%よりなる群から選択される少なくとも1種または2種以上を含有してもよい。
(5)本発明の別の態様に係る鋼線材の製造方法は、上記(1)〜(4)のいずれか一項に記載の鋼線材の製造方法であって、化学成分が、単位質量%で、C:0.60〜1.10%、Si:0.005〜0.350%、Mn:0.10〜0.90%、Cr:0.010〜0.300%、N:0.0100%以下、P:0.030%以下、S:0.030%以下、Al:0〜0.070%、Ti:0〜0.030%、V:0〜0.100%、Nb:0〜0.050%、Mo:0〜0.20%、及びB:0〜0.0030%を含有し、残部がFe及び不純物からなる鋳片を鋳造する工程と;前記鋳片を、1150℃以上1250℃以下の温度範囲内にある加熱温度まで加熱する工程と;前記鋳片の温度を、前記加熱温度で600〜7200秒間保持する工程と;前記保持後の前記鋳片を、仕上温度が950℃以上1050℃以下となるように熱間圧延して熱延鋼を得る工程と;前記熱延鋼を780℃以上840℃以下の温度範囲まで水冷する工程と;前記水冷後の前記熱延鋼を、780℃以上840℃以下の前記温度範囲内で巻き取る工程と;前記巻き取り後の前記熱延鋼を、前記巻き取り後9〜25秒以内に、450℃以上且つ下記式(iii)により規定されるT1℃以下の温度の溶融ソルトに20〜200秒間浸漬することによりパテンティングする工程と;前記パテンティング後の前記熱延鋼を、540〜600℃の温度範囲にある焼戻温度まで加熱し、前記焼戻温度で30〜600秒保持し、そして室温まで冷却することにより焼戻し、鋼線材を得る工程と;を備える。
T1[℃]=−r’[mm]×16+580・・・式(iii)
r’は、単位mmでの、前記熱延鋼の周面から中心軸までの距離である。
(6)上記(5)に記載の鋼線材の製造方法では、前記化学成分が、単位質量%で、Al:0.001〜0.070%、Ti:0.002〜0.030%、V:0超0.100%以下、Nb:0超0.050%以下、Mo:0超0.20%以下、B:0.0003〜0.0030%よりなる群から選択される少なくとも1種または2種以上を含有してもよい。
まず、本実施形態に係る鋼線材の化学成分について説明する。化学成分の単位は質量%である。
Cは、鋼中のパーライト組織のセメンタイト分率を増加させると共に、パーライト組織のラメラー間隔を微細化させて鋼線材の強度を増す効果がある。C含有量が0.60%未満である場合、本実施形態で規定される量のパーライト組織を得ることが困難となり、鋼線材の強度が低下する。パーライト組織の量を規定範囲内とするために、C含有量は0.60%以上とする。C含有量は、好ましくは0.65%以上であり、より好ましくは0.70%以上である。一方、C含有量が1.10%を超える場合、鋼線材の導電率が低下すると共に、初析セメンタイトが生成して鋼線材の延性を低下させる。従って、C含有量の上限を1.10%とする。鋼線の延性を向上させるためには、初析セメンタイト量を低減させることが有効であるので、C含有量は1.05%以下が好ましく、1.00%以下がより好ましく、0.95%以下が更に好ましい。
Siは、鋼線材の焼入れ性を向上させる元素であり、またパテンティング時の初析セメンタイトの生成を抑制するために有効な元素であり、且つ、鋼線材の固溶強化および脱酸にも有効な元素である。しかし、Si含有量が0.005%未満である場合、パーライト組織を所定の構成に制御することが難しくなると共に、C含有量が高い場合の初析セメンタイトの生成を抑制することが困難となる。従ってSi含有量の下限値を0.005%とする。一方、Siは、パーライト組織のフェライト中に偏析して、鋼線材の電気抵抗率を増大させる。0.350%を超えてSiを含有させると、鋼線材の電気抵抗率が顕著に増大する。よってSi含有量は0.005〜0.350%と定める。
ρ≦0.0155×TS+1.25……式(1)
ρ≦0.0155×TS−0.95……式(2)
Mnは脱酸元素であるとともに、鋼中のSをMnSとして固定し熱間脆性を抑制する作用を有すると共に、固溶Sによる導電率の低下を抑制する元素である。また、Mnは、鋼線材のパテンティング時の焼入れ性を向上させ、鋼線材の初析フェライト組織の面積率を低減させると共に、鋼線材の強度を増す効果がある。しかし、Mn含有量が0.10%未満である場合、前記作用による効果が十分に得られない。従って、Mn含有量の下限値を0.10%とする。一方、Mnは鋼の導電率を低下させる。従って、Mn含有量の上限値を0.90%とする。また、鋼の焼入れ性を十分担保すると共に、導電率も確保するためには、Mnの含有量の上限を、好ましくは0.80%以下、更に好ましくは0.60%以下とする。
Crは、焼入れ性向上元素であるとともに、パ−ライトのラメラー間隔を小さくして鋼線材の引張強さを高める元素である。この効果を得るために、Cr含有量を0.010%以上にする必要がある。Cr含有量は、より好ましくは0.020%以上である。一方で、Crの分配が起こり難いパテンティング条件で鋼線材を製造した場合、Crが導電率を低下させる場合がある。導電率低下を防ぐために、Cr含有量の上限値を0.300%とする。Cr含有量は、更に好ましくは0.250%以下である。
Nは、冷間加工時のひずみ時効により、鋼の延性を低下させる。特に、N含有量が0.0100%を超える場合、鋼線材の延性が低下し、さらに導電率も低下する。したがって、N含有量を0.0100%以下に規制する。N含有量は、好ましくは0.0080%以下、更に好ましくは0.0050%以下である。
Pは、フェライトの固溶強化に寄与するが、鋼線材の延性を大幅に低下させる。特に、P含有量が0.030%を超える場合、鋼線材を鋼線に伸線加工する際の伸線加工性の低下が著しくなる。したがって、P含有量は0.030%以下に規制する。P含有量は、好ましくは0.012%以下である。
Sは、赤熱脆性を引き起こし、さらに鋼の延性を低下させる元素である。S含有量が0.030%を超える場合、鋼線材の延性の低下が著しくなることから、Sの含有量を0.030%以下に規制する。S含有量は、好ましくは0.010%以下である。
Alは、脱酸元素であるとともに、窒化物を生成することにより、Nの固定とオーステナイト粒径の微細化とを行うことができる元素である。この効果を得るために、Al含有量を0.001%以上としても良い。また、Alが窒化物として固定されず、ラメラーフェライト中でフリーAlとして存在する場合、鋼線材の導電率が低下する。そのため、Al含有量の上限値を0.070%とする。Al含有量は、好ましくは0.060%以下、更に好ましくは0.050%以下である。
Tiは、脱酸元素であるとともに、炭窒化物を生成することにより、オーステナイト粒径の微細化を行うことができる元素である。この効果を得るために、Ti含有量を0.002%以上としてもよい。一方で、Ti含有量が0.030%を超える場合、製鋼段階で粗大な窒化物が混入する場合があると共に、熱延鋼のパテンティング処理中に炭化物が析出し、鋼線材の延性が低下する場合がある。そのため、Ti含有量の上限を0.030%とする。Ti含有量は好ましくは0.025%未満である。
Vは、焼入れ性向上元素であると共に、炭窒化物として析出することにより鋼の引張強さを向上させる。この効果を得るために、V含有量を0%超、又は0.002%以上としてもよい。一方、V含有量が過剰である場合、パテンティング時の変態終了時間が長くなると共に、粗大な炭窒化物の析出により鋼線材の延性及び靭性が低下する。そのため、V含有量の上限を0.100%とする。V含有量は、好ましくは0.080%以下である。
Nbは、焼入れ性向上元素であるとともに、炭化物として析出することによりオーステナイト粒径の微細化を行うことができる元素である。この効果を得るために、Nb含有量を0%超、又は0.002%以上としてもよい。一方で、Nb含有量が0.050%を超える場合、パテンティング時の変態終了時間が長くなる。そのため、Nb含有量を0.050%以下とする。Nb含有量は、好ましくは0.002〜0.020%である。
Moは、焼入れ性を向上させ、且つ初析フェライト量を低減させる元素である。この効果を得るために、Mo含有量を0%超、又は0.02%以上としてもよい。ただし、Mo含有量が過剰である場合、鋼線材のパテンティング時の変態終了時間が長くなる。そのため、Mo含有量の上限値を0.20%とする。Mo含有量は、好ましくは0.10%以下である。
Bは、焼入れ性向上元素であるとともに、初析フェライトの生成を抑制してパーライト量を向上させる元素である。この効果を得るために、B含有量を0.0003%以上としてもよい。一方で、B含有量が0.0030%を超える場合、鋼線材のパテンティングの際に、過冷状態のオーステナイト粒界上にM23(C,B)6が析出し、ワイヤの延性が損なわれる。そのため、B含有量を好ましくは0.0003〜0.0030%とする。B含有量は、より好ましくは0.0020%以下である。
中心部の組織は、80〜100面積%のパーライト組織と、合計0面積%以上20面積%未満の初析フェライト、ベイナイト組織、初析セメンタイト、及びマルテンサイト等のパーライト以外の組織とを含む。中心部のパーライト組織の量が80面積%未満になり、パーライト以外の組織の量が20面積%以上になると、十分な引張強さが得られない。引張強さを一層向上させるために、本実施形態に係る鋼線材の中心部におけるパーライト量の下限値を82面積%、85面積%、87面積%、90面積%、または92面積%としてもよく、パーライト以外の組織の量の上限値を18面積%、15面積%、13面積%、10面積%、または8面積%としてもよい。本実施形態に係る鋼線材の中心部の組織は、パーライト以外の組織を必要としないので、本実施形態に係る鋼線材の中心部におけるパーライト量の上限値は100面積%であり、パーライト以外の組織の量の下限値は0面積%である。しかし、歩留まりの向上のために、本実施形態に係る鋼線材の中心部におけるパーライト量の上限値を99面積%、98面積%、または97面積%としてもよく、パーライト以外の組織の量の下限値を1面積%、2面積%、または3面積%としてもよい。
表層部の組織は、70〜100面積%のパーライトを含む。鋼線材の表層部と中心部で、鋼線材の製造段階、熱処理段階でそれぞれ加工と熱履歴が異なり、実際の変態温度は中心部に対して表層部が低くなる。従って、鋼線材の表層部のパーライト量は、鋼線材の中心部のパーライト量よりも少なくなることが通常である。しかしながら、鋼線材の表層部のパーライト量が70%未満となる場合、鋼線材の表層部の延性が不足するので、鋼線材のねじり特性が悪化する。従って、本実施形態に係る鋼線材の表層部のパーライト量は70面積%以上とされる。鋼線材の表層部のパーライト量の下限値を72面積%、75面積%、又は80面積%としてもよい。本実施形態に係る鋼線材の表層部の組織は、パーライト以外の組織を必要としないので、本実施形態に係る鋼線材の表層部におけるパーライト量の上限値は100面積%であり、パーライト以外の組織の量の下限値は0面積%である。しかし、歩留まりの向上のために、本実施形態に係る鋼線材の表層部におけるパーライト量の上限値を99面積%、98面積%、または97面積%としてもよく、パーライト以外の組織の量の下限値を1面積%、2面積%、または3面積%としてもよい。鋼線材の表層部に含まれるパーライト以外の組織としては、鋼線材の中心部と同様に、初析フェライト、ベイナイト組織、初析セメンタイト、及びマルテンサイト等が例示される。ただし、鋼線材の表層部は大きな加工変形を受けるので、鋼線材の表層部には、甚だしく変形したためにその種類が判別できない組織も含まれる場合がある。鋼線材の表層部におけるパーライト量とは、このような種類が判別できない組織の量を含まない値である。
本実施形態に係る鋼線材の中心部のパーライト組織の平均ラメラー間隔は50〜100nmの範囲である。合金元素のラメラーフェライト中への分配が等しい場合は、ラメラー間隔が小さいほど導電率が向上する。従って鋼線材の中心部のパーライト組織の平均ラメラー間隔は100nm以下とする。鋼線材の中心部のパーライト組織の平均ラメラー間隔の上限は、好ましくは98nm、95nm、93nm、又は90nmである。一方で、中心部のパーライト組織の平均ラメラー間隔が50nmを下回る様な成分・熱処理条件下である場合、合金元素量が高く、かつ合金元素が分配し難いため、50nmを下限とした。
本実施形態に係る鋼線材の中心部のパーライト中のラメラーセメンタイトの平均長さは、鋼線材の導電率と相関があり、ラメラーセメンタイトが分断されることによりラメラーセメンタイトの平均長さが短くなる程、鋼線材の導電性が高くなることを本発明者らは知見した。鋼線材の中心部のラメラーセメンタイトの平均長さが1.9μm超である場合、鋼線材の導電性は十分に向上しない。従って、本実施形態に係る鋼線材の中心部のパーライト中のラメラーセメンタイトの平均長さは1.9μm以下とする。中心部のパーライト中のラメラーセメンタイトの平均長さは、好ましくは1.8μm以下、1.6μm以下、1.5μm以下、1.4μm以下、または1.3μm以下である。鋼線材の中心部のラメラーセメンタイトを分断し、その平均長さを1.9μm以下とするためには、後述するように、鋼線材の中心部の平均パーライトブロック粒径を15μm以上とし、且つ鋼線材の製造方法が焼戻しを含む必要がある。
上述されたように、本実施形態に係る鋼線材の中心部のパーライト中のラメラーセメンタイトの平均長さは1.9μm以下とされる必要がある。このようなラメラーセメンタイトを有する鋼線材を得るためには、後述されるように、鋼線材の中間材料である熱延鋼を、パーライトを生成させるパテンティング工程の後に所定条件下で焼戻して、ラメラーセメンタイトを分断する必要がある。本発明者らは、中心部の平均パーライトブロックサイズが小さいほど、焼戻しの際にラメラーセメンタイトが分断されにくくなることを知見した。
鋼線材の表層部の組織は、鋼線材を伸線加工して得られるワイヤ(鋼線)の、ねじり変形に対する延性に大きく影響する。鋼線材の表層部のパーライトブロックサイズを微細化することで、組織の不均一性を抑制し、鋼線材を伸線加工して得られるワイヤの延性を向上出来る。しかし、上述されたように、鋼線材全体でパーライトブロックサイズを微細化すると、ラメラーセメンタイトの分断が妨げられる。従って、表層部の平均パーライトブロックサイズに対する中心部の平均パーライトブロックサイズの比(以下「PBS比」と略す場合がある)が0.87以下になるように、表層部のパーライトブロックを微細化させることが必要である。これにより、ラメラーセメンタイトの分断を妨げることなく鋼線材の延性(及び、鋼線材を伸線加工して得られるワイヤの延性)を確保する事ができる。PBS比は、より好ましくは0.85以下とする。なお、PBS比の下限値は特に限定されないが、PBS比を0.40未満とすることは設備能力などに鑑みて困難であるので、PBS比の下限値を0.40、0.50、又は0.60としてもよい。
ρ≦0.0155×TS+1.25・・・式(1)
ρ≦0.0155×TS−0.95・・・式(2)
本実施形態に係る鋼線材の製造方法では、まず、鋼を溶製した後、連続鋳造等によって、本実施形態に係る鋼線材の化学成分を有する鋳片を製造する。後述される熱間圧延の前に、鋳片に分塊圧延を行って鋼片を得てもよい。
(保持S3:上記加熱温度での保持時間600秒以上7200秒以下)
鋳片は、熱間圧延の前に、その断面の平均温度が1150〜1250℃の範囲内にある加熱温度まで加熱され、次いで、この加熱温度で600秒以上保持される。なお、加熱S2における鋳片の最大温度を加熱温度と称する。これら条件下での加熱保持が行われない場合、鋳片に含まれる炭窒化物の溶体化が不十分となり、中心部の平均パーライトブロックサイズが上述された規定範囲外となる。なお、上述されたように、中心部の平均パーライトブロックサイズが規定範囲内にしなければラメラーセメンタイトの分断が進まないので、この条件下での加熱保持が行われない場合、中心部のラメラーセメンタイトの平均のセメンタイト長さも上述された範囲外となり、鋼線材の導電性が損なわれる。また、保持時間は、脱炭抑制の観点から、好ましくは7200秒以下である。
鋳片圧延後に一度冷却され、再度加熱保持された鋼片は、熱間圧延されて熱延鋼となる。熱間圧延では、仕上温度を950〜1050℃とする必要がある。仕上温度が不適切である場合、中心部の平均パーライトブロックサイズが規定範囲外となる。この理由は、仕上温度1050℃超では、熱間圧延後のオーステナイト粒が粗大化するので、その後の冷却においてパーライトが十分に生成せず、これにより表層部の延性が得られなくなるからであり、仕上温度950℃未満では、表層部と中心部とのパーライトブロックサイズ比を規定の範囲に収めるのが困難となるためである。
(巻き取りS6:巻き取り温度780℃以上840℃以下)
(パテンティングS7:巻き取り終了から浸漬開始までの時間9〜25秒以内、溶融ソルト温度450℃以上T1℃以下、浸漬時間20〜200秒)
次に、仕上げ圧延後の熱延鋼は水冷され、巻き取られる。水冷停止温度及び巻取温度は780〜840℃の範囲内とされる。次いで、巻き取られた熱延鋼は、巻き取り後9〜25秒以内に、450℃以上T1℃以下の温度の溶融ソルトに20秒以上浸漬されることによりパテンティングされる。T1は後述の式(3)によって定義される値である。式(3)に含まれる記号「r’」は、熱延鋼の半径(即ち熱延鋼の半径)を単位mmで表す。水冷、巻き取り、及びパテンティングは、鋼線材のパーライトの構成を制御するために最も重要である。なお、溶融ソルトへの浸漬時間は、生産性の観点から、200秒以下であることが好ましい。
T1[℃]=−r’[mm]×16+580・・・式(3)
パテンティングされた熱延鋼は、540℃以上の温度範囲にある焼戻温度まで加熱され、この焼戻温度で30秒以上保持された後、室温まで冷却されることにより焼戻される。
なお、焼戻時間は、生産性の観点から、好ましくは600秒以下である。また、焼戻温度が高すぎると過剰な焼戻しによって鋼線材の強度が不足するので、焼戻温度を600℃以下とする。なお、焼戻温度とは焼戻しS8における最高加熱温度であり、焼戻時間とは、熱延鋼の温度が焼戻温度で保持されている時間である。
鋼線材の表層部が含むパーライトの量(表層部パーライト組織率)は、鋼線材のC断面において、C断面外周に沿って均等に配された鋼線材の周面からr×0.05の深さを中心とする4つの観察箇所の組織写真をFE−SEMを用いて撮影し、各組織写真に含まれる非パーライト領域を特定し、各組織写真の非パーライト領域の面積率を画像解析により求め、非パーライト領域の面積率に基づいて各組織写真のパーライト面積率を算出し、各組織写真のパーライト面積率を平均することにより求めた。
鋼線材の表層部の平均パーライトブロックサイズ(表層PBS)は、鋼線材のC断面の、C断面の外周に沿って均等に配置されている少なくとも4つの観察箇所に対し、中心部と同様に測定を行うことにより求めた。測定視野の中心は、鋼線材の周面からr×0.05の深さとした。
鋼線材の表層部の平均パーライトブロックサイズと鋼線材の中心部の平均パーライトブロックサイズとの比(表層/中心PBS比)は、上述の表層PBSを上述の中心PBSで割ることによって求めた。
なお、パーライト量が本発明の規定範囲から5%以上外れた鋼線材では、平均パーライトブロックサイズの測定を省略した。従って、パーライト量が本発明の規定範囲外である鋼線材の表層PBS及び/又は中心PBS、並びにPBS比は斜線で表した。
11 中心部
12 表層部
13 観察箇所
14 中心軸
Claims (6)
- 化学成分が、単位質量%で、
C:0.60〜1.10%、
Si:0.005〜0.350%、
Mn:0.10〜0.90%、
Cr:0.010〜0.300%、
N:0.0100%以下、
P:0.030%以下、
S:0.030%以下、
Al:0〜0.070%、
Ti:0〜0.030%、
V:0〜0.100%、
Nb:0〜0.050%、
Mo:0〜0.20%、及び
B:0〜0.0030%を含有し、
残部はFe及び不純物からなり、
周面から中心軸までの距離を単位mmでrとするとき、前記中心軸からr×0.5までの領域である中心部における組織は、80〜100面積%のパーライトと、合計0面積%以上20面積%未満の初析フェライト、初析セメンタイト、マルテンサイト、及びベイナイトとを含み、
前記中心部の前記パーライトの平均ラメラー間隔が50〜100nmであり、
前記中心部のラメラーセメンタイトの平均長さが1.9μm以下であり、
前記中心部の平均パーライトブロックサイズが15.0〜30.0μmであり、
前記周面からr×0.1までの領域である表層部における組織は、70〜100面積%の前記パーライトを含み、
前記表層部の平均パーライトブロックサイズが前記中心部の前記平均パーライトブロックサイズの0.40倍以上、0.87倍以下である
ことを特徴とする鋼線材。 - 前記化学成分において、単位質量%で、Si:0.100〜0.350%であり、
前記表層部の前記平均パーライトブロックサイズが17.0μm以下であり、
前記鋼線材の引張強さTS[MPa]と電気抵抗率ρ[μΩ・cm]との関係が、下記式(1)を満たす
ことを特徴とする請求項1に記載の鋼線材。
ρ≦0.0155×TS+1.25・・・式(1) - 前記化学成分において、単位質量%で、Si:0.005%以上0.100%未満であり、
前記表層部の平均パーライトブロックサイズが前記中心部の平均パーライトブロックサイズの0.80倍以下であり、
更に、前記鋼線材の引張強さTS[MPa]と電気抵抗率ρ[μΩ・cm]との関係が、下記式(2)を満たす
ことを特徴とする請求項1に記載の鋼線材。
ρ≦0.0155×TS−0.95・・・式(2) - 前記化学成分が、単位質量%で、
Al:0.001〜0.070%、
Ti:0.002〜0.030%、
V:0超0.100%以下、
Nb:0超0.050%以下、
Mo:0超0.20%以下、
B:0.0003〜0.0030%よりなる群から選択される少なくとも1種または2種以上を含有する
ことを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の鋼線材。 - 請求項1〜4のいずれか一項に記載の鋼線材の製造方法であって、
化学成分が、単位質量%で、
C:0.60〜1.10%、
Si:0.005〜0.350%、
Mn:0.10〜0.90%、
Cr:0.010〜0.300%、
N:0.0100%以下、
P:0.030%以下、
S:0.030%以下、
Al:0〜0.070%、
Ti:0〜0.030%、
V:0〜0.100%、
Nb:0〜0.050%、
Mo:0〜0.20%、及び
B:0〜0.0030%を含有し、
残部がFe及び不純物からなる鋳片を鋳造する工程と;
前記鋳片を、1150℃以上1250℃以下の温度範囲内にある加熱温度まで加熱する工程と;
前記鋳片の温度を、前記加熱温度で600〜7200秒間保持する工程と;
前記保持後の前記鋳片を、仕上温度が950℃以上1050℃以下となるように熱間圧延して熱延鋼を得る工程と;
前記熱延鋼を780℃以上840℃以下の温度範囲まで水冷する工程と;
前記水冷後の前記熱延鋼を、780℃以上840℃以下の前記温度範囲内で巻き取る工程と;
前記巻き取り後の前記熱延鋼を、前記巻き取り後9〜25秒以内に、450℃以上且つ下記式(3)により規定されるT1℃以下の温度の溶融ソルトに20〜200秒間浸漬することによりパテンティングする工程と;
前記パテンティング後の前記熱延鋼を、540〜600℃の温度範囲にある焼戻温度まで加熱し、前記焼戻温度で30〜600秒保持し、そして室温まで冷却することにより焼戻し、鋼線材を得る工程と;
を備えることを特徴とする鋼線材の製造方法。
T1[℃]=−r’[mm]×16+580・・・式(3)
r’は、単位mmでの、前記熱延鋼の周面から中心軸までの距離である。 - 前記化学成分が、単位質量%で、
Al:0.001〜0.070%、
Ti:0.002〜0.030%、
V:0超0.100%以下、
Nb:0超0.050%以下、
Mo:0超0.20%以下、
B:0.0003〜0.0030%よりなる群から選択される少なくとも1種または2種以上を含有する
ことを特徴とする請求項5に記載の鋼線材の製造方法。
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