JP2021161444A - 伸線加工用鋼線材 - Google Patents
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Abstract
【課題】ワイヤロープ等の素材として好適な高い強度を有する鋼線を、撚り線加工中の割れ発生や断線を抑制してより安定して製造し得る伸線加工用鋼線材を提供する。【解決手段】質量％で、Ｃ：０．８０〜１.１０％、Ｓｉ：０．３５〜２．００％、Ｍｎ：０．３０〜１．２０％、Ａｌ：０．００５〜０．０５０％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎ：０．０１００％以下、及びＯ：０．００２０％以下を含み、残部がＦｅ及び不純物からなり、金属組織が、鋼線材の長手方向に垂直な断面において、パーライトの面積率が９５％以上、且つ初析セメンタイトの面積率が０．５０％以下であり、内部領域のビッカース硬さの平均値をＡ、表面近傍のビッカース硬さの平均値をＢ及び標準偏差をσとした場合に、下記式を全て満たす伸線加工用鋼線材。３６０≦Ａ≦４８０３０＜Ａ−Ｂ≦７００≦σ≦２０【選択図】なし
Description
本開示は、伸線加工用鋼線材に関する。
送電線用ケーブルや吊り橋用ケーブル等の各種ワイヤロープでは、軽量化や工事期間の短縮等の要求に対応するため、高強度化が強く望まれている。ワイヤロープの高強度化に伴って、ワイヤロープの素材として使用される鋼線においても、高強度化の要求が高まっている。
鋼線は、一般に鋼線材に伸線加工を行うことにより製造されている。このようにして得られた鋼線は、必要に応じてめっきを施した後、撚り線加工を行うか、平行に束ねることにより複数本からなるワイヤロープ等になる。
高強度な鋼線を用いて撚り線加工を行って製造されるワイヤロープを工業的に安定して製造するための課題の一つは、撚り加工時の割れ発生や断線を抑制することである。撚り加工時の典型的な割れの形態は、ワイヤの長手方向に沿ったものであり、デラミネーション、あるいは縦割れと呼ばれる。
鋼線は、一般に鋼線材に伸線加工を行うことにより製造されている。このようにして得られた鋼線は、必要に応じてめっきを施した後、撚り線加工を行うか、平行に束ねることにより複数本からなるワイヤロープ等になる。
高強度な鋼線を用いて撚り線加工を行って製造されるワイヤロープを工業的に安定して製造するための課題の一つは、撚り加工時の割れ発生や断線を抑制することである。撚り加工時の典型的な割れの形態は、ワイヤの長手方向に沿ったものであり、デラミネーション、あるいは縦割れと呼ばれる。
撚り加工時のデラミネーション（縦割れ）を抑制する従来の技術としては、例えば、特許文献１〜３に記載の技術がある。
特許文献１には、共析鋼または過共析鋼であり、パーライト組織が８０％以上のミクロ組織を有し、且つ第２相をなすフェライトの最大長さが１０μｍ以下にすることで、優れた捻回特性を有する伸線加工用線材が開示されている。
特許文献２には、Ｃ：０．８８％〜１．１０％などを含み、さらに、Ｂ：０．００５０％以下及びＮｂ：０．０２０％以下の１種または２種を含み、かつ、フリーＮを０．０００５％未満にすることで、耐縦割れ性に優れた高炭素鋼線材が開示されている。
特許文献３には、所定の線径、成分を有し、表層部のＣ含有量が、中心部におけるＣ含有量の４０％以上９５％以下であり、表層部の厚さの中心におけるラメラセメンタイトの厚さの中心部におけるラメラセメンタイトの厚さに対する割合が９５％以下であり、デラミネーション現象に起因する割れ等を防止できるスチールコード用線材が開示されている。
しかし、高い引張り強さを有する鋼線を用いて撚り線加工を行って製造されるワイヤロープ等を得るための鋼線材は、撚り線加工性がより優れ、かつ、撚り線加工時の割れ発生や断線を工業レベルでより安定して抑制することが望ましい。
本開示は、上記の事情に鑑みてなされたものであり、ワイヤロープ等の素材として好適な高い強度を有する鋼線を、撚り線加工中の割れ発生や断線を抑制してより安定して製造し得る伸線加工用鋼線材を提供することを課題とする。
上記課題を解決するための手段には、以下の態様が含まれる。
＜１＞ 化学組成が、質量％で、
Ｃ：０．８０〜１.１０％、
Ｓｉ：０．３５〜２．００％、
Ｍｎ：０．３０〜１．２０％、
Ａｌ：０．００５〜０．０５０％、
Ｐ：０．０３０％以下、
Ｓ：０．０１５％以下、
Ｎ：０．０１００％以下、及び
Ｏ：０．００２０％以下を含み、
残部がＦｅ及び不純物からなり、
金属組織が、鋼線材の長手方向に垂直な断面において、パーライトの面積率が９５％以上、且つ初析セメンタイトの面積率が０．５０％以下であり、
長手方向に垂直な断面のうち、半径をｒとした場合の中心から３ｒ／４以内の領域において試験力９．８１Ｎで測定したときのビッカース硬さの平均値をＡとし、外周部から中心方向に４０μｍの位置において試験力０．９８Ｎで測定したときのビッカース硬さの平均値をＢ及び標準偏差をσとした場合に、下記式（１）〜（３）を全て満たす伸線加工用鋼線材。
３６０≦Ａ≦４８０ ・・・式（１）
３０＜Ａ−Ｂ≦７０ ・・・式（２）
０≦σ≦２０ ・・・式（３）
＜２＞ 前記化学組成が、前記Ｆｅの一部に代えて、質量％で、
Ｃｒ：０．４０％以下、
Ｃｕ：０．８０％以下、
Ｎｉ：０．５０％以下、
Ｍｏ：０．２０％以下、及び
Ｖ：０．１５％以下、
からなる群より選ばれる少なくとも１種又は２種以上を含む、請求項１に記載の伸線加工用鋼線材。
＜３＞ 前記化学組成が、前記Ｆｅの一部に代えて、質量％で、
Ｔｉ：０．０５０％以下、
Ｎｂ：０．０５０％以下、
Ｂ：０．００３０％以下、
ＲＥＭ：０．０３０％以下、
Ｍｇ：０．０３０％以下、
Ｃａ：０．０３０％以下、
Ｚｒ：０．０２０％以下、及び
Ｗ：０．１０％以下
からなる群より選ばれる１種又は２種以上を含む、請求項１又は請求項２に記載の伸線加工用鋼線材。
＜１＞ 化学組成が、質量％で、
Ｃ：０．８０〜１.１０％、
Ｓｉ：０．３５〜２．００％、
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Ｏ：０．００２０％以下を含み、
残部がＦｅ及び不純物からなり、
金属組織が、鋼線材の長手方向に垂直な断面において、パーライトの面積率が９５％以上、且つ初析セメンタイトの面積率が０．５０％以下であり、
長手方向に垂直な断面のうち、半径をｒとした場合の中心から３ｒ／４以内の領域において試験力９．８１Ｎで測定したときのビッカース硬さの平均値をＡとし、外周部から中心方向に４０μｍの位置において試験力０．９８Ｎで測定したときのビッカース硬さの平均値をＢ及び標準偏差をσとした場合に、下記式（１）〜（３）を全て満たす伸線加工用鋼線材。
３６０≦Ａ≦４８０ ・・・式（１）
３０＜Ａ−Ｂ≦７０ ・・・式（２）
０≦σ≦２０ ・・・式（３）
＜２＞ 前記化学組成が、前記Ｆｅの一部に代えて、質量％で、
Ｃｒ：０．４０％以下、
Ｃｕ：０．８０％以下、
Ｎｉ：０．５０％以下、
Ｍｏ：０．２０％以下、及び
Ｖ：０．１５％以下、
からなる群より選ばれる少なくとも１種又は２種以上を含む、請求項１に記載の伸線加工用鋼線材。
＜３＞ 前記化学組成が、前記Ｆｅの一部に代えて、質量％で、
Ｔｉ：０．０５０％以下、
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Ｂ：０．００３０％以下、
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Ｃａ：０．０３０％以下、
Ｚｒ：０．０２０％以下、及び
Ｗ：０．１０％以下
からなる群より選ばれる１種又は２種以上を含む、請求項１又は請求項２に記載の伸線加工用鋼線材。
本開示によれば、ワイヤロープ等の素材として好適な高い強度を有する鋼線を、撚り線加工中の割れ発生や断線を抑制してより安定して製造し得る伸線加工用鋼線材が提供される。
以下、本開示の一実施形態に係る伸線加工用鋼線材（本開示において単に「鋼線材」と記す場合がある。）について詳しく説明する。
以下の説明において、化学組成における「％」は、質量％を意味する。
「〜」を用いて表される数値範囲は、特に指定しない限り、「〜」の前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む範囲を意味する。また、「〜」の前後に記載される数値に「超」または「未満」が付されている場合の数値範囲は、これら数値を下限値または上限値として含まない範囲を意味する。
本明細書中に段階的に記載されている数値範囲において、ある段階的な数値範囲の上限値又は下限値は、他の段階的な記載の数値範囲の上限値又は下限値に置き換えてもよく、また、実施例に示されている値に置き換えてもよい。
また、「工程」との用語は、独立した工程だけではなく、他の工程と明確に区別できない場合であってもその工程の所期の目的が達成されれば、本用語に含まれる。
以下の説明において、化学組成における「％」は、質量％を意味する。
「〜」を用いて表される数値範囲は、特に指定しない限り、「〜」の前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む範囲を意味する。また、「〜」の前後に記載される数値に「超」または「未満」が付されている場合の数値範囲は、これら数値を下限値または上限値として含まない範囲を意味する。
本明細書中に段階的に記載されている数値範囲において、ある段階的な数値範囲の上限値又は下限値は、他の段階的な記載の数値範囲の上限値又は下限値に置き換えてもよく、また、実施例に示されている値に置き換えてもよい。
また、「工程」との用語は、独立した工程だけではなく、他の工程と明確に区別できない場合であってもその工程の所期の目的が達成されれば、本用語に含まれる。
本発明者らは、上記課題を解決すべく、鋼線材の硬さ分布が、鋼線の撚り加工時の割れ発生や断線に及ぼす影響について調査・研究を重ね、その結果を仔細に解析して検討し、下記（ａ）〜（ｄ）の知見を得た。
（ａ）鋼線の撚り加工時の割れの破壊起点は、大半が表面である。そのため、表面近傍の特性が大きく影響する。表面近傍を内部より相対的に軟質化させると、表面近傍の変形能が向上し、撚り線加工中の割れ発生や断線が抑制される。
（ｂ）より良好な撚り線加工性を得るためには、鋼線の表面近傍の硬さばらつきが小さい必要がある。
（ｃ）鋼線材の平均硬さが高過ぎると、撚り線加工中の割れ発生や断線を抑制できなくなる。
（ｄ）パーライト以外の組織、特に初析セメンタイト量が多いと、撚り線加工中の割れ発生や断線が生じやすくなる。
本発明者らは、これらの（ａ）〜（ｄ）の知見に基づいて、さらに詳細な実験・研究を重ねた。その結果、伸線加工用鋼線材の化学組成、平均硬さ、表面近傍の硬さやばらつき、平均硬さと表面近傍の硬さとの差、鋼線材の長手方向に垂直に切断した断面（本開示において「Ｃ断面」と称する場合がある。）におけるパーライトの面積率及び初析セメンタイトの面積率を適切な範囲内に調整することによって、前記課題を解決できることを見出し、本開示をなすに至った。
（ａ）鋼線の撚り加工時の割れの破壊起点は、大半が表面である。そのため、表面近傍の特性が大きく影響する。表面近傍を内部より相対的に軟質化させると、表面近傍の変形能が向上し、撚り線加工中の割れ発生や断線が抑制される。
（ｂ）より良好な撚り線加工性を得るためには、鋼線の表面近傍の硬さばらつきが小さい必要がある。
（ｃ）鋼線材の平均硬さが高過ぎると、撚り線加工中の割れ発生や断線を抑制できなくなる。
（ｄ）パーライト以外の組織、特に初析セメンタイト量が多いと、撚り線加工中の割れ発生や断線が生じやすくなる。
本発明者らは、これらの（ａ）〜（ｄ）の知見に基づいて、さらに詳細な実験・研究を重ねた。その結果、伸線加工用鋼線材の化学組成、平均硬さ、表面近傍の硬さやばらつき、平均硬さと表面近傍の硬さとの差、鋼線材の長手方向に垂直に切断した断面（本開示において「Ｃ断面」と称する場合がある。）におけるパーライトの面積率及び初析セメンタイトの面積率を適切な範囲内に調整することによって、前記課題を解決できることを見出し、本開示をなすに至った。
本開示に係る伸線加工用鋼線材は、伸線加工を行うことにより、送電線用ケーブルや吊り橋用ケーブル等の各種ワイヤロープ等の素材として好適な鋼線が得られる伸線加工用の鋼線材である。
ワイヤロープの素材に用いられる鋼線の引張り強さは、鋼線の直径によって異なるが、例えば、直径が１．６〜２．０ｍｍの場合には、引張り強さが２２５０ＭＰａ以上であることが好ましく、２３５０ＭＰａ以上であることがより好ましく、２４５０ＭＰａ以上であることがさらに好ましい。また、鋼線の直径が５．０〜７．０ｍｍの場合には、引張り強さが１８５０ＭＰａ以上であることが好ましい。
以後、引張り強さに関する数値の記載は、鋼線の直径が１．６〜２．０ｍｍを前提として説明するが、本開示に係る鋼線材は、伸線加工によって直径１．６〜２．０ｍｍの鋼線を製造するための鋼線材に限定されず、本開示に係る鋼線材の直径及び伸線加工後の鋼線の直径は、用途等に応じて選択すればよい。
まず、本開示に係る伸線加工用鋼線材の化学組成について詳細に説明する。
ワイヤロープの素材に用いられる鋼線の引張り強さは、鋼線の直径によって異なるが、例えば、直径が１．６〜２．０ｍｍの場合には、引張り強さが２２５０ＭＰａ以上であることが好ましく、２３５０ＭＰａ以上であることがより好ましく、２４５０ＭＰａ以上であることがさらに好ましい。また、鋼線の直径が５．０〜７．０ｍｍの場合には、引張り強さが１８５０ＭＰａ以上であることが好ましい。
以後、引張り強さに関する数値の記載は、鋼線の直径が１．６〜２．０ｍｍを前提として説明するが、本開示に係る鋼線材は、伸線加工によって直径１．６〜２．０ｍｍの鋼線を製造するための鋼線材に限定されず、本開示に係る鋼線材の直径及び伸線加工後の鋼線の直径は、用途等に応じて選択すればよい。
まず、本開示に係る伸線加工用鋼線材の化学組成について詳細に説明する。
＜化学組成＞
Ｃ（炭素）：０．８０〜１．１０％
Ｃは、鋼線材、及び伸線加工後に得られる鋼線の引張り強さを高めるために有効な成分である。しかし、Ｃの含有量が０．８０％未満であると、引張り強さが不足する。このため、鋼線材を伸線加工することにより得られる鋼線に、例えば引張り強さで２２５０ＭＰａ以上の高い引張り強さを安定して付与することが困難となる。また、２３５０ＭＰａ以上の引張り強さの鋼線を得るためには、鋼線材のＣ含有量を０．９０％以上にすることが望ましい。
一方、鋼線材のＣ含有量が多過ぎると、鋼線材が硬質化して、撚り線加工性が低下する。鋼線材のＣ含有量が１．１０％を超えると、初析セメンタイト（旧オ−ステナイト粒界に沿って析出するセメンタイト）の生成を抑制することが工業的に困難になり、他の要件を満たしていても、目標とする捻り試験結果が得られない。したがって、鋼線材のＣ含有量は０．８０〜１．１０％の範囲内と定めた。より高い引張り強さと捻り特性を得るため、鋼線材のＣ含有量は、０．８５％以上１．０５％以下であることが好ましく、より好ましくは０．９０％以上１．００％以下である。
Ｃ（炭素）：０．８０〜１．１０％
Ｃは、鋼線材、及び伸線加工後に得られる鋼線の引張り強さを高めるために有効な成分である。しかし、Ｃの含有量が０．８０％未満であると、引張り強さが不足する。このため、鋼線材を伸線加工することにより得られる鋼線に、例えば引張り強さで２２５０ＭＰａ以上の高い引張り強さを安定して付与することが困難となる。また、２３５０ＭＰａ以上の引張り強さの鋼線を得るためには、鋼線材のＣ含有量を０．９０％以上にすることが望ましい。
一方、鋼線材のＣ含有量が多過ぎると、鋼線材が硬質化して、撚り線加工性が低下する。鋼線材のＣ含有量が１．１０％を超えると、初析セメンタイト（旧オ−ステナイト粒界に沿って析出するセメンタイト）の生成を抑制することが工業的に困難になり、他の要件を満たしていても、目標とする捻り試験結果が得られない。したがって、鋼線材のＣ含有量は０．８０〜１．１０％の範囲内と定めた。より高い引張り強さと捻り特性を得るため、鋼線材のＣ含有量は、０．８５％以上１．０５％以下であることが好ましく、より好ましくは０．９０％以上１．００％以下である。
Ｓｉ（珪素）：０．３５〜２．００％
Ｓｉは、鋼線材、及び伸線加工後に得られる鋼線の引張り強さを高めるのに有効な成分である。しかし、鋼線材のＳｉ含有量が０．３５％未満では、例えば引張り強さで１８５０ＭＰａ以上の高い引張り強さを安定して付与することが困難となる。
一方、鋼線材のＳｉ含有量が２．００％を超えると、他の要件を満たしていても、目標とする捻り試験結果が得られない。そこで、鋼線材のＳｉの含有量は０．３５〜２．００％の範囲内と定めた。また、より高い引張り強さと捻り特性を得るためには、鋼線材のＳｉ含有量を０．５０％以上１．６０％以下にすることが好ましく、より好ましくは０．７０％以上１．４０％以下である。
Ｓｉは、鋼線材、及び伸線加工後に得られる鋼線の引張り強さを高めるのに有効な成分である。しかし、鋼線材のＳｉ含有量が０．３５％未満では、例えば引張り強さで１８５０ＭＰａ以上の高い引張り強さを安定して付与することが困難となる。
一方、鋼線材のＳｉ含有量が２．００％を超えると、他の要件を満たしていても、目標とする捻り試験結果が得られない。そこで、鋼線材のＳｉの含有量は０．３５〜２．００％の範囲内と定めた。また、より高い引張り強さと捻り特性を得るためには、鋼線材のＳｉ含有量を０．５０％以上１．６０％以下にすることが好ましく、より好ましくは０．７０％以上１．４０％以下である。
Ｍｎ（マンガン）：０．３０〜１．２０％
Ｍｎは、鋼線材、及び伸線加工後に得られる鋼線の引張り強さを高めるのに有効な成分である。また、Ｍｎは、鋼中のＳをＭｎＳとして固定して、熱間脆性を防止する作用を有する成分である。しかし、鋼線材のＭｎ含有量が０．３０％未満では、Ｍｎを含有することによる効果が十分に得られない。
一方、鋼線材に１．２０％を超えてＭｎを含有させると、他の要件を満たしていても、目標とする捻り試験結果が得られない。そこで、鋼線材のＭｎ含有量は０．３０〜１．２０％の範囲内と定めた。また、より高い引張り強さと捻り特性を得るためには、鋼線材のＭｎ含有量を０．６０％以上１．００％以下にすることが好ましい。
Ｍｎは、鋼線材、及び伸線加工後に得られる鋼線の引張り強さを高めるのに有効な成分である。また、Ｍｎは、鋼中のＳをＭｎＳとして固定して、熱間脆性を防止する作用を有する成分である。しかし、鋼線材のＭｎ含有量が０．３０％未満では、Ｍｎを含有することによる効果が十分に得られない。
一方、鋼線材に１．２０％を超えてＭｎを含有させると、他の要件を満たしていても、目標とする捻り試験結果が得られない。そこで、鋼線材のＭｎ含有量は０．３０〜１．２０％の範囲内と定めた。また、より高い引張り強さと捻り特性を得るためには、鋼線材のＭｎ含有量を０．６０％以上１．００％以下にすることが好ましい。
Ａｌ（アルミニウム）：０．００５％〜０．０５０％
Ａｌは、脱酸作用を有する元素であり、鋼線材中の酸素量低減のために必要である。しかし、鋼線材のＡｌ含有量が０．００５％未満では、Ａｌを含有することによる効果が得難い。
一方で、Ａｌは、硬質な酸化物系介在物を形成し易い元素である。鋼線材のＡｌ含有量が０．０５０％を超えると、粗大な酸化物系介在物が著しく形成され易くなり、伸線加工性の低下が顕著になる。したがって、鋼線材のＡｌの含有量を０．００５〜０．０５０％とする。Ａｌ含有量の好ましい下限は０．０１０％であり、より好ましい下限は０．０２０％である。Ａｌ含有量の好ましい上限は０．０４０％であり、より好ましい上限は０．０３０％である。
Ａｌは、脱酸作用を有する元素であり、鋼線材中の酸素量低減のために必要である。しかし、鋼線材のＡｌ含有量が０．００５％未満では、Ａｌを含有することによる効果が得難い。
一方で、Ａｌは、硬質な酸化物系介在物を形成し易い元素である。鋼線材のＡｌ含有量が０．０５０％を超えると、粗大な酸化物系介在物が著しく形成され易くなり、伸線加工性の低下が顕著になる。したがって、鋼線材のＡｌの含有量を０．００５〜０．０５０％とする。Ａｌ含有量の好ましい下限は０．０１０％であり、より好ましい下限は０．０２０％である。Ａｌ含有量の好ましい上限は０．０４０％であり、より好ましい上限は０．０３０％である。
更に、本開示による鋼線材においては、上記で説明した成分に加え、Ｃｒ、Ｃｕ，Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｂ、ＲＥＭ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｚｒ、Ｗのうち、１種または２種以上を含有させてもよいし、含有させなくてもよい。
例えば、本開示に係る鋼線材は、鋼線の引張り強さを高める効果を得るため、Ｃｒ、Ｃｕ，Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、及びＢからなる群より選ばれる少なくとも１種又は２種以上を含んでもよい。
また、本開示に係る鋼線材は、鋼線の捻回特性を高める効果を得るため、ＲＥＭ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｚｒ、及びＷからなる群より選ばれる少なくとも１種又は２種以上を含んでもよい。
例えば、本開示に係る鋼線材は、鋼線の引張り強さを高める効果を得るため、Ｃｒ、Ｃｕ，Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、及びＢからなる群より選ばれる少なくとも１種又は２種以上を含んでもよい。
また、本開示に係る鋼線材は、鋼線の捻回特性を高める効果を得るため、ＲＥＭ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｚｒ、及びＷからなる群より選ばれる少なくとも１種又は２種以上を含んでもよい。
Ｃｒ（クロム）：０．４０％以下
Ｃｒの含有は任意である。Ｃｒは、鋼線材、及び伸線加工後に得られる鋼線の引張り強さを高める作用がある。引張り強さが１９５０ＭＰａ以上の鋼線を安定して得るためには、０．１０％以上のＣｒ含有量にすることが好ましい。しかし、鋼線材のＣｒ含有量が０．４０％を越えると、撚り線加工性が低下する。したがって、鋼線材中にＣｒを積極的に含有する場合のＣｒ含有量は０．１０〜０．４０％の範囲内が好ましい。より好ましいＣｒ含有量は０．３０％以下である。
Ｃｒの含有は任意である。Ｃｒは、鋼線材、及び伸線加工後に得られる鋼線の引張り強さを高める作用がある。引張り強さが１９５０ＭＰａ以上の鋼線を安定して得るためには、０．１０％以上のＣｒ含有量にすることが好ましい。しかし、鋼線材のＣｒ含有量が０．４０％を越えると、撚り線加工性が低下する。したがって、鋼線材中にＣｒを積極的に含有する場合のＣｒ含有量は０．１０〜０．４０％の範囲内が好ましい。より好ましいＣｒ含有量は０．３０％以下である。
Ｃｕ（銅）：０．８０％以下
Ｃｕの含有は任意である。Ｃｕは、鋼線材、及び伸線加工後に得られる鋼線の耐食性を高める作用がある。その効果を安定して得るためには、０．１０％以上のＣｕ含有量が必要である。しかし、鋼線材のＣｕ含有量が０．８０％を越えると、伸線加工性が低下する。したがって、鋼線材中にＣｕを積極的に含有する場合のＣｕ含有量は０．１０〜０．８０％の範囲内が好ましい。より好ましいＣｕ含有量は０．５０％以下である。
Ｃｕの含有は任意である。Ｃｕは、鋼線材、及び伸線加工後に得られる鋼線の耐食性を高める作用がある。その効果を安定して得るためには、０．１０％以上のＣｕ含有量が必要である。しかし、鋼線材のＣｕ含有量が０．８０％を越えると、伸線加工性が低下する。したがって、鋼線材中にＣｕを積極的に含有する場合のＣｕ含有量は０．１０〜０．８０％の範囲内が好ましい。より好ましいＣｕ含有量は０．５０％以下である。
Ｎｉ（ニッケル）：０．５０％以下
Ｎｉの含有は任意である。Ｎｉは、鋼線材、及び伸線加工後に得られる鋼線の引張り強さを高める作用がある。引張り強さが１９５０ＭＰａ以上の鋼線を安定して得るためには、０．１０％以上のＮｉ含有量にすることが好ましい。しかし、鋼線材のＮｉ含有量が０．５０％を越えても、その効果は飽和する。したがって、鋼線材中にＮｉを積極的に含有する場合のＮｉ含有量は０．１０〜０．５０％の範囲内が好ましい。より好ましいＮｉ含有量は０．４０％以下である。
Ｎｉの含有は任意である。Ｎｉは、鋼線材、及び伸線加工後に得られる鋼線の引張り強さを高める作用がある。引張り強さが１９５０ＭＰａ以上の鋼線を安定して得るためには、０．１０％以上のＮｉ含有量にすることが好ましい。しかし、鋼線材のＮｉ含有量が０．５０％を越えても、その効果は飽和する。したがって、鋼線材中にＮｉを積極的に含有する場合のＮｉ含有量は０．１０〜０．５０％の範囲内が好ましい。より好ましいＮｉ含有量は０．４０％以下である。
Ｍｏ（モリブデン）：０．２０％以下
Ｍｏの含有は任意である。Ｍｏは、鋼線材、及び伸線加工後に得られる鋼線の引張り強さを高める作用がある。引張り強さが１９５０ＭＰａ以上の鋼線を安定して得るためには、０．０５％以上のＭｏ含有量にすることが好ましい。しかし、鋼線材のＭｏ含有量が０．２０％を越えると、撚り線加工性が低下する。したがって、鋼線材中にＭｏを積極的に含有する場合のＭｏ含有量は０．０５〜０．２０％の範囲内が好ましい。より好ましいＭｏ含有量は０．１５％以下である。
Ｍｏの含有は任意である。Ｍｏは、鋼線材、及び伸線加工後に得られる鋼線の引張り強さを高める作用がある。引張り強さが１９５０ＭＰａ以上の鋼線を安定して得るためには、０．０５％以上のＭｏ含有量にすることが好ましい。しかし、鋼線材のＭｏ含有量が０．２０％を越えると、撚り線加工性が低下する。したがって、鋼線材中にＭｏを積極的に含有する場合のＭｏ含有量は０．０５〜０．２０％の範囲内が好ましい。より好ましいＭｏ含有量は０．１５％以下である。
Ｖ（バナジウム）：０．１５％以下
Ｖの含有は任意である。Ｖは、鋼線材、及び伸線加工後に得られる鋼線の引張り強さを高める作用がある。引張り強さが１９５０ＭＰａ以上の鋼線を安定して得るためには、鋼線材のＶ含有量を０．０２％以上にすることが好ましい。しかし、鋼線材のＶ含有量が０．１５％を超えると、撚り線加工性が低下する。したがって、鋼線材中にＶを積極的に含有する場合の鋼線材のＶ含有量は０．０２〜０．１５％が好ましい。より好ましいＶ含有量は０．０８％以下である。
Ｖの含有は任意である。Ｖは、鋼線材、及び伸線加工後に得られる鋼線の引張り強さを高める作用がある。引張り強さが１９５０ＭＰａ以上の鋼線を安定して得るためには、鋼線材のＶ含有量を０．０２％以上にすることが好ましい。しかし、鋼線材のＶ含有量が０．１５％を超えると、撚り線加工性が低下する。したがって、鋼線材中にＶを積極的に含有する場合の鋼線材のＶ含有量は０．０２〜０．１５％が好ましい。より好ましいＶ含有量は０．０８％以下である。
Ｔｉ（チタン）：０．０５０％以下
Ｔｉの含有は任意である。Ｔｉは、鋼線材中に炭化物又は炭窒化物を形成して、撚り線加工性を高める作用がある。この効果を得るには、鋼線材のＴｉ含有量を０．００２％以上にすることが好ましい。捻り特性をより高める観点から、鋼線材のＴｉ含有量を０．００５％以上とすることがより好ましい。しかし、鋼線材のＴｉ含有量が０．０５０％を超えると、粗大な炭化物又は炭窒化物が形成され易くなり、伸線加工性が低下する。したがって、鋼線材中にＴｉを積極的に含有する場合の鋼線材のＴｉ含有量は０．００２〜０．０５０％とすることが好ましい。より好ましいＴｉ含有量は０．００５〜０．０３０％である。
Ｔｉの含有は任意である。Ｔｉは、鋼線材中に炭化物又は炭窒化物を形成して、撚り線加工性を高める作用がある。この効果を得るには、鋼線材のＴｉ含有量を０．００２％以上にすることが好ましい。捻り特性をより高める観点から、鋼線材のＴｉ含有量を０．００５％以上とすることがより好ましい。しかし、鋼線材のＴｉ含有量が０．０５０％を超えると、粗大な炭化物又は炭窒化物が形成され易くなり、伸線加工性が低下する。したがって、鋼線材中にＴｉを積極的に含有する場合の鋼線材のＴｉ含有量は０．００２〜０．０５０％とすることが好ましい。より好ましいＴｉ含有量は０．００５〜０．０３０％である。
Ｎｂ（ニオブ）：０．０５０％以下
Ｎｂの含有は任意である。Ｎｂは、鋼線材中に炭化物又は炭窒化物を形成して、撚り線加工性を高める作用がある。この効果を得るには、鋼線材のＮｂ含有量を０．００２％以上にすることが好ましい。撚り線加工性をより高める観点から、鋼線材のＮｂ含有量を０．００５％以上とすることがより好ましい。しかし、鋼線材のＮｂ含有量が０．０５０％を超えると、粗大な炭化物又は炭窒化物が形成され易くなり、伸線加工性が低下する。したがって、鋼線材中にＮｂを積極的に含有する場合の鋼線材のＮｂ含有量は０．００２〜０．０５０％が好ましい。より好ましいＮｂ含有量は０．００５〜０．０３０％以下である。
Ｎｂの含有は任意である。Ｎｂは、鋼線材中に炭化物又は炭窒化物を形成して、撚り線加工性を高める作用がある。この効果を得るには、鋼線材のＮｂ含有量を０．００２％以上にすることが好ましい。撚り線加工性をより高める観点から、鋼線材のＮｂ含有量を０．００５％以上とすることがより好ましい。しかし、鋼線材のＮｂ含有量が０．０５０％を超えると、粗大な炭化物又は炭窒化物が形成され易くなり、伸線加工性が低下する。したがって、鋼線材中にＮｂを積極的に含有する場合の鋼線材のＮｂ含有量は０．００２〜０．０５０％が好ましい。より好ましいＮｂ含有量は０．００５〜０．０３０％以下である。
Ｂ（硼素）：０．００３０％以下
Ｂの含有は任意である。Ｂは撚り線加工性を高める作用がある。この効果を得るには、鋼線材のＢ含有量を０．０００３％以上にすることが好ましい。撚り線加工性をより高める観点から、鋼線材のＢ含有量を０．０００７％以上とすることがより好ましい。しかし、鋼線材のＢ含有量が０．００３０％を超えると、粗大な炭化物が形成され易くなり、伸線加工性が低下する。したがって、鋼線材中にＢを積極的に含有する場合の鋼線材のＢの含有量は０．０００３〜０．００３０％が好ましい。より好ましいＢ含有量は０．０００７〜０．００２０％である。
Ｂの含有は任意である。Ｂは撚り線加工性を高める作用がある。この効果を得るには、鋼線材のＢ含有量を０．０００３％以上にすることが好ましい。撚り線加工性をより高める観点から、鋼線材のＢ含有量を０．０００７％以上とすることがより好ましい。しかし、鋼線材のＢ含有量が０．００３０％を超えると、粗大な炭化物が形成され易くなり、伸線加工性が低下する。したがって、鋼線材中にＢを積極的に含有する場合の鋼線材のＢの含有量は０．０００３〜０．００３０％が好ましい。より好ましいＢ含有量は０．０００７〜０．００２０％である。
ＲＥＭ（希土類元素）：０．０３０％以下
ＲＥＭの含有は任意である。ＲＥＭを含有すれば、高い撚り線加工性を、より安定して発揮することができる。この効果を得るには、鋼線材のＲＥＭ含有量を０．００２％以上にすることが好ましい。しかし、鋼線材のＲＥＭ含有量が０．０３０％を超えると、その効果が飽和する。したがって、ＲＥＭを積極的に含有する場合、鋼線材のＲＥＭ含有量は０．００２〜０．０３０％とすることが好ましい。
なお、ＲＥＭとは、Ｓｃ、Ｙ、およびランタノイドの合計１７元素を指し、ＲＥＭ含有量とは、ＲＥＭが１種の場合はその含有量、２種以上の場合はそれらの合計含有量を指す。
ＲＥＭの含有は任意である。ＲＥＭを含有すれば、高い撚り線加工性を、より安定して発揮することができる。この効果を得るには、鋼線材のＲＥＭ含有量を０．００２％以上にすることが好ましい。しかし、鋼線材のＲＥＭ含有量が０．０３０％を超えると、その効果が飽和する。したがって、ＲＥＭを積極的に含有する場合、鋼線材のＲＥＭ含有量は０．００２〜０．０３０％とすることが好ましい。
なお、ＲＥＭとは、Ｓｃ、Ｙ、およびランタノイドの合計１７元素を指し、ＲＥＭ含有量とは、ＲＥＭが１種の場合はその含有量、２種以上の場合はそれらの合計含有量を指す。
Ｍｇ（マグネシウム）：０．０３０％以下
Ｍｇの含有は任意である。Ｍｇを含有すれば、高い撚り線加工性を、より安定して発揮することができる。この効果を得るには、鋼線材のＭｇ含有量を０．００２％以上にすることが好ましい。しかし、鋼線材のＭｇ含有量が０．０３０％を超えると、その効果が飽和する。したがって、鋼線材中にＭｇを積極的に含有する場合の鋼線材のＭｇ含有量は０．００２〜０．０３０％とすることが好ましい。
Ｍｇの含有は任意である。Ｍｇを含有すれば、高い撚り線加工性を、より安定して発揮することができる。この効果を得るには、鋼線材のＭｇ含有量を０．００２％以上にすることが好ましい。しかし、鋼線材のＭｇ含有量が０．０３０％を超えると、その効果が飽和する。したがって、鋼線材中にＭｇを積極的に含有する場合の鋼線材のＭｇ含有量は０．００２〜０．０３０％とすることが好ましい。
Ｃａ（カルシウム）：０．０３０％以下
Ｃａの含有は任意である。Ｃａを含有すれば、高い撚り線加工性を、より安定して発揮することができる。この効果を得るには、鋼線材のＣａ含有量を０．００２％以上にすることが好ましい。しかし、鋼線材のＣａ含有量が０．０３０％を超えると、その効果が飽和する。したがって、鋼線材中にＣａを積極的に含有する場合の鋼線材のＣａ含有量は０．００２〜０．０３０％とすることが好ましい。
Ｃａの含有は任意である。Ｃａを含有すれば、高い撚り線加工性を、より安定して発揮することができる。この効果を得るには、鋼線材のＣａ含有量を０．００２％以上にすることが好ましい。しかし、鋼線材のＣａ含有量が０．０３０％を超えると、その効果が飽和する。したがって、鋼線材中にＣａを積極的に含有する場合の鋼線材のＣａ含有量は０．００２〜０．０３０％とすることが好ましい。
Ｚｒ（ジルコニウム）：０．０２０％以下
Ｚｒの含有は任意である。Ｚｒを含有すれば、高い撚り線加工性を、より安定して発揮することができる。この効果を得るには、鋼線材のＺｒ含有量を０．００２％以上にすることが好ましい。しかし、鋼線材のＺｒ含有量が０．０２０％を超えると、粗大な炭化物又は炭窒化物が形成され易くなり、伸線加工性が低下する。したがって、鋼線材中にＺｒを積極的に含有する場合の鋼線材のＺｒ含有量は０．００２〜０．０２０％が好ましい。
Ｚｒの含有は任意である。Ｚｒを含有すれば、高い撚り線加工性を、より安定して発揮することができる。この効果を得るには、鋼線材のＺｒ含有量を０．００２％以上にすることが好ましい。しかし、鋼線材のＺｒ含有量が０．０２０％を超えると、粗大な炭化物又は炭窒化物が形成され易くなり、伸線加工性が低下する。したがって、鋼線材中にＺｒを積極的に含有する場合の鋼線材のＺｒ含有量は０．００２〜０．０２０％が好ましい。
Ｗ（タングステン）：０．１０％以下
Ｗの含有は任意である。Ｗを含有すれば、高い撚り線加工性を、より安定して発揮することができる。この効果を得るには、鋼線材のＷ含有量を０．０２％以上にすることが好ましい。しかし、鋼線材のＷ含有量が０．１０％を超えると、その効果が飽和する。したがって、鋼線材中にＷを積極的に含有する場合の鋼線材のＷ含有量は０．０２〜０．１０％とすることが好ましい。
Ｗの含有は任意である。Ｗを含有すれば、高い撚り線加工性を、より安定して発揮することができる。この効果を得るには、鋼線材のＷ含有量を０．０２％以上にすることが好ましい。しかし、鋼線材のＷ含有量が０．１０％を超えると、その効果が飽和する。したがって、鋼線材中にＷを積極的に含有する場合の鋼線材のＷ含有量は０．０２〜０．１０％とすることが好ましい。
以上の各元素以外の残部は、基本的には、Ｆｅ及び不純物である。本開示に係る鋼線材においては、不純物として含まれるＰ、Ｓ、Ｎ、Ｏの含有量を下記の通りに規制する。
Ｐ（リン）：０．０３０％以下
Ｐは、鋼線材の粒界に偏析して伸線加工性を低下させてしまう元素である。しかし、鋼線材のＰ含有量が０．０３０％以下であれば、撚り加工性の低下が抑制され、他の要件も満たすことで、目標とする捻り試験結果が得られる。そこで、鋼線材のＰ含有量は０．０３０％以下に規制する。Ｐ含有量の上限は０．０２５％であることが好ましく、より好ましくは０．０２０％以下である。なお、Ｐ含有量の下限は限定されず、０％（つまり含まないこと）がよいが、脱Ｐコストを低減する観点から、０％超であってもよく、０．００１％以上であってもよい。
Ｐは、鋼線材の粒界に偏析して伸線加工性を低下させてしまう元素である。しかし、鋼線材のＰ含有量が０．０３０％以下であれば、撚り加工性の低下が抑制され、他の要件も満たすことで、目標とする捻り試験結果が得られる。そこで、鋼線材のＰ含有量は０．０３０％以下に規制する。Ｐ含有量の上限は０．０２５％であることが好ましく、より好ましくは０．０２０％以下である。なお、Ｐ含有量の下限は限定されず、０％（つまり含まないこと）がよいが、脱Ｐコストを低減する観点から、０％超であってもよく、０．００１％以上であってもよい。
Ｓ（硫黄）：０．０１５％以下
Ｓは、撚り線加工性を低下させてしまう元素である。しかし、鋼線材のＳ含有量が０．０１５％以下であれば、他の要件も満たすことで、目標とする捻り試験結果が得られる。このことから、鋼線材のＳ含有量は０．０１５％以下に規制する。Ｓ含有量の好ましい上限は０．０１０％である。なお、Ｓ含有量の下限は限定されないが、脱Ｓコストを低減する観点から、０％超であってもよく、０．００１％以上であってもよい。
Ｓは、撚り線加工性を低下させてしまう元素である。しかし、鋼線材のＳ含有量が０．０１５％以下であれば、他の要件も満たすことで、目標とする捻り試験結果が得られる。このことから、鋼線材のＳ含有量は０．０１５％以下に規制する。Ｓ含有量の好ましい上限は０．０１０％である。なお、Ｓ含有量の下限は限定されないが、脱Ｓコストを低減する観点から、０％超であってもよく、０．００１％以上であってもよい。
Ｎ（窒素）：０．０１００％以下
Ｎは、撚り線加工性を低下させてしまう元素である。しかし、鋼線材のＮ含有量が０．０１０％以下であれば、他の要件も満たすことで、目標とする捻り試験結果が得られる。このことから、鋼線材のＮ含有量は０．０１００％以下に規制する。Ｎ含有量の好ましい上限は０．００７０％である。なお、Ｎ含有量の下限は限定されないが、精錬コストを低減する観点から、０％超であってもよく、０．０００１％以上であってもよい。
Ｎは、撚り線加工性を低下させてしまう元素である。しかし、鋼線材のＮ含有量が０．０１０％以下であれば、他の要件も満たすことで、目標とする捻り試験結果が得られる。このことから、鋼線材のＮ含有量は０．０１００％以下に規制する。Ｎ含有量の好ましい上限は０．００７０％である。なお、Ｎ含有量の下限は限定されないが、精錬コストを低減する観点から、０％超であってもよく、０．０００１％以上であってもよい。
Ｏ（酸素）：０．００２０％以下
Ｏは、鋼線材中で酸化物系介在物を形成し易い元素である。しかし、鋼線材のＯ含有量が０．００２０％以下であれば、酸化物系介在物が粗大化することが抑制され、伸線加工性の低下を抑制することができる。したがって、鋼線材のＯ含有量を０．００２０％以下とする。Ｏ含有量の好ましい上限は０．００１５％であり、より好ましい上限は０．００１０％である。なお、Ｏ含有量の下限は限定されないが、精錬コストを低減する観点から、０％超であってもよく、０．０００１％以上であってもよい。
Ｏは、鋼線材中で酸化物系介在物を形成し易い元素である。しかし、鋼線材のＯ含有量が０．００２０％以下であれば、酸化物系介在物が粗大化することが抑制され、伸線加工性の低下を抑制することができる。したがって、鋼線材のＯ含有量を０．００２０％以下とする。Ｏ含有量の好ましい上限は０．００１５％であり、より好ましい上限は０．００１０％である。なお、Ｏ含有量の下限は限定されないが、精錬コストを低減する観点から、０％超であってもよく、０．０００１％以上であってもよい。
本開示に係る鋼線材の残部は、Ｆｅおよび不純物元素である。ここで、不純物元素とは、鋼を工業的に製造する際に、意図的に含有させた元素ではなく、原料としての鉱石、スクラップ、または製造環境などから混入されるものであって、本開示に係る鋼線材の効果や特性に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。
また、本開示に係る鋼線材は、本開示における効果を妨げない範囲で、すなわち、ワイヤロープ等の素材として好適な高い強度を有する鋼線を、撚り線加工中の割れ発生や断線を抑制してより安定して製造することができれば、前述した元素及び不純物元素以外に、他の元素を含有することも許容される。
＜ビッカース硬さ＞
本開示に係る鋼線材のＣ断面（長手方向に垂直な断面）における硬さは、半径をｒとした場合の中心から３ｒ／４以内の領域（以下、「内部領域」と称する場合がある。）において試験力９．８１Ｎで測定したときのビッカース硬さの平均値をＡ、外周部から中心方向に４０μｍの位置（以下、「表面近傍」と称する場合がある。）において試験力０．９８Ｎで測定したときのビッカース硬さの平均値をＢ及び標準偏差をσとした場合に、下記式（１）〜（３）を全て満たす。
本開示に係る鋼線材のＣ断面（長手方向に垂直な断面）における硬さは、半径をｒとした場合の中心から３ｒ／４以内の領域（以下、「内部領域」と称する場合がある。）において試験力９．８１Ｎで測定したときのビッカース硬さの平均値をＡ、外周部から中心方向に４０μｍの位置（以下、「表面近傍」と称する場合がある。）において試験力０．９８Ｎで測定したときのビッカース硬さの平均値をＢ及び標準偏差をσとした場合に、下記式（１）〜（３）を全て満たす。
（１）３６０≦Ａ≦４８０
鋼線材の内部領域においてビッカース硬さを荷重９．８１Ｎで測定した時、ビッカース硬さの平均値Ａが３６０を下回ると、最終製品で求められる引張り強さ（例えば２２５０ＭＰａ以上）を安定して付与させることが困難である。
一方、鋼線材の硬さが高すぎると、伸線加工時に微小な割れが発生しやすくなり、鋼線材の内部領域において、ビッカース硬さを荷重９．８１Ｎで測定した時、ビッカース硬さの平均値Ａが５００を超えると、他の要件を満たしていても、目標とする捻り試験結果を得ることができない。そこで、内部領域のビッカース硬さの平均値Ａは３６０〜４８０の範囲内とし、好ましくは３８０〜４６０である。
鋼線材の内部領域においてビッカース硬さを荷重９．８１Ｎで測定した時、ビッカース硬さの平均値Ａが３６０を下回ると、最終製品で求められる引張り強さ（例えば２２５０ＭＰａ以上）を安定して付与させることが困難である。
一方、鋼線材の硬さが高すぎると、伸線加工時に微小な割れが発生しやすくなり、鋼線材の内部領域において、ビッカース硬さを荷重９．８１Ｎで測定した時、ビッカース硬さの平均値Ａが５００を超えると、他の要件を満たしていても、目標とする捻り試験結果を得ることができない。そこで、内部領域のビッカース硬さの平均値Ａは３６０〜４８０の範囲内とし、好ましくは３８０〜４６０である。
（２）３０＜Ａ−Ｂ≦７０
鋼線材の平均硬さに比べて、表面近傍の硬さが高いと、鋼線の撚り線加工性が低下する。また、鋼線材の平均硬さに比べて、表面近傍の硬さが大幅に低いと、鋼線の撚り線加工性が低下する。鋼線材の内部領域の硬さと表面近傍の硬さの差、すなわち、「Ａ−Ｂ」が３０超、および７０以下を満たし、他の要件も満たす場合に、本開示で目標とする鋼線の捻り試験結果を得ることができる。好ましくは「Ａ−Ｂ」が３５以上、６０以下である。
鋼線材の平均硬さに比べて、表面近傍の硬さが高いと、鋼線の撚り線加工性が低下する。また、鋼線材の平均硬さに比べて、表面近傍の硬さが大幅に低いと、鋼線の撚り線加工性が低下する。鋼線材の内部領域の硬さと表面近傍の硬さの差、すなわち、「Ａ−Ｂ」が３０超、および７０以下を満たし、他の要件も満たす場合に、本開示で目標とする鋼線の捻り試験結果を得ることができる。好ましくは「Ａ−Ｂ」が３５以上、６０以下である。
（３）０≦σ≦２０
鋼線材の表面近傍において、ビッカース硬さのばらつきが大きくなると、鋼線の撚り線加工性が低下する。表面近傍のビッカース硬さの標準偏差σが０〜２０を満たし、他の要件も満たす場合に、本開示で目標とする鋼線の捻り試験結果を得ることができる。表面近傍のビッカース硬さの標準偏差σは、好ましくは０〜１５であり、より好ましくは０〜１２である。
鋼線材の表面近傍において、ビッカース硬さのばらつきが大きくなると、鋼線の撚り線加工性が低下する。表面近傍のビッカース硬さの標準偏差σが０〜２０を満たし、他の要件も満たす場合に、本開示で目標とする鋼線の捻り試験結果を得ることができる。表面近傍のビッカース硬さの標準偏差σは、好ましくは０〜１５であり、より好ましくは０〜１２である。
鋼線材の内部領域および表面近傍のビッカース硬さは、鋼線材の長手方向に５００ｍｍ間隔で４箇所からサンプルを採取し、各サンプルのＣ断面（各サンプルの一端における切断面）で測定する。測定方法の詳細は実施例で説明する。
なお、例えば１本の鋼線材の４箇所から採取した一部のサンプル（Ｃ断面）については式（１）〜（３）の関係を満たさない場合であっても、上記のように４箇所のＣ断面について測定して算出したビッカース硬さの平均値及び標準偏差が式（１）〜（３）の関係を満たせば、本開示に係る鋼線材に含まれる。
なお、例えば１本の鋼線材の４箇所から採取した一部のサンプル（Ｃ断面）については式（１）〜（３）の関係を満たさない場合であっても、上記のように４箇所のＣ断面について測定して算出したビッカース硬さの平均値及び標準偏差が式（１）〜（３）の関係を満たせば、本開示に係る鋼線材に含まれる。
＜鋼線材のミクロ組織（金属組織）＞
次に、本開示に係る鋼線材のミクロ組織（金属組織）及び特性について説明する。
次に、本開示に係る鋼線材のミクロ組織（金属組織）及び特性について説明する。
パーライトの面積率：９５％以上
初析セメンタイトの面積率：０．５０％以下
本開示に係る鋼線材の金属組織は、鋼線材の長手方向に垂直な断面において、パーライトの面積率が９５％以上及び初析セメンタイトの面積率が０．５０％以下を満たす必要がある。このような金属組織を有する鋼線材は、加工硬化能が大きく、伸線加工によって小さな加工量で高強度化が可能であると同時に、引張り強さが２２５０ＭＰａ以上であっても、安定して良好な撚り線加工性を得ることができる。伸線加工による高強度化の観点から、本開示に係る鋼線材のパーライトの面積率は、９７％以上であることが好ましく、１００％であってもよい。
本開示に係る鋼線材の金属組織は、パーライト以外の残部組織として、初析セメンタイト（面積率０．５０％以下）、粒界フェライト、ベイナイト及びマルテンサイトから選ばれる１種又は２種以上を含有してもよいが、マルテンサイト組織を含まないことが好ましい。
初析セメンタイトの面積率：０．５０％以下
本開示に係る鋼線材の金属組織は、鋼線材の長手方向に垂直な断面において、パーライトの面積率が９５％以上及び初析セメンタイトの面積率が０．５０％以下を満たす必要がある。このような金属組織を有する鋼線材は、加工硬化能が大きく、伸線加工によって小さな加工量で高強度化が可能であると同時に、引張り強さが２２５０ＭＰａ以上であっても、安定して良好な撚り線加工性を得ることができる。伸線加工による高強度化の観点から、本開示に係る鋼線材のパーライトの面積率は、９７％以上であることが好ましく、１００％であってもよい。
本開示に係る鋼線材の金属組織は、パーライト以外の残部組織として、初析セメンタイト（面積率０．５０％以下）、粒界フェライト、ベイナイト及びマルテンサイトから選ばれる１種又は２種以上を含有してもよいが、マルテンサイト組織を含まないことが好ましい。
金属組織の測定は、鋼線材のＣ断面を電界放射型走査型電子顕微鏡（ＦＥ−ＳＥＭ：Ｆｉｅｌｄ Ｅｍｍｉｓｓｉｏｎ−Ｓｃａｎｎｉｎｇ Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ、例えば、日本電子社製ＪＳＭ−７１００Ｆ）によって撮影した写真を画像解析して行う。測定方法の詳細は実施例で説明する。
なお、パーライトは、フェライト相（α）とセメンタイト相（Ｆｅ３Ｃ）とが交互に連続して層状に積層した組織である。パーライトと同様にフェライト相（α）とセメンタイト相（Ｆｅ３Ｃ）を含む組織として、ベイナイトがあるが、ベイナイトはフェライト相（α）とセメンタイト相（Ｆｅ３Ｃ）とが交互に層状に積層した組織ではないため、パーライトはこれらの組織とはＳＥＭ写真によって区別することができる。
また、初析セメンタイトは、旧オーステナイトの結晶粒界に析出したセメンタイトであり、ＳＥＭ写真によって他の組織と識別することができる。図１にパーライト以外の組織である粒界フェライト、マルテンサイト、初析セメンタイト、ベイナイトを含む視野のＦＥ−ＳＥＭ写真の一例を示した。
なお、パーライトは、フェライト相（α）とセメンタイト相（Ｆｅ３Ｃ）とが交互に連続して層状に積層した組織である。パーライトと同様にフェライト相（α）とセメンタイト相（Ｆｅ３Ｃ）を含む組織として、ベイナイトがあるが、ベイナイトはフェライト相（α）とセメンタイト相（Ｆｅ３Ｃ）とが交互に層状に積層した組織ではないため、パーライトはこれらの組織とはＳＥＭ写真によって区別することができる。
また、初析セメンタイトは、旧オーステナイトの結晶粒界に析出したセメンタイトであり、ＳＥＭ写真によって他の組織と識別することができる。図１にパーライト以外の組織である粒界フェライト、マルテンサイト、初析セメンタイト、ベイナイトを含む視野のＦＥ−ＳＥＭ写真の一例を示した。
＜鋼線材の製造方法＞
次に、本開示に係る伸線加工用鋼線材を製造する方法の一例について説明する。なお、本開示に係る鋼線材を製造する方法は、以下に説明する方法に限られない。
次に、本開示に係る伸線加工用鋼線材を製造する方法の一例について説明する。なお、本開示に係る鋼線材を製造する方法は、以下に説明する方法に限られない。
本開示に係る鋼線材を製造する場合、化学組成、および硬さの各条件を確実に満たし得るように、化学組成、目標性能、線径等に応じて、各製造工程における条件を設定する。
本開示に係る鋼線材の製造方法の一例として、Ｃ：０．８０〜１．１０％、Ｓｉ：０．３５〜２．００％、Ｍｎ：０．３０〜１．２０％、Ａｌ：０．００５％〜０．０５０％を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなり、不純物として、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎ：０．０１００％以下、及びＯ：０．００２０％以下を含有する鋼を用いた場合について説明する。
本開示に係る鋼線材の製造方法の一例として、Ｃ：０．８０〜１．１０％、Ｓｉ：０．３５〜２．００％、Ｍｎ：０．３０〜１．２０％、Ａｌ：０．００５％〜０．０５０％を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなり、不純物として、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎ：０．０１００％以下、及びＯ：０．００２０％以下を含有する鋼を用いた場合について説明する。
鋼を鋳造する方法として、例えば、連続鋳造を行う場合、転炉によって溶製した後、溶鋼の電磁攪拌を十分に行い、さらに凝固途中で圧下を行うことにより鋳片を得る方法が挙げられる。
次に、鋳造した鋳片を、１２５０〜１２８０℃で６〜１０時間加熱し、炉外で５００℃以下まで冷却する。次いで、鋳片を１２００〜１２５０℃に加熱した後、分塊圧延することにより鋼片を得る。
以上の方法で製造した鋼片の表面を０．２〜０．５ｍｍ研削した後、１０５０〜１１００℃になるように加熱し、仕上げ温度を９００〜９５０℃として熱間圧延を行う。仕上げ圧延後の鋼線材は、水冷と大気による風冷とを組み合わせて、平均冷却速度３０℃／秒以上で７５０〜７９０℃の範囲内に冷却した後、５秒以内に温度調整の可能な２槽からなる溶融塩（ソルト浴）に浸漬する。その際、１槽目を５３０〜５５０℃、２槽目を５５０〜５７０℃とする。
なお、本開示において、熱間圧延に用いる加熱炉内における鋼片の温度とは、鋼片の表面温度を指す。また、本開示における仕上げ圧延温度とは、仕上げ圧延直後の鋼線材の表面温度を指す。仕上げ圧延後の平均冷却速度とは、仕上げ圧延後の鋼線材の表面冷却速度を指す。なお、鋼片および鋼線材の表面温度は、放射温度計によって測定することができる。
なお、本開示において、熱間圧延に用いる加熱炉内における鋼片の温度とは、鋼片の表面温度を指す。また、本開示における仕上げ圧延温度とは、仕上げ圧延直後の鋼線材の表面温度を指す。仕上げ圧延後の平均冷却速度とは、仕上げ圧延後の鋼線材の表面冷却速度を指す。なお、鋼片および鋼線材の表面温度は、放射温度計によって測定することができる。
上記工程を経て製造し得る本開示に係る鋼線材を、鋼線の引張り強さが例えば２２５０ＭＰａ以上まで伸線加工を行ってから、撚り線加工を行っても、縦割れや断線を抑制でき、安定してワイヤロープ等を製造することができる。
次に、本開示の実施例について説明する。実施例の条件は、本開示に係る鋼線材の製造の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例である。本開示に係る伸線加工用鋼線材は、この一条件例に限定されるものではない。本開示は、本開示の要旨を逸脱せず、本開示の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。
＜鋼線材の製造＞
表１に示す成分組成（化学組成）の鋼Ａ１〜Ｆ２を、転炉によって溶製した後、連続鋳造した。鋳造の際の条件も表１中に示した。また、各鋼の化学組成の測定は、以下に記載の方法に準拠して行った。
Ｃ ＪＩＳ Ｇ １２１１：２０１１
Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｂ、ＲＥＭ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｒ、Ｗ ＪＩＳ Ｇ １２５３：２００２
Ｓ ＪＩＳ Ｇ １２１５：２０１０
Ｎ ＪＩＳ Ｇ １２２８：１９９７
Ｏ ＪＩＳ Ｇ １２３９：２０１４
表１に示す成分組成（化学組成）の鋼Ａ１〜Ｆ２を、転炉によって溶製した後、連続鋳造した。鋳造の際の条件も表１中に示した。また、各鋼の化学組成の測定は、以下に記載の方法に準拠して行った。
Ｃ ＪＩＳ Ｇ １２１１：２０１１
Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｂ、ＲＥＭ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｒ、Ｗ ＪＩＳ Ｇ １２５３：２００２
Ｓ ＪＩＳ Ｇ １２１５：２０１０
Ｎ ＪＩＳ Ｇ １２２８：１９９７
Ｏ ＪＩＳ Ｇ １２３９：２０１４
次に、表１中に示す条件で加熱した後、分塊圧延によって１２２ｍｍ角の鋼片を得た後、表２に示す条件で熱間圧延を行い、鋼線材を製造した。
表１および表２の各条件で製造した鋼線材について、以下に示す方法で、ビッカース硬さの平均値、ビッカース硬さの標準偏差、およびパーライトの面積率、初析セメンタイトの面積率を求め、表３中に示した。具体的な測定方法は次の通りとした。
＜内部領域におけるビッカース硬さの測定＞
鋼線材の長手方向に５００ｍｍ間隔で４箇所からサンプルを採取し、Ｃ断面（各サンプルの一端における切断面）を鏡面研磨した後、荷重９．８１Ｎでマイクロビッカース硬さを測定する。測定箇所は図２に示すように、「ｒ／３」（ｒ：鋼線材の半径）の間隔で１断面につき、２１箇所測定する。図２におけるひし形マーク（◇）が測定箇所を意味する。このように測定した８４箇所（４断面×２１箇所）でのビッカース硬さの平均値を、ビッカース硬さの平均値Ａとする。ビッカース硬さの測定は、ＪＩＳ Ｚ ２２４４（２００９）記載の方法に準拠する。
鋼線材の長手方向に５００ｍｍ間隔で４箇所からサンプルを採取し、Ｃ断面（各サンプルの一端における切断面）を鏡面研磨した後、荷重９．８１Ｎでマイクロビッカース硬さを測定する。測定箇所は図２に示すように、「ｒ／３」（ｒ：鋼線材の半径）の間隔で１断面につき、２１箇所測定する。図２におけるひし形マーク（◇）が測定箇所を意味する。このように測定した８４箇所（４断面×２１箇所）でのビッカース硬さの平均値を、ビッカース硬さの平均値Ａとする。ビッカース硬さの測定は、ＪＩＳ Ｚ ２２４４（２００９）記載の方法に準拠する。
＜表面近傍におけるビッカース硬さの測定＞
鋼線材の長手方向に５００ｍｍ間隔で４箇所からサンプルを採取し、Ｃ断面（各サンプルの一端における切断面）を鏡面研磨した後、図３に示すように外周部から中心方向に４０μｍの位置を円周方向に４５°毎に荷重０．９８Ｎでマイクロビッカース硬さを測定する。測定数は１断面につき、８箇所のため、合計の測定数３２箇所（４断面×８箇所）でのビッカース硬さの平均値を、表面近傍のビッカース硬さの平均値Ｂとする。ビッカース硬さの測定方法は、ＪＩＳ Ｚ ２２４４（２００９）記載の方法に準拠する。
鋼線材の長手方向に５００ｍｍ間隔で４箇所からサンプルを採取し、Ｃ断面（各サンプルの一端における切断面）を鏡面研磨した後、図３に示すように外周部から中心方向に４０μｍの位置を円周方向に４５°毎に荷重０．９８Ｎでマイクロビッカース硬さを測定する。測定数は１断面につき、８箇所のため、合計の測定数３２箇所（４断面×８箇所）でのビッカース硬さの平均値を、表面近傍のビッカース硬さの平均値Ｂとする。ビッカース硬さの測定方法は、ＪＩＳ Ｚ ２２４４（２００９）記載の方法に準拠する。
また、表面近傍のビッカース硬さの標準偏差σは、この３２箇所でのビッカース硬さから、母集団の標準偏差を求める方法によって、標準偏差σを算出する。
＜金属組織の測定＞
鋼線材の長手方向に垂直に切断した断面（Ｃ断面）を鏡面研磨した後、ピクリン酸とエタノールとの混合溶液ピクラール（アルコール１００ｍｌに対しピクリン酸４ｇ）に２０〜３０秒浸漬させて腐食する。次に、この腐食面の組織を電界放射型走査型電子顕微鏡（ＦＥ−ＳＥＭ：Ｆｉｅｌｄ Ｅｍｍｉｓｓｉｏｎ−Ｓｃａｎｎｉｎｇ Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ、日本電子社製ＪＳＭ−７１００Ｆ）を用いて、倍率５０００倍で撮影する。
図４は、鋼線材のＣ断面において金属組織の測定位置を説明する図である。撮影箇所は、中心部Ａで１箇所、鋼線材１０の半径をｒとして、表面からの距離がｒ／２である円上を中心として４箇所（図４に示す円Ｃ１上における略９０°間隔の任意の位置）、表面からｒ／４の円上を中心として５箇所（図４に示す円Ｃ２上における略７０°間隔の任意の位置）である。なお、１視野当りの面積は、３．６×１０−４ｍｍ２（縦１８μｍ、横２０μｍ）である。次いで、その写真を用いて、画像解析（ニレコ社製ＬＵＺＥＸ）によりパーライト以外の面積率（％）を求める。１００からパーライト以外の面積率を除いた値をパーライトの面積率とする。また、同様の画像解析により、初析セメンタイトの面積率を求めた。
合計１０箇所についてそれぞれパーライトの面積率を求め、算術平均した値をパーライトの面積率とする。初析セメンタイトの面積率も同様に算術平均によって求めた。
鋼線材の長手方向に垂直に切断した断面（Ｃ断面）を鏡面研磨した後、ピクリン酸とエタノールとの混合溶液ピクラール（アルコール１００ｍｌに対しピクリン酸４ｇ）に２０〜３０秒浸漬させて腐食する。次に、この腐食面の組織を電界放射型走査型電子顕微鏡（ＦＥ−ＳＥＭ：Ｆｉｅｌｄ Ｅｍｍｉｓｓｉｏｎ−Ｓｃａｎｎｉｎｇ Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ、日本電子社製ＪＳＭ−７１００Ｆ）を用いて、倍率５０００倍で撮影する。
図４は、鋼線材のＣ断面において金属組織の測定位置を説明する図である。撮影箇所は、中心部Ａで１箇所、鋼線材１０の半径をｒとして、表面からの距離がｒ／２である円上を中心として４箇所（図４に示す円Ｃ１上における略９０°間隔の任意の位置）、表面からｒ／４の円上を中心として５箇所（図４に示す円Ｃ２上における略７０°間隔の任意の位置）である。なお、１視野当りの面積は、３．６×１０−４ｍｍ２（縦１８μｍ、横２０μｍ）である。次いで、その写真を用いて、画像解析（ニレコ社製ＬＵＺＥＸ）によりパーライト以外の面積率（％）を求める。１００からパーライト以外の面積率を除いた値をパーライトの面積率とする。また、同様の画像解析により、初析セメンタイトの面積率を求めた。
合計１０箇所についてそれぞれパーライトの面積率を求め、算術平均した値をパーライトの面積率とする。初析セメンタイトの面積率も同様に算術平均によって求めた。
＜鋼線の製造＞
次に、各鋼線材の表面に、リン酸亜鉛被膜を形成した。その後、リン酸亜鉛被膜で被覆された各鋼線材に、各ダイスでの減面率が平均で１６％となるパススケジュールで、表３中に示す直径まで伸線加工を行ない、試験番号１〜５０の鋼線を得た。
次に、各鋼線材の表面に、リン酸亜鉛被膜を形成した。その後、リン酸亜鉛被膜で被覆された各鋼線材に、各ダイスでの減面率が平均で１６％となるパススケジュールで、表３中に示す直径まで伸線加工を行ない、試験番号１〜５０の鋼線を得た。
＜引張り強さの測定＞
鋼線材を伸線加工して得た鋼線の引張り試験に用いるサンプルは、鋼線の端部から約１／３長さのところから１ｍ毎に長さ２４０ｍｍを３本採取する。その３本を用いてクロスヘッドスピードを１０ｍｍ／ｍｉｎ、治具間を１００ｍｍとして、引張り試験を行い、各サンプルの引張り強さを測定する。この３本の引張り強さの平均値を鋼線の引張り強さとする。
鋼線の直径が１．６〜２．０ｍｍの場合には、引張り強さが２２５０ＭＰａ以上であり、鋼線の直径が５．０〜７．０ｍｍの場合には、引張り強さが１８５０ＭＰａ以上であれば、引張り強さが良好と判定した。
鋼線材を伸線加工して得た鋼線の引張り試験に用いるサンプルは、鋼線の端部から約１／３長さのところから１ｍ毎に長さ２４０ｍｍを３本採取する。その３本を用いてクロスヘッドスピードを１０ｍｍ／ｍｉｎ、治具間を１００ｍｍとして、引張り試験を行い、各サンプルの引張り強さを測定する。この３本の引張り強さの平均値を鋼線の引張り強さとする。
鋼線の直径が１．６〜２．０ｍｍの場合には、引張り強さが２２５０ＭＰａ以上であり、鋼線の直径が５．０〜７．０ｍｍの場合には、引張り強さが１８５０ＭＰａ以上であれば、引張り強さが良好と判定した。
＜捻り試験＞
鋼線材を伸線加工して得た鋼線の引張り試験に用いるサンプルは、鋼線の端部から約１／３長さのところから１ｍ毎に長さが直径×５０＋１００ｍｍを５本採取する。その５本を用いて以下の条件で捻り試験を１本ずつ、５回行い、５本のサンプルともにデラミネーションが発生しなかった場合、撚り線加工性が良好と判定した。
チャック間距離：ワイヤ直径×５０
回転速度：２ｒｐｍ
軸方向荷重：引張り試験での破断荷重×０．０１
判定方法：捻りトルク−ねじり角度曲線を測定し、破断するねじり角度の１／２より前 にトルクが急激に低下する場合、デラミネーションが発生したと判定。
鋼線材を伸線加工して得た鋼線の引張り試験に用いるサンプルは、鋼線の端部から約１／３長さのところから１ｍ毎に長さが直径×５０＋１００ｍｍを５本採取する。その５本を用いて以下の条件で捻り試験を１本ずつ、５回行い、５本のサンプルともにデラミネーションが発生しなかった場合、撚り線加工性が良好と判定した。
チャック間距離：ワイヤ直径×５０
回転速度：２ｒｐｍ
軸方向荷重：引張り試験での破断荷重×０．０１
判定方法：捻りトルク−ねじり角度曲線を測定し、破断するねじり角度の１／２より前 にトルクが急激に低下する場合、デラミネーションが発生したと判定。
表３から、本開示で規定する条件から外れた試験番号では、前記した少なくとも１つの特性が目標とする値に達していないことが明らかである。
それに対し、本開示で規定する条件をすべて満たす試験番号は、前記したすべての特性が目標とする値に達していることが明らかである。
それに対し、本開示で規定する条件をすべて満たす試験番号は、前記したすべての特性が目標とする値に達していることが明らかである。
以上、本開示の好ましい実施形態及び実施例について説明したが、これらの実施形態、実施例は、あくまで本開示の要旨の範囲内の一つの例に過ぎず、本開示の要旨から逸脱しない範囲内で、構成の付加、省略、置換、及びその他の変更が可能である。即ち、本開示は、前述した説明によって限定されることはなく、特許請求の範囲の記載によってのみ限定され、その範囲内で適宜変更可能であることは勿論である。
１０ 鋼線材
Ａ 鋼線材のＣ断面における中心部
ｒ 鋼線材の半径
Ｃ１ Ｃ断面において鋼線材の表面からの距離がｒ／２である円
Ｃ２ Ｃ断面において鋼線材の表面からｒ／４の円
Ａ 鋼線材のＣ断面における中心部
ｒ 鋼線材の半径
Ｃ１ Ｃ断面において鋼線材の表面からの距離がｒ／２である円
Ｃ２ Ｃ断面において鋼線材の表面からｒ／４の円
Claims (3)
- 化学組成が、質量％で、
Ｃ：０．８０〜１.１０％、
Ｓｉ：０．３５〜２．００％、
Ｍｎ：０．３０〜１．２０％、
Ａｌ：０．００５〜０．０５０％、
Ｐ：０．０３０％以下、
Ｓ：０．０１５％以下、
Ｎ：０．０１００％以下、及び
Ｏ：０．００２０％以下を含み、
残部がＦｅ及び不純物からなり、
金属組織が、鋼線材の長手方向に垂直な断面において、パーライトの面積率が９５％以上、且つ初析セメンタイトの面積率が０．５０％以下であり、
長手方向に垂直な断面のうち、半径をｒとした場合の中心から３ｒ／４以内の領域において試験力９．８１Ｎで測定したときのビッカース硬さの平均値をＡとし、外周部から中心方向に４０μｍの位置において試験力０．９８Ｎで測定したときのビッカース硬さの平均値をＢ及び標準偏差をσとした場合に、下記式（１）〜（３）を全て満たす伸線加工用鋼線材。
３６０≦Ａ≦４８０ ・・・式（１）
３０＜Ａ−Ｂ≦７０ ・・・式（２）
０≦σ≦２０ ・・・式（３） - 前記化学組成が、前記Ｆｅの一部に代えて、質量％で、
Ｃｒ：０．４０％以下、
Ｃｕ：０．８０％以下、
Ｎｉ：０．５０％以下、
Ｍｏ：０．２０％以下、及び
Ｖ：０．１５％以下、
からなる群より選ばれる少なくとも１種又は２種以上を含む、請求項１に記載の伸線加工用鋼線材。 - 前記化学組成が、前記Ｆｅの一部に代えて、質量％で、
Ｔｉ：０．０５０％以下、
Ｎｂ：０．０５０％以下、
Ｂ：０．００３０％以下、
ＲＥＭ：０．０３０％以下、
Ｍｇ：０．０３０％以下、
Ｃａ：０．０３０％以下、
Ｚｒ：０．０２０％以下、及び
Ｗ：０．１０％以下
からなる群より選ばれる１種又は２種以上を含む、請求項１又は請求項２に記載の伸線加工用鋼線材。
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| JP2020061141A JP2021161444A (ja) | 2020-03-30 | 2020-03-30 | 伸線加工用鋼線材 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116334498A (zh) * | 2023-05-29 | 2023-06-27 | 张家港荣盛特钢有限公司 | 一种钢绞线用盘条及其制备方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS62256950A (ja) * | 1986-04-30 | 1987-11-09 | Nippon Steel Corp | 伸線加工性のすぐれた高強度鋼線材 |
| WO2018117157A1 (ja) * | 2016-12-20 | 2018-06-28 | 新日鐵住金株式会社 | 線材 |
| WO2019004454A1 (ja) * | 2017-06-30 | 2019-01-03 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度鋼線 |
-
2020
- 2020-03-30 JP JP2020061141A patent/JP2021161444A/ja active Pending
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| CN116334498B (zh) * | 2023-05-29 | 2024-01-19 | 张家港荣盛特钢有限公司 | 一种钢绞线用盘条及其制备方法 |
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