JP6580710B2 - 電気炉用助燃バーナー - Google Patents
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Description
[1]鉄系スクラップを溶解して溶鉄を製造する電気炉に付設され、燃料として気体燃料と固体燃料を用いる電気炉用助燃バーナーであって、
前記固体燃料が通過する第1流路を区画し、該第1流路の先端から前記固体燃料を噴射する固体燃料噴射管と、
前記固体燃料噴射管の周囲に配置され、前記固体燃料噴射管の外壁との間で前記気体燃料が通過する第2流路を区画し、該第2流路の先端から前記気体燃料を噴射する気体燃料噴射管と、
前記気体燃料噴射管の周囲に配置され、前記気体燃料噴射管の外壁との間で支燃性ガスが通過する第3流路を区画し、該第3流路の先端から前記支燃性ガスを噴射する支燃性ガス噴射管と、
前記第3流路に、その周方向に所定間隔で配置された、前記支燃性ガスを旋回させるための複数枚の旋回羽根と、
を有し、前記複数枚の旋回羽根のバーナー軸線に対してなす角度θが5°以上45°以下であることを特徴とする電気炉用助燃バーナー。
支燃性ガスの流量は、供給ガス量の中で最も多いことから、他の供給ガス(気体燃料及び搬送気体)と流速を合せるためには、支燃性ガス吐出口31の吐出面積を気体燃料吐出口21や固体燃料吐出口11よりも大きくする必要がある。その観点から、支燃性ガス噴射管3は最外周とするのが最適である。以下、支燃性ガスとして酸素を、気体燃料としてLNGを、固体燃料として微粉炭をそれぞれ使用する場合を例に説明する。
まず、燃焼に必要な酸素の量は下記(1)式により算出される。
燃焼に必要な酸素量=酸素比(係数)×[LNG流量×LNGの理論酸素量+微粉炭供給量×微粉炭の理論酸素量] …(1)
支燃性ガス流路30には、その周方向に所定間隔で、支燃性ガスを旋回(バーナー周方向での旋回。以下同様)させるための複数枚の旋回羽根4が設けられる。支燃性ガスに旋回を付与することにより、固体燃料を適切かつ効率的に燃焼させることができ、これによりスクラップ加熱効果が向上し、さらに、バーナーの火炎温度が均一化される。その結果、電気炉内のスクラップを効率よく加熱又は溶解することができる。
1 固体燃料噴射管
2 気体燃料噴射管
3 支燃性ガス噴射管
4 旋回羽根
7 炉体
8 電極
x 鉄系スクラップ
10 固体燃料流路(第1流路)
11 固体燃料吐出口
12 固体燃料供給口
20 気体燃料流路(第2流路)
21 気体燃料吐出口
22 気体燃料供給口
30 支燃性ガス流路(第3流路)
31 支燃性ガス吐出口
32 支燃性ガス供給口
θ 旋回羽根のバーナー軸線に対してなす角
Q 旋回羽根の第3流路周方向における長さ
P 旋回羽根の第3流路周方向における設置間隔
Claims (3)
- 鉄系スクラップを溶解して溶鉄を製造する電気炉に付設され、燃料として気体燃料と固体燃料を用いる電気炉用助燃バーナーであって、
前記固体燃料が通過する第1流路を区画し、該第1流路の先端から前記固体燃料を噴射する固体燃料噴射管と、
前記固体燃料噴射管の周囲に配置され、前記固体燃料噴射管の外壁との間で前記気体燃料が通過する第2流路を区画し、該第2流路の先端から前記気体燃料を噴射する気体燃料噴射管と、
前記気体燃料噴射管の周囲に配置され、前記気体燃料噴射管の外壁との間で支燃性ガスが通過する第3流路を区画し、該第3流路の先端から前記支燃性ガスを噴射する支燃性ガス噴射管と、
前記第3流路に、その周方向に所定間隔で配置された、前記支燃性ガスを旋回させるための複数枚の旋回羽根と、
を有し、前記複数枚の旋回羽根のバーナー軸線に対してなす角度θが5°以上45°以下であり、
各々の前記旋回羽根の前記周方向における長さをQとし、前記複数枚の旋回羽根の前記周方向における設置間隔をPとしたとき、Q/Pが1.0以上1.2以下であることを特徴とする電気炉用助燃バーナー。 - 前記角度θが10°以上30°以下である、請求項1に記載の電気炉用助燃バーナー。
- 前記第3流路の先端が、前記支燃性ガスの最小供給量における支燃性ガス吐出速度が10m/s以上となるような吐出面積を有する、請求項1または2に記載の電気炉用助燃バーナー。
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