JPH0712314A - ガスバーナー - Google Patents
ガスバーナーInfo
- Publication number
- JPH0712314A JPH0712314A JP15205793A JP15205793A JPH0712314A JP H0712314 A JPH0712314 A JP H0712314A JP 15205793 A JP15205793 A JP 15205793A JP 15205793 A JP15205793 A JP 15205793A JP H0712314 A JPH0712314 A JP H0712314A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- combustion
- gas fuel
- combustion chamber
- supporting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Pre-Mixing And Non-Premixing Gas Burner (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ８００〜２０００ｋｃａｌ／Ｎｍ3 程度の低
カロリーガス燃料を燃焼させる場合でも安定した燃焼状
態が得られ、圧力の広範囲な変化あるいは急激な変化
や、ガス燃料の発熱量の急激な変化にも耐えることがで
きるガスバーナーを提供する。 【構成】 燃焼室１３の円錐面の角度を軸線に対して５
〜３０度の範囲に形成し、ガス燃料噴出口１２を環状に
形成するとともに、該噴出口１２にガス燃料を旋回流と
して燃焼室１３に噴出させる旋回羽根１７を設け、燃焼
室１３に開口した支燃性ガス噴出口１４を、ガス燃料の
旋回方向と同方向に噴出するように配設する。
カロリーガス燃料を燃焼させる場合でも安定した燃焼状
態が得られ、圧力の広範囲な変化あるいは急激な変化
や、ガス燃料の発熱量の急激な変化にも耐えることがで
きるガスバーナーを提供する。 【構成】 燃焼室１３の円錐面の角度を軸線に対して５
〜３０度の範囲に形成し、ガス燃料噴出口１２を環状に
形成するとともに、該噴出口１２にガス燃料を旋回流と
して燃焼室１３に噴出させる旋回羽根１７を設け、燃焼
室１３に開口した支燃性ガス噴出口１４を、ガス燃料の
旋回方向と同方向に噴出するように配設する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガスバーナーに関し、
特に、８００〜２０００ｋｃａｌ／Ｎｍ3 程度の低カロ
リーガス燃料を、酸素あるいは酸素富化空気で燃焼させ
るガスバーナーに関する。
特に、８００〜２０００ｋｃａｌ／Ｎｍ3 程度の低カロ
リーガス燃料を、酸素あるいは酸素富化空気で燃焼させ
るガスバーナーに関する。
【０００２】
【従来の技術】ガス燃料を燃焼させるバーナーとして、
例えば、図５に示すように、ガス燃料供給路１の先端の
ガス燃料噴出口２に、先端側が拡径した円錐状の燃焼室
３を連設し、該燃焼室３の周壁に支燃性ガス噴出口４を
設けた構造のものが知られている。このバーナーは、ガ
ス燃料供給路１から供給されるガス燃料を、ガス燃料噴
出口２から燃焼室３の中心に噴出させるとともに、支燃
性ガス噴出口４から支燃性ガスを接線方向に噴出させ、
両者を混合して燃焼させるものである。
例えば、図５に示すように、ガス燃料供給路１の先端の
ガス燃料噴出口２に、先端側が拡径した円錐状の燃焼室
３を連設し、該燃焼室３の周壁に支燃性ガス噴出口４を
設けた構造のものが知られている。このバーナーは、ガ
ス燃料供給路１から供給されるガス燃料を、ガス燃料噴
出口２から燃焼室３の中心に噴出させるとともに、支燃
性ガス噴出口４から支燃性ガスを接線方向に噴出させ、
両者を混合して燃焼させるものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記構
造のバーナーは、支燃性ガスを接線方向に噴出させてガ
ス燃料との混合を促進するようにしてはいるものの、燃
焼雰囲気の圧力の変化やガス燃料の圧力変化及び発熱量
の変化等の広範囲な条件での混合が十分ではなかった。
このため、圧力が大気圧から高圧、例えば５ｋｇ／ｃｍ
2 Ｇに変化するような広範囲での圧力変化や、圧力が急
激に０．５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ程度変化するような急激な圧
力変化によりガスの噴出速度が変化すると、ガス燃料と
支燃性ガスとの混合が十分に行えず燃焼が不安定にな
る。また、低カロリーのガス燃料、特に発熱量が８００
〜２０００ｋｃａｌ／Ｎｍ3 のガス燃料を用いた場合
は、ガス燃料と支燃性ガスとの混合を十分に行う必要が
あるため、通常は、ガス燃料の発熱量に応じた噴出速度
に設定されているので、燃料の発熱量が急激に３００ｋ
ｃａｌ／Ｎｍ3 程度変化すると、噴出速度の設定が異な
るために混合が不十分になり、火炎が不安定になった
り、失火したりする不都合があった。
造のバーナーは、支燃性ガスを接線方向に噴出させてガ
ス燃料との混合を促進するようにしてはいるものの、燃
焼雰囲気の圧力の変化やガス燃料の圧力変化及び発熱量
の変化等の広範囲な条件での混合が十分ではなかった。
このため、圧力が大気圧から高圧、例えば５ｋｇ／ｃｍ
2 Ｇに変化するような広範囲での圧力変化や、圧力が急
激に０．５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ程度変化するような急激な圧
力変化によりガスの噴出速度が変化すると、ガス燃料と
支燃性ガスとの混合が十分に行えず燃焼が不安定にな
る。また、低カロリーのガス燃料、特に発熱量が８００
〜２０００ｋｃａｌ／Ｎｍ3 のガス燃料を用いた場合
は、ガス燃料と支燃性ガスとの混合を十分に行う必要が
あるため、通常は、ガス燃料の発熱量に応じた噴出速度
に設定されているので、燃料の発熱量が急激に３００ｋ
ｃａｌ／Ｎｍ3 程度変化すると、噴出速度の設定が異な
るために混合が不十分になり、火炎が不安定になった
り、失火したりする不都合があった。
【０００４】そこで本発明は、８００〜２０００ｋｃａ
ｌ／Ｎｍ3 程度の低カロリーガス燃料を燃焼させる場合
でも安定した燃焼状態が得られ、圧力の広範囲な変化あ
るいは急激な変化や、ガス燃料の発熱量の急激な変化に
も耐えることができるガスバーナーを提供することを目
的としている。
ｌ／Ｎｍ3 程度の低カロリーガス燃料を燃焼させる場合
でも安定した燃焼状態が得られ、圧力の広範囲な変化あ
るいは急激な変化や、ガス燃料の発熱量の急激な変化に
も耐えることができるガスバーナーを提供することを目
的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ため、本発明のガスバーナーは、ガス燃料供給路先端の
ガス燃料噴出口に、先端側が拡径した円錐状の燃焼室を
連設し、該燃焼室の周壁に支燃性ガス噴出口を設けたガ
スバーナーにおいて、前記燃焼室の円錐面の角度を軸線
に対して５〜３０度の範囲に形成し、前記ガス燃料噴出
口をガス燃料供給路の内周面に沿う環状に形成するとと
もに、該ガス燃料噴出口にガス燃料を旋回流として前記
燃焼室に噴出させる旋回羽根を設け、前記支燃性ガス噴
出口を、前記ガス燃料の旋回方向と同方向に支燃性ガス
を噴出するように配設したことを特徴としている。
ため、本発明のガスバーナーは、ガス燃料供給路先端の
ガス燃料噴出口に、先端側が拡径した円錐状の燃焼室を
連設し、該燃焼室の周壁に支燃性ガス噴出口を設けたガ
スバーナーにおいて、前記燃焼室の円錐面の角度を軸線
に対して５〜３０度の範囲に形成し、前記ガス燃料噴出
口をガス燃料供給路の内周面に沿う環状に形成するとと
もに、該ガス燃料噴出口にガス燃料を旋回流として前記
燃焼室に噴出させる旋回羽根を設け、前記支燃性ガス噴
出口を、前記ガス燃料の旋回方向と同方向に支燃性ガス
を噴出するように配設したことを特徴としている。
【０００６】また、本発明は、前記ガス燃料の噴出速度
が１０〜８０Ｎｍ／秒であること、前記支燃性ガスの噴
出速度が３０〜１３０Ｎｍ／秒であること、前記支燃性
ガスの酸素濃度が４０〜１００％であること、前記環状
ガス燃料噴出口は、ガス燃料供給路内周と該ガス燃料供
給路内に同軸に配設した中空管外周との間に形成されて
いることを特徴とするものである。なお、「Ｎｍ／秒」
は、０℃，大気圧状態に換算した流速である。
が１０〜８０Ｎｍ／秒であること、前記支燃性ガスの噴
出速度が３０〜１３０Ｎｍ／秒であること、前記支燃性
ガスの酸素濃度が４０〜１００％であること、前記環状
ガス燃料噴出口は、ガス燃料供給路内周と該ガス燃料供
給路内に同軸に配設した中空管外周との間に形成されて
いることを特徴とするものである。なお、「Ｎｍ／秒」
は、０℃，大気圧状態に換算した流速である。
【０００７】
【作 用】上記構成によれば、ガス燃料自体が旋回流と
なって燃焼室に噴出するとともに、該旋回流と同方向に
支燃性ガスが噴出するので、両者の混合を十分に行うこ
とができ、安定した燃焼状態を得ることができる。
なって燃焼室に噴出するとともに、該旋回流と同方向に
支燃性ガスが噴出するので、両者の混合を十分に行うこ
とができ、安定した燃焼状態を得ることができる。
【０００８】
【実施例】以下、本発明を、図面に示す一実施例に基づ
いてさらに詳細に説明する。図１及び図２は、本発明の
ガスバーナーの一実施例を示すもので、ガス燃料供給路
１１と、該ガス燃料供給路１１先端のガス燃料噴出口１
２に連設した先端側が拡径している円錐状の燃焼室１３
と、該燃焼室１３の周壁に開口する支燃性ガス噴出口１
４と、該支燃性ガス噴出口１４に連設した支燃性ガス供
給路１５とにより構成されている。
いてさらに詳細に説明する。図１及び図２は、本発明の
ガスバーナーの一実施例を示すもので、ガス燃料供給路
１１と、該ガス燃料供給路１１先端のガス燃料噴出口１
２に連設した先端側が拡径している円錐状の燃焼室１３
と、該燃焼室１３の周壁に開口する支燃性ガス噴出口１
４と、該支燃性ガス噴出口１４に連設した支燃性ガス供
給路１５とにより構成されている。
【０００９】前記ガス燃料噴出口１２は、ガス燃料供給
路１１の内周と該ガス燃料供給路１１内に同軸に配設し
た中空管１６の外周との間に環状に形成され、該ガス燃
料噴出口１２には、ガス燃料を旋回流として燃焼室１３
内に噴出させる複数の旋回羽根１７が設けられている。
路１１の内周と該ガス燃料供給路１１内に同軸に配設し
た中空管１６の外周との間に環状に形成され、該ガス燃
料噴出口１２には、ガス燃料を旋回流として燃焼室１３
内に噴出させる複数の旋回羽根１７が設けられている。
【００１０】前記ガス燃料噴出口１２における中空管１
６の外径Ｄ1 とガス燃料供給路１１の内径Ｄ2 とは、通
常は、Ｄ2 ／Ｄ1 を１．５〜３．０の範囲にすることが
好ましく、この比の値が大きい場合、即ちＤ2 ／Ｄ1 が
３．０を超えると、ガス燃料の噴出速度が低下するため
に混合を十分に行えなくなることがある。また、旋回羽
根１７の角度は、ガス燃料の流速やガス燃料噴出口１２
の開口幅等により異なるが、一般には、ガス燃料供給路
１１の軸線に対して３０〜６０度の範囲にすることが好
ましく、角度が小さいと十分な旋回流が得られず、大き
すぎるとガス燃料の流れ抵抗が大きくなる不都合があ
る。なお、旋回羽根１７の枚数は、角度や口径により適
当に選定すればよい。
６の外径Ｄ1 とガス燃料供給路１１の内径Ｄ2 とは、通
常は、Ｄ2 ／Ｄ1 を１．５〜３．０の範囲にすることが
好ましく、この比の値が大きい場合、即ちＤ2 ／Ｄ1 が
３．０を超えると、ガス燃料の噴出速度が低下するため
に混合を十分に行えなくなることがある。また、旋回羽
根１７の角度は、ガス燃料の流速やガス燃料噴出口１２
の開口幅等により異なるが、一般には、ガス燃料供給路
１１の軸線に対して３０〜６０度の範囲にすることが好
ましく、角度が小さいと十分な旋回流が得られず、大き
すぎるとガス燃料の流れ抵抗が大きくなる不都合があ
る。なお、旋回羽根１７の枚数は、角度や口径により適
当に選定すればよい。
【００１１】また、前記燃焼室１３の円錐面の拡開角度
θは、同じくガス燃料供給路１１の軸線に対して５〜３
０度の範囲に形成する。この拡開角度が小さすぎると、
燃焼室容積が小さくなってガス燃料と支燃性ガスとの混
合を十分に行えなくなり、逆に拡開角度が大きすぎる
と、燃焼室出口径が大きくなるために火炎の噴出速度が
遅くなり、火炎が不安定になる不都合がある。
θは、同じくガス燃料供給路１１の軸線に対して５〜３
０度の範囲に形成する。この拡開角度が小さすぎると、
燃焼室容積が小さくなってガス燃料と支燃性ガスとの混
合を十分に行えなくなり、逆に拡開角度が大きすぎる
と、燃焼室出口径が大きくなるために火炎の噴出速度が
遅くなり、火炎が不安定になる不都合がある。
【００１２】さらに、前記ガス燃料噴出口１２から噴出
するガス燃料の噴出速度は、１０〜８０Ｎｍ／秒（０
℃，１気圧の標準状態に換算した速度）の範囲、特に２
０〜５０Ｎｍ／秒の範囲に設定することが好ましい。
するガス燃料の噴出速度は、１０〜８０Ｎｍ／秒（０
℃，１気圧の標準状態に換算した速度）の範囲、特に２
０〜５０Ｎｍ／秒の範囲に設定することが好ましい。
【００１３】一方、前記支燃性ガス噴出口１４は、該支
燃性ガス噴出口１４から燃焼室１３内に噴出する支燃性
ガスを、該燃焼室１３におけるガス燃料の旋回方向と同
じ方向に噴出するように配設されている。この支燃性ガ
ス噴出口１４から噴出する支燃性ガスとしては、酸素濃
度が４０〜１００％の酸素富化ガスあるいは酸素ガスを
用いることが望ましい。また、支燃性ガスの噴出速度
は、３０〜１３０Ｎｍ／秒、特に５０〜１００Ｎｍ／秒
の範囲が好ましい。
燃性ガス噴出口１４から燃焼室１３内に噴出する支燃性
ガスを、該燃焼室１３におけるガス燃料の旋回方向と同
じ方向に噴出するように配設されている。この支燃性ガ
ス噴出口１４から噴出する支燃性ガスとしては、酸素濃
度が４０〜１００％の酸素富化ガスあるいは酸素ガスを
用いることが望ましい。また、支燃性ガスの噴出速度
は、３０〜１３０Ｎｍ／秒、特に５０〜１００Ｎｍ／秒
の範囲が好ましい。
【００１４】ここで、前記ガス燃料の噴出速度と支燃性
ガスの噴出速度とが燃焼に及ぼす影響について実験した
結果を説明する。なお、ガス燃料噴出口１２におけるＤ
2 ／Ｄ1 は２．０、燃焼室１３の円錐面の拡開角度θは
１５度とし、ガス燃料として発熱量が１１５７〜１８１
７ｋｃａｌ／Ｎｍ3 の範囲のプロパンと窒素の混合ガス
を、支燃性ガスとして酸素濃度９９．６％のガスをそれ
ぞれ用いた。
ガスの噴出速度とが燃焼に及ぼす影響について実験した
結果を説明する。なお、ガス燃料噴出口１２におけるＤ
2 ／Ｄ1 は２．０、燃焼室１３の円錐面の拡開角度θは
１５度とし、ガス燃料として発熱量が１１５７〜１８１
７ｋｃａｌ／Ｎｍ3 の範囲のプロパンと窒素の混合ガス
を、支燃性ガスとして酸素濃度９９．６％のガスをそれ
ぞれ用いた。
【００１５】まず、図３は、燃焼時の雰囲気が大気圧の
ときの結果を示すものである。この図から明らかなよう
に、大気圧状態では、ガス燃料の噴出速度が１０〜８０
Ｎｍ／秒の範囲で、かつ、支燃性ガスの噴出速度が３０
〜１３０Ｎｍ／秒の範囲にあるときに安定した燃焼状態
となる。
ときの結果を示すものである。この図から明らかなよう
に、大気圧状態では、ガス燃料の噴出速度が１０〜８０
Ｎｍ／秒の範囲で、かつ、支燃性ガスの噴出速度が３０
〜１３０Ｎｍ／秒の範囲にあるときに安定した燃焼状態
となる。
【００１６】また、図４は、燃焼時の雰囲気が約３ｋｇ
／ｃｍ2 Ｇのときの結果を示すものである。この図から
明らかなように、圧力が３ｋｇ／ｃｍ2 Ｇのときでも、
ガス燃料の噴出速度が１０〜８０Ｎｍ／秒の範囲で、か
つ、支燃性ガスの噴出速度が３０〜１３０Ｎｍ／秒の範
囲にあれば略満足できる燃焼状態が得られ、この内、ガ
ス燃料の噴出速度が２０〜５０Ｎｍ／秒の範囲で、か
つ、支燃性ガスの噴出速度が５０〜１００Ｎｍ／秒の範
囲にあるときに安定した燃焼状態となる。
／ｃｍ2 Ｇのときの結果を示すものである。この図から
明らかなように、圧力が３ｋｇ／ｃｍ2 Ｇのときでも、
ガス燃料の噴出速度が１０〜８０Ｎｍ／秒の範囲で、か
つ、支燃性ガスの噴出速度が３０〜１３０Ｎｍ／秒の範
囲にあれば略満足できる燃焼状態が得られ、この内、ガ
ス燃料の噴出速度が２０〜５０Ｎｍ／秒の範囲で、か
つ、支燃性ガスの噴出速度が５０〜１００Ｎｍ／秒の範
囲にあるときに安定した燃焼状態となる。
【００１７】さらに、図４における安定燃焼の範囲内
で、ガス燃料の組成を変化させて、発熱量を３秒間で３
００ｋｃａｌ／Ｎｍ3 変化させたが、安定燃焼状態を保
持することができた。また、燃焼雰囲気圧力を３ｋｇ／
ｃｍ2 Ｇから３．３ｋｇ／ｃｍ2 Ｇに約５秒間で変化さ
せたが、同様に安定燃焼を保持することができた。
で、ガス燃料の組成を変化させて、発熱量を３秒間で３
００ｋｃａｌ／Ｎｍ3 変化させたが、安定燃焼状態を保
持することができた。また、燃焼雰囲気圧力を３ｋｇ／
ｃｍ2 Ｇから３．３ｋｇ／ｃｍ2 Ｇに約５秒間で変化さ
せたが、同様に安定燃焼を保持することができた。
【００１８】しかも、本実施例に示すように、ガス燃料
供給路１１内に中空管１６を同軸状に配設することによ
り、中空管１６内を覗き窓として利用したり、燃焼停止
時に作業棒を挿入する空間として使用することができ
る。なお、バーナーそのものとしては、環状のガス燃料
噴出口１２を形成できるものならば、ガス燃料供給路１
１の中心部に配設するものの形状は任意に選定でき、例
えば、丸棒状のものや円盤上のものを旋回羽根１７で支
持するようにしてもよい。
供給路１１内に中空管１６を同軸状に配設することによ
り、中空管１６内を覗き窓として利用したり、燃焼停止
時に作業棒を挿入する空間として使用することができ
る。なお、バーナーそのものとしては、環状のガス燃料
噴出口１２を形成できるものならば、ガス燃料供給路１
１の中心部に配設するものの形状は任意に選定でき、例
えば、丸棒状のものや円盤上のものを旋回羽根１７で支
持するようにしてもよい。
【００１９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のガスバー
ナーは、旋回羽根を有する環状のガス燃料噴出口先端
に、拡開角度５〜３０度の範囲の燃焼室を連設し、燃焼
室に支燃性ガスをガス燃料の旋回方向と同方向に噴出す
るようにしたから、ガス燃料と支燃性ガスとを十分に混
合させることができ、安定した燃焼火炎を得ることがで
きる。
ナーは、旋回羽根を有する環状のガス燃料噴出口先端
に、拡開角度５〜３０度の範囲の燃焼室を連設し、燃焼
室に支燃性ガスをガス燃料の旋回方向と同方向に噴出す
るようにしたから、ガス燃料と支燃性ガスとを十分に混
合させることができ、安定した燃焼火炎を得ることがで
きる。
【００２０】特に、前記ガス燃料の噴出速度を１０〜８
０Ｎｍ／秒、支燃性ガスの噴出速度を３０〜１３０Ｎｍ
／秒の範囲にそれぞれ設定することにより、８００〜２
０００ｋｃａｌ／Ｎｍ3 程度の低カロリーガス燃料を用
いた場合でも、安定した燃焼状態とすることができる。
また、支燃性ガスの酸素濃度を４０〜１００％にするこ
とにより、効率のよい燃焼が得られる。さらに、環状の
ガス燃料噴出口を形成する手段として、ガス燃料供給路
内に中空管を同軸に配設することにより、該中空管内を
覗き窓や作業棒の挿入空間として利用することができ
る。
０Ｎｍ／秒、支燃性ガスの噴出速度を３０〜１３０Ｎｍ
／秒の範囲にそれぞれ設定することにより、８００〜２
０００ｋｃａｌ／Ｎｍ3 程度の低カロリーガス燃料を用
いた場合でも、安定した燃焼状態とすることができる。
また、支燃性ガスの酸素濃度を４０〜１００％にするこ
とにより、効率のよい燃焼が得られる。さらに、環状の
ガス燃料噴出口を形成する手段として、ガス燃料供給路
内に中空管を同軸に配設することにより、該中空管内を
覗き窓や作業棒の挿入空間として利用することができ
る。
【図１】 本発明の一実施例を示すガスバーナーの断面
図である。
図である。
【図２】 図１のII−II線断面図である。
【図３】 燃焼雰囲気が大気圧のときのガス燃料の噴出
速度と支燃性ガスの噴出速度とに対する安定燃焼範囲を
示す図である。
速度と支燃性ガスの噴出速度とに対する安定燃焼範囲を
示す図である。
【図４】 燃焼雰囲気が約３ｋｇ／ｃｍ2 Ｇのときのガ
ス燃料の噴出速度と支燃性ガスの噴出速度とに対する安
定燃焼範囲を示す図である。
ス燃料の噴出速度と支燃性ガスの噴出速度とに対する安
定燃焼範囲を示す図である。
【図５】 従来のガスバーナーの一例を示す断面図であ
る。
る。
１１…ガス燃料供給路、１２…ガス燃料噴出口、１３…
燃焼室、１４…支燃性ガス噴出口、１５…支燃性ガス供
給路、１６…中空管、１７…旋回羽根
燃焼室、１４…支燃性ガス噴出口、１５…支燃性ガス供
給路、１６…中空管、１７…旋回羽根
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 多田 健 東京都千代田区丸ノ内１丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 栗原 博 東京都千代田区丸ノ内１丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】 ガス燃料供給路先端のガス燃料噴出口
に、先端側が拡径した円錐状の燃焼室を連設し、該燃焼
室の周壁に支燃性ガス噴出口を設けたガスバーナーにお
いて、前記燃焼室の円錐面の角度を軸線に対して５〜３
０度の範囲に形成し、前記ガス燃料噴出口をガス燃料供
給路の内周面に沿う環状に形成するとともに、該ガス燃
料噴出口にガス燃料を旋回流として前記燃焼室に噴出さ
せる旋回羽根を設け、前記支燃性ガス噴出口を、前記ガ
ス燃料の旋回方向と同方向に支燃性ガスを噴出するよう
に配設したことを特徴とするガスバーナー。 - 【請求項２】 前記ガス燃料の噴出速度が１０〜８０Ｎ
ｍ／秒であることを特徴とする請求項１記載のガスバー
ナー。 - 【請求項３】 前記支燃性ガスの噴出速度が３０〜１３
０Ｎｍ／秒であることを特徴とする請求項１記載のガス
バーナー。 - 【請求項４】 前記支燃性ガスの酸素濃度が４０〜１０
０％であることを特徴とする請求項１記載のガスバーナ
ー。 - 【請求項５】 前記環状のガス燃料噴出口は、ガス燃料
供給路内周と該ガス燃料供給路内に同軸に配設した中空
管外周との間に形成されていることを特徴とする請求項
１記載のガスバーナー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15205793A JPH0712314A (ja) | 1993-06-23 | 1993-06-23 | ガスバーナー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15205793A JPH0712314A (ja) | 1993-06-23 | 1993-06-23 | ガスバーナー |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0712314A true JPH0712314A (ja) | 1995-01-17 |
Family
ID=15532112
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15205793A Pending JPH0712314A (ja) | 1993-06-23 | 1993-06-23 | ガスバーナー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0712314A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006132401A (ja) * | 2004-11-04 | 2006-05-25 | Hitachi Ltd | ガスタービン発電設備 |
| JP2007064625A (ja) * | 2006-12-11 | 2007-03-15 | Hitachi Ltd | ガスタービン燃焼器及びその燃料供給方法 |
| US7426833B2 (en) | 2003-06-19 | 2008-09-23 | Hitachi, Ltd. | Gas turbine combustor and fuel supply method for same |
| JP2012067953A (ja) * | 2010-09-22 | 2012-04-05 | Asahi Breweries Ltd | バーナ |
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