JP6485520B1 - 電力変換装置及び空気調和装置 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】電力変換装置105は、リアクトル121のインダクタンスL([H])及びコンデンサ122の容量C([F])が、下式(1)の条件を満たす。また、電力変換装置105は、交流電源102とコンデンサ122との間の限流回路を不要とするものである。ここで、αm([A・s])はダイオードの最大定格出力電流に対する最大定格電流二乗時間積の比の値、Pmax([W])はモータの最大消費電力、Vac([V])は三相交流電圧の電圧値を示し、定数aの値は4.3である。
Description
(1)空気調和装置
(1−1)空気調和装置の構成
図1は本開示の第1実施形態にかかる空気調和装置1の概略構成図である。空気調和装置1は、蒸気圧縮式の冷凍サイクル運転を行うことによって、ビル等の室内の空気調和に使用される装置である。空気調和装置1は、1台の熱源ユニットとしての室外ユニット2と、それに並列に接続された複数台(本実施形態では、2台)の利用ユニットである室内ユニット4,5と、室外ユニット2及び室内ユニット4,5を接続する冷媒連絡配管としての液冷媒連絡配管6及びガス冷媒連絡配管7とを備えている。
次に、本実施形態の空気調和装置1の動作について説明する。本実施形態の空気調和装置1は冷房専用装置であり、冷房運転を行う。
本実施形態に係るモータ駆動装置は、電力変換装置105を含み、上述した空気調和装置1の圧縮機21に搭載されるモータ103を駆動する。
(3−1)
以上説明したように、本実施形態に係る電力変換装置105は、リアクトル121のインダクタンスL([H])及びコンデンサ122の容量C([F])が、式(1)の条件を満たすものを採用する。これにより、整流回路110に過電流が流れないようにすることができる。また、電力変換装置105は、交流電源102とコンデンサ122との間の限流回路を不要とするものである。
また、本実施形態に係る電力変換装置105は、リアクトル121及びコンデンサ122が、式(2)の条件を満たすものである。したがって、逆変換回路130で生じるスイッチングノイズをこれらのリアクトル及びコンデンサで吸収することができる。
また、本実施形態に係る電力変換装置105は、モータ103の最大消費電力Pmax([W])が2kW以上であるものに使用することができる。したがって、この電力変換装置105は、高出力モータが必要な製品に適したものとなっている。また、ビル用の空気調和装置1への使用も可能である。
また、本実施形態に係る空気調和装置1は、上記いずれかの特徴を有する電力変換装置105が搭載されたものである。したがって、空気調和装置1の信頼性を高め、小型化、軽量化、低コスト化を実現することができる。
(4−1)変形例1A
上記実施形態において、最大消費電力Pmaxが2kW以上の三相交流モータに対して、コンデンサ122の容量C([F])の値が、さらに下式(3)の条件を満たすものを採用してもよい。本発明者らの検討により、この条件を満たす場合には、整流回路110からの第5次高調波、第7次高調波を低減できるという知見が得られた。
また、上記実施形態において、コンデンサ122の容量C([F])の値が、さらに下式(4)の条件を満たすものを採用してもよい。本発明者らの検討により、この条件を満たす場合には、コンデンサ122の容量C([F])を小さくしても、逆変換回路130からスイッチングノイズを平滑する機能を維持し得るという知見が得られた。また、このようなコンデンサ122であれば、リアクトル121の容量を抑えることができるという知見が得られた。したがって、全体としてコストバランスに優れた電力変換装置105を提供することができる。
本実施形態に係る電力変換装置105は、図5に示すように、ヒューズ104をさらに備えるものでもよい。これにより、電力変換装置105の構成部品に過電流が流れることを阻止できる。
本実施形態に係る電力変換装置105は、図6に示すように、サージ電圧クランプ回路107をさらに備えるものでもよい。サージ電圧クランプ回路107は、モータ103の回生電力を吸収するものである。また、サージ電圧クランプ回路107がスイッチングノイズを吸収するので、コンデンサ122の容量Cをさらに低下させることができる。結果として、電力変換装置105の安全性を維持しつつ小型化を実現することが可能となる。
上記実施形態では、一例として、空気調和装置1が冷房運転のみを実施するものを説明したが、本実施形態に係る空気調和装置1はこれに限るものではない。すなわち、空気調和装置は冷房運転に加え、暖房運転等を実行するものでもよい。この場合、空気調和装置は、図4に示すように、四路切換弁22A、アキュムレータ24A、膨張弁38A等をさらに備える。また、冷房運転及び暖房運転の切り換えは、室外側制御部37A及び室内側制御部47Aから構成される制御部8Aが実行する。
(5)モータ駆動装置
(5−1)
本開示の第2実施形態に係るモータ駆動装置は、電力変換装置105Sを含むものである。以下、既に説明した部分と同一の部分には略同一の符号を付し、重複した説明を省略する。なお、他の実施形態と区別するために、本実施形態では添え字Sを付すことがある。
図8は本実施形態に係る電力変換装置105Sの動作を説明するためのフローチャートである。
(6−1)
以上説明したように、本実施形態に係る電力変換装置105Sは、制御回路150Sが、交流電源102とコンデンサ122との間のリレーの有無にかかわらず、圧縮機21の吐出圧力の異常を示す異常信号を受信した場合、逆変換回路130への制御信号の入力を停止する。このような構成により、信頼性を維持した上で小型化を実現し得る電力変換装置105Sを提供できる。
また、本実施形態に係る電力変換装置105Sは、リアクトル121のインダクタンスL([H])及びコンデンサ122の容量C([F])が、式(1)の条件を満たすものを採用する。これにより、整流回路110に過電流が流れないようにすることができる。
また、本実施形態に係る電力変換装置105Sは、リアクトル121のインダクタンスL([H])とコンデンサ122が式(2)の条件を満たす容量C([F])を有するものを採用する。これにより、逆変換回路130で生じるスイッチングノイズをこれらのリアクトル121及びコンデンサ122で吸収することができる。
また、本実施形態に係る電力変換装置105Sは、モータ103の最大消費電力Pmax([W])が2kW以上であるものに使用することができる。したがって、この電力変換装置105Sは、高出力モータが必要な製品に適したものとなっている。例えば、ビル全体の空気調和を実現し得るような空気調和装置への使用に適している。
また、本実施形態に係る空気調和装置1は、上記いずれかの特徴を有する電力変換装置105Sが搭載されたものである。したがって、空気調和装置1の信頼性を高め、小型化、軽量化、低コスト化を実現することができる。
(7−1)変形例2A
上記実施形態において、最大消費電力Pmaxが2kW以上の三相交流モータに対して、コンデンサ122の容量C([F])の値が、さらに式(3)の条件を満たすものを採用してもよい。詳細は変形例1Aと同様である。
また、上記実施形態において、コンデンサ122の容量C([F])の値が、さらに式(4)の条件を満たすものを採用してもよい。詳細は変形例1Bと同様である。
本実施形態に係る電力変換装置105Sは、ヒューズをさらに備えるものでもよい。これにより、電力変換装置105Sの構成部品に過電流が流れることを阻止できる。詳細は変形例1Cと同様である。
本実施形態に係る電力変換装置105Sは、サージ電圧クランプ回路107をさらに備えるものでもよい。詳細は変形例1Dと同様である。
上記実施形態では、一例として、空気調和装置1が冷房運転のみを実施するものを説明したが、本実施形態に係る空気調和装置1はこれに限るものではない。すなわち、空気調和装置1は冷房運転に加え、暖房運転等を実行するものでもよい。詳細は変形例1Eと同様である。
以上、実施形態を説明したが、特許請求の範囲の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。
8 制御部
21 圧縮機
22A 四路切換弁
24A アキュムレータ
37 室外側制御部
37A 室外側制御部
38A 膨張弁
47 室内側制御部
47A 室内側制御部
102 交流電源(三相交流電源)
103 モータ
104 ヒューズ
105 電力変換装置
105A 電力変換装置
105S 電力変換装置
107 サージ電圧クランプ回路
110 整流回路
120 直流リンク部
121 リアクトル
122 コンデンサ
130 逆変換回路
140A 限流回路
141A 主リレー
142A 限流リレー
143A 抵抗
150 制御回路
150A 制御回路
150S 制御回路
150L 異常停止部
D1 ダイオード
D2 ダイオード
D3 ダイオード
D4 ダイオード
D5 ダイオード
D6 ダイオード
SW1 スイッチング素子
SW2 スイッチング素子
SW3 スイッチング素子
SW4 スイッチング素子
SW5 スイッチング素子
SW6 スイッチング素子
Claims (8)
- 最大定格出力電流に対する最大定格電流二乗時間積の比の値がαm([A・s])のダイオード(D1〜D6)により構成され、三相交流電源(102)の交流電力を整流する整流回路(110)と、
前記整流回路で整流された電圧を所定の周波数の交流電圧に逆変換して、最大消費電力がPmax([W])であるモータ(103)に印加する逆変換回路(130)と、
前記整流回路と前記逆変換回路との間に設けられ、前記整流回路及び前記逆変換回路と直列に接続されるインダクタンスL([H])を有するリアクトル(121)と、
前記整流回路と前記逆変換回路との間に設けられ、前記整流回路及び前記逆変換回路と並列に接続される容量C([F])を有するコンデンサ(122)と、
を備え、
前記三相交流電圧の電圧値がVac([V])であり、定数aの値が4.3であるときに、前記リアクトルのインダクタンスL([H])及び前記コンデンサの容量C([F])が、下式(1)の条件を満たし、
前記三相交流電源と前記コンデンサとの間の限流回路を不要とする、
電力変換装置(105,105S)。
- 前記モータは圧縮機に用いられるものであり、
前記圧縮機の吐出圧力の異常を示す異常信号を受信した場合、前記逆変換回路への前記制御信号の入力を停止する制御回路(150S)をさらに備え、
前記整流回路と前記コンデンサとの間にリレーを存在させていない、
請求項1又は2に記載の電力変換装置。 - 前記モータの最大消費電力Pmaxが2kW以上である、
請求項1から5のいずれか1項に記載の電力変換装置。 - 前記三相交流電源と前記整流回路との間にヒューズ(104)が設けられている、
請求項1から6のいずれか1項に記載の電力変換装置。 - 請求項1から7のいずれか1項に記載の電力変換装置、が搭載された空気調和装置(1,1A)。
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