JP6409852B2 - 不定形耐火物の湿式吹付施工方法 - Google Patents

Description

本発明は、溶融金属容器、溶融金属処理装置などの工業窯炉用耐火物ライニングの補修およびイニシャルライニングの施工に使用される不定形耐火物の湿式吹付施工方法に関する。

不定形耐火物の湿式吹付施工方法とは、予め水によって混練した不定形耐火材料を圧送し、吹付けノズル部において凝結剤を添加して吹付ける施工方法である。この湿式吹付施工方法は、流し込み材の施工で用いられる型枠が必要なく、短時間で施工可能であり、施工体も乾式吹付け施工に比べ緻密で、流し込み施工体並の品質を実現でき、施工の省力化および高耐用化の観点から、不定形耐火物を使用する各工業窯炉の補修及びイニシャルライニングの施工方法として採用されている。湿式吹付施工方法は、耐火材料と凝結剤の凝集反応により窯炉壁、底、天井等に施工体を接着させるものであるが、凝集反応が早い場合においては、接着率が著しく低下して施工体の表面が凝集しすぎて層状の施工体になりやすい。また、湿式吹付施工方法に用いられるセメントを含有する湿式吹付用不定形耐火物は、上記の凝集反応とは別にセメント硬化反応が起こる。このセメント硬化反応が早いほど、天井部を施工する場合や、損耗厚みが厚い箇所の補修およびイニシャルライニング施工の場合においては、非常に有利である。例えば、混銑車のような施工後短時間で傾動や輸送を行わなければならない設備の場合、十分な施工体強度が得られていない状態で傾動または輸送を行うと、施工体が脱落する恐れがある。しかしながら、施工体脱落のリスクを軽減するためには、長い養生期間が必要となり、工事期間が長くなるという問題が生じる。

従って、湿式吹付吹施工方法においては、以下の特性を満足することが求められる：
１）凝集反応が適度なスピードで起こり、施工体表面がウエットな状態であり、層状になりにくく、接着率が高いこと；
２）施工体が脱落しない程度の強度を得るまでの時間を短縮するため、セメント硬化反応が出来る限り早く起こること。

このような特性を不定形耐火物に付与するために、従来から様々な提案がなされている。例えば、特許文献１の［００４７］段落には、「得られた泥しょう状の不定形耐火物は、例えば流し込み、圧入、湿式吹付け等の方法により施工される。湿式吹付け施工する場合は、ノズル又は材料搬送管内で、泥しょう状の不定形耐火物に、急結剤を加える。急結剤としては、アルミン酸ソーダ等のアルミン酸塩、炭酸ソーダ等の炭酸塩、珪酸ソーダ等の珪酸アルカリ若しくは珪酸塩、塩化カルシウム等の塩化物若しくは塩化塩、リチウム塩、硫酸塩、水酸化ソーダ、水酸化カルシウム、石灰乳等の水酸化物若しくは水酸化塩、アルミン酸カルシウム、ポルトランドセメント等の水溶液、懸濁液、又は粉体があり、これらの１種以上を使用することができる。」旨の記載がある。
また、特許文献２には、高炉を休風して炉内側の炉壁耐火物の損傷部分に耐火物を吹付け補修する方法において、最大粒径が５．０ｍｍ以下で、かつ、０．０７５ｍｍ以下の粒子を２５％以上含有する粒度構成の耐火組成物に、耐火組成物に対して所定割合の分散剤を加えて予め均一に混練しておき、このスラリー状の不定形耐火物をノズルまで圧送した後、ノズル部において硬化促進剤を添加し、高圧の気体と共に吹付けることを特徴とする高炉炉壁の熱間補修方法（請求項１）が開示されており、更に、［００３０］段落には、硬化促進剤として、アルミン酸カリウム、珪酸ソーダ、珪酸カリウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化カルシウム、硫酸、硫酸塩、硝酸塩、炭酸ソーダ、炭酸カリウム、リチウム塩等が採用されることが記載されている。
更に、特許文献３には、粗粒ないし超微粉に粒度調整された耐火性骨材及び耐火性微粉より構成される耐火性原料、１２ＣａＯ・７Ａｌ_２Ｏ_３を実質上含まないアルミナセメント、及びアクリル酸、カルボン酸またはフェノールスルホン酸の誘導体、縮合体、重合体及び共重合体を主成分とする水溶性高分子化合物の１種または２種以上を耐火性原料１００質量％に対して外掛で０．０１〜０．５質量％含有してなるキャスタブル粉末に所定量の水を混練して得られたキャスタブル混練物を圧送機にて吹付ノズルへ圧送し、吹付ノズルにて圧搾空気と共にリチウム塩溶液を添加して吹付け施工することを特徴とする湿式吹付け用不定形耐火物の施工方法（請求項３）が開示されている。

また、特許文献４には、耐火性骨材１００重量部に対して塩基性乳酸アルミニウム０．０５〜２重量部添加した吹付材を、予め施工水分を添加した後、ノズル内にて珪酸ソーダを添加して吹付けることを特徴とした耐火物吹付け施工方法（請求項１）；ノズル内にて珪酸ソーダと共に凝集剤を添加する前記耐火物吹付け施工方法（請求項２）が開示されている。即ち、特許文献４の施工方法は、耐火性骨材に乳酸アルミニウムを添加した吹付材に、凝結剤として珪酸ソーダを使用して乳酸アルミニウムと凝結剤とのゲル化反応を利用することを特徴とするものである。また、特許文献４の［００１４］段落には、吹付材の流動性を向上させて添加水分量を低減し、それによって施工体を緻密化するために、トリポリリン酸ソーダ、ヘキサメタリン酸ソーダ、ポリアクリル酸ソーダ、ポリアクリルリン酸ソーダ、ポリカルボン酸、リグニンスルホン酸ソーダなどの分散剤を使用できることが記載されており、更に、［００１５］段落には、凝集剤としてアクリルアミド４級塩、ポリアミン４級塩、メタクリル酸エステルなどのカチオン系高分子が例示されている。

更に、特許文献５には、溶融金属容器の耐火物の補修などに使用する湿式吹付け用キャスタブルであった、０．１〜３質量％の１２ＣａＯ・７Ａｌ_２Ｏ_３を含むアルミナセメント、１０質量％未満の前記以外のアルミナセメント、０．０５〜２質量％の乳酸アルミニウム、０．１〜１質量％の分散剤、残部が耐火性の骨材及び微粉とからなることを特徴とする湿式吹付け用キャスタブル（請求項１）；前記キャスタブルと水を混練し、更に急結剤として珪酸アルカリ溶液を添加したことを特徴とする湿式吹付け材料（請求項２）が開示されている。即ち、特許文献５では、施工体の強度発現までの時間を短縮するために、１２ＣａＯ・７Ａｌ_２Ｏ３を含むアルミナセメント、および急結剤（凝結剤）とゲル化反応性のある乳酸アルミニウムを含むキャスタブルに、珪酸アルカリ溶液を凝結剤として添加することを特徴とするものである。

また、特許文献６には、消石灰を５〜６０重量％と、残部が水からなるスラリーであって、前記スラリー１００重量％に対し、リチウム塩をＬｉ_２Ｏに換算して０．０１〜１０重量％と、分散剤を０．１〜１０重量％外掛け添加したリチウム塩を含有する消石灰スラリー系急結剤（請求項１）が開示されている。

特開２００８−１５６１４３号公報 特開２００１−６４７０８号公報 特開２００５−１５４１９１号公報 特開平１１−１８３０４３号公報 特開２００３−１９２４５８号公報 特開２００１−２７８６７４号公報

上述のように、特許文献１〜３には、湿式吹付施工に用いられる凝結剤（急結剤）として、液状のアルミン酸アルカリ塩，珪酸アルカリ塩，リチウム塩等を使用することが記載されているが、アルミン酸アルカリ塩，珪酸アルカリ塩等を凝結剤として使用した場合には、混練した不定形耐火材料の凝集反応が遅いので施工体表面がウエットな状態となり、施工体が層状になりにくく、施工時の接着率は高いが、セメント硬化反応が遅いため、損耗厚みが厚い箇所の補修および施工後短時間で傾動や輸送を行わなければならない場合においては施工体の脱落リスクが高く、長い養生期間が必要となり工事期間が長くなるという問題点があった。更に、特許文献３では、分散剤として、アクリル酸、カルボン酸またはフェノールスルホン酸の誘導体またはそれらの縮合体または重合体または共重合体を主成分とする水溶性高分子化合物の１種または２種以上を使用し、凝結剤としてリチウム塩溶液を添加することで、セメント硬化反応が早め、損耗厚みが厚い箇所の補修および施工後短時間で傾動や輸送を行わなければならない場合の施工体が脱落リスクを低減し、工事期間を短縮しようとするものであるが、リチウム塩を凝結剤として添加した場合には、混練した不定形耐火材料を吹付ける際の凝集反応が早いため、接着率が著しく低下し、施工体の表面が早く凝集するためにウエットな状態でなくなるために層状の施工体になり易いという問題点がある。
また、特許文献４の方法において、乳酸アルミニウムはセメントの水和反応を阻害する作用があるため、乳酸アルミニウムを添加した吹付材よりなる施工体は最終強度が得られるまでに長い時間を必要とし、施工後短時間で傾動や移動を行わなければならない場合には、十分な施工体強度が得られず、傾動または輸送を行うと施工体が落下するなど危険性がある。また、セメントを使用せず、乳酸アルミニウムと凝結剤とのゲル化反応のみで硬化させた施工体の最終強度もまた、施工後短時間で傾動や移動を行わなければならない場合には、不十分である。このような理由から施工体に十分な強度が得られるまで養生を行う必要があり、工事時間が長くなったり、また、施工体の最終強度が不足するなどの欠点がある。
更に、特許文献５では、１２ＣａＯ・７Ａｌ_２Ｏ_３を含むアルミナセメントを使用しているため、強度発現性には優れるものの、作業可能時間が短くなるため、搬送ホース内で湿式吹付け材料が硬化してホース内閉塞が生じる場合があり、特に、施工時の温度が高い夏場には、このような問題は顕著となる。また、凝集反応が早く起きやすいため、接着率低下および層状の施工体が生ずるなどの問題もある。
また、特許文献６のリチウム塩を含有する消石灰スラリー系急結剤（凝結剤）では、リチウム塩を含有する消石灰スラリーにおける固体粒子の沈降、粘性の上昇などの問題により、凝結剤搬送ホース内で凝結剤の凝集反応が始まり、ホース内閉塞が生じる場合がある。また、凝集反応が早く起きやすいため、接着率低下および層状の施工体が生ずるなどの問題もある。また、スラリー状の凝結剤は、液状の凝結剤に比べて添加時に均一に混合し難く、施工体の品質が均一になり難いという問題もある。

従って、本発明の目的は、付着率が高く、かつ均一な施工体を得ることができる不定形耐火物の湿式吹き付け施工方法を提供することにある。

即ち、本発明は、粗粒ないし超微粉に粒度調整された耐火性骨材及び耐火性微粉より構成される耐火性原料およびアルミナセメントからなる耐火組成物並びに分散剤を含有してなるキャスタブル粉末に、所定量の水を混練して得られた流動性を有するキャスタブル混練物を圧送機にて吹付ノズルへ圧送し、吹付ノズルにて圧搾空気と共に凝結剤を添加して吹付け施工することからなる不定形耐火物の湿式吹付施工方法において、前記アルミナセメントの配合割合が、１〜１５質量％であり、前記分散剤として、ポリアクリル酸ナトリウムまたはポリカルボン酸塩型共重合体の１種または２種を耐火組成物１００質量％に対して外掛で０．０１〜０．５質量％含有し、前記凝結剤が、珪酸リチウム溶液２０〜８０質量％と珪酸ソーダ溶液２０〜８０質量％からなる混合溶液であり、凝結剤の添加量が耐火組成物１００質量％に対して外掛けで０．０５〜１．５質量％であることを特徴とする不定形耐火物の湿式吹付施工方法にある。

また、本発明の不定形耐火物の湿式吹付施工方法は、珪酸リチウム溶液が、ＳｉＯ_２含有量１５〜２５質量％かつＳｉＯ_２／Ｌｉ_２Ｏモル比２．５〜７．５の範囲内の水溶液であり、珪酸ソーダ溶液が、ＳｉＯ_２含有量３０〜４０質量％かつＳｉＯ_２／Ｎａ_２Ｏモル比が１．８〜２．５の範囲内の水溶液であることを特徴とする。

本発明の不定形耐火物の湿式吹付施工方法によれば、湿式吹付工法において、凝集反応が適度なスピードで起こり、施工体表面がウエットな状態であり、接着率が高く、層状になりにくく、かつセメントの硬化反応が早期に生ずるため、施工体が脱落しない程度の強度を得るまでの時間を短縮することができ、これにより、付着率が高く、かつ均一な施工体を得ることが可能となる。

以下、本発明の不定形耐火物の湿式吹付施工方法を詳細に説明する。
本発明の不定形耐火物の湿式吹付施工方法は、粗粒（例えば、粒径１〜５ｍｍ程度）ないし超微粉（例えば、５μｍ以下程度）に粒度調整された耐火性骨材および耐火性微粉より構成される耐火性原料およびアルミナセメントからなる耐火組成物並びに分散剤を含有してなるキャスタブル粉末に、所定量の水を混練して得られたキャスタブル混練物を圧送機にて吹付ノズルへ圧送し、吹付ノズルにて圧搾空気と共に凝結剤を添加して吹付け施工することからなるものである。
ここで、本発明の不定形耐火物の湿式吹付施工方法に使用されるキャスタブル粉体を構成する耐火性原料の耐火性骨材および耐火性微粉としては、溶融金属容器、溶融金属処理装置、セメントキルンなどの耐火材料として適当ないずれのものでもよく、例えば、電融または焼結アルミナ、仮焼アルミナ、ボーキサイト、電融、合成または焼結ムライト、シリマナイト、アンダリューサイト、カイヤナイト、バン土頁岩、シャモット、蝋石、溶融シリカ、超微粉シリカ、耐火粘土、電融または焼結マグネシア、電融または焼結スピネル、電融または焼結ジルコニア、ジルコン、クロム鉱、電融または焼結マグネシア−ライム、電融ジルコニア−ムライト、電融アルミナ−ジルコニア、炭化珪素、窒化珪素、天然または人造黒鉛、石油コークス、ピッチコークス、無煙炭、フェノール樹脂、ピッチ等などを挙げることができ、これらを単独で使用するか、これらの２種以上を併用することができる。なお、耐火性原料の配合割合は、８５〜９９質量％、好ましくは８８〜９８質量％の範囲内である。

次に、本発明の不定形耐火物の湿式吹付施工方法に使用されるキャスタブル粉体を構成するアルミナセメントとしては、不定形耐火材料に一般的に使用されているいずれのものも使用可能である。例えば、ＪＩＳの第１種に相当するカルシア含有量１５〜２２質量％のアルミナセメント、ＪＩＳの第２種に相当するカルシア含有量２５〜３０質量％のアルミナセメント、ＪＩＳの第３種あるいは第４種に相当するカルシア含有量３０〜４０質量％のアルミナセメント、およびその他のアルミナセメントを単独で使用するか、これらの２種以上を併用することができる。アルミナセメントの配合割合は、１〜１５質量％、好ましくは２〜１２質量％の範囲内である。アルミナセメントの配合割合が１質量％未満では、養生後に施工体に十分な強度が発現しないために好ましくなく、また、１５質量％を超えると、可使時間の確保が難しくなり、ポンプ圧送時の詰りの原因となるために好ましくない。

また、本発明の不定形耐火物の湿式吹付施工方法に使用されるキャスタブル粉体を構成する分散剤としては、アクリル酸、カルボン酸またはフェノールスルホン酸の誘導体、縮合体、重合体または共重合体を主成分とする水溶性高分子化合物の１種または２種以上を使用する。なお、分散剤の配合割合は、上記耐火性原料およびアルミナセメントからなる耐火組成物１００質量％に対して外掛けで０．０１〜０．５質量％、好ましくは０．０５〜０．４５質量％の範囲内である。分散剤の配合割合が０．０１質量％未満では、十分な分散効果が得らないために好ましくない。また、０．５質量％を超えると、施工体の強度等の機械的特性が低下するために好ましくない。

上述の耐火組成物および分散剤からなるキャスタブル粉体には、酸化防止、強度向上および爆裂防止の目的で、アルミニウム、アルミニウム−シリコン合金、アルミニウム−マグネシウム合金、シリコン、マグネシウム等の金属粉、炭化硼素等の炭化物、硼化ジルコニウム等の硼化物、硼珪酸ガラス等のガラス成分を使用することもできる。

上述のキャスタブル粉体に、所定量の水を添加、混練して流動性を有するキャスタブル混練物を調製する。水の添加量は、キャスタブル粉末の比重と粒度構成に大きく影響されるが、通常、耐火組成物１００質量％に対して外掛けで４．０〜１２．０質量％、好ましくは６〜１０質量％の範囲内である。この範囲の水分量で容易にポンプ圧送可能な流動性を有するキャスタブル混練物を得ることができる。但し，キャスタブル混練物を長距離、そして、高所まで圧送する場合には、水分量を０．１〜４．０質量％程度多く添加することができる。

上述のように調製されたキャスタブル混練物は、圧送ポンプにより吹付ノズルに輸送される。圧送ポンプの種類は、特には限定されるものではなく、例えば、ダブルピストンポンプ、スクイーズポンプ、ダイヤフロムポンプなどを利用することができる。

吹付ノズルまで搬送されたキャスタブル混練物に、吹付ノズルにて、圧縮空気と共に凝結剤を添加して吹付け施工する。ここで、凝結剤としては、珪酸リチウム溶液２０〜８０質量％、好ましくは２５〜７５質量％と、珪酸ソーダ溶液２０〜８０質量％、好ましくは２５〜７５質量％からなる混合溶液を使用する。ここで、珪酸リチウム溶液の割合が８０質量％を超えると、凝集速度が速くなりすぎ、吹付ける際の凝集反応が早くなり、接着率が著しく低下し、施工体の表面が早く凝集するためにウエットな状態でなくなるために層状の施工体になり易いために好ましくない。また、珪酸リチウム溶液の割合が２０質量％未満となると、セメント硬化反応が遅いため、損耗厚みが厚い箇所の補修および施工後短時間で傾動や輸送を行わなければならない場合において施工体の脱落リスクが高くなり、長い養生期間が必要となり工事期間が長くなるために好ましくない。

なお、珪酸リチウム溶液は、ＳｉＯ_２含有量が１５〜２５質量％、好ましくは１７〜２３質量％の範囲内にあり、かつＳｉＯ_２／Ｌｉ_２Ｏモル比が２．５〜７．５、好ましくは３．０〜７．０の範囲内の水溶液である。また、珪酸ソーダ溶液は、ＳｉＯ_２含有量が３０〜４０質量％、好ましくは３２〜３７質量％の範囲内にあり、かつＳｉＯ_２／Ｎａ_２Ｏモル比が１．８〜２．５、好ましくは２．０〜２．４の範囲内の水溶液である。

ここで、分散剤としてアクリル酸、カルボン酸またはフェノールスルホン酸の誘導体、縮合体、重合体または共重合体の１種または２種以上を使用し、凝結剤としてリチウム塩溶液を添加すると、セメント硬化反応が早く始まることは知られているが、リチウム塩溶液のみを凝結剤として使用すると、混練した不定形耐火物を吹付ける際の凝集反応が早いので接着率が著しく低下し、施工体の表面が早く凝集してウエットな状態でなくなるために層状の施工体になり易い。そこで、本発明の不定形耐火物の湿式吹付施工方法では、凝結剤として珪酸リチウム溶液と珪酸ソーダ溶液の混合溶液を使用することで、凝集反応を遅延させて適度なスピードで反応させることができ、施工体表面がウエットな状態であり、接着率が高く、層状になり難く、かつセメント硬化反応が早い特長を維持することが可能となる。なお、珪酸リチウム溶液以外のリチウム塩溶液として使用しても凝集速度を遅延することができず、凝集速度の適正化、吹付け後の早期強度発現の両立はできない。また、珪酸リチウム溶液と珪酸ソーダ溶液からなる混合溶液を使用することから、スラリー凝結剤のように凝結剤搬送ホース内で凝結剤の凝集反応及び分離作用が始まりホース内閉塞が生じることがなく、凝集反応スピードの適度な調整が可能となる。

なお、珪酸リチウム溶液と珪酸ソーダ溶液からなる混合溶液、即ち、凝結剤の添加量は、耐火組成物１００質量％に対して外掛けで０．０１〜１．５質量％、好ましくは０．１〜１．２質量％の範囲内である。凝結剤には，珪酸リチウムと珪酸ソーダの混合溶液を用いる。なお、凝結剤の添加量が０．０１質量％未満では、十分な凝集効果が得られず、また、１．５質量％を超えると、凝集速度が速くなりすぎ、接着率の低下を招くために好ましくない。

以下、本発明の不定形耐火物の湿式吹付施工方法を実施例および比較例により更に説明する。
以下の表１および２に実施例を、表３に比較例をそれぞれ示す。

表中、
電融アルミナは、Ａｌ_２Ｏ_３純度が９６質量％品である；
シャモットは、Ａｌ_２Ｏ_３純度が５８質量％品である；
炭化珪素は、ＳｉＣ純度が８７質量％品である；
蝋石は、ＳｉＯ_２含有量が７９質量％品である；
ヒュームドシリカは、ＳｉＯ_２純度９９．４質量％品である；
仮焼アルミは、Ａｌ_２Ｏ_３純度９９．８質量％、平均粒度１０μｍ品である；
アルミナセメントＡは、Ａｌ_２Ｏ_３５０質量％、ＣａＯ３４質量％、ＳｉＯ_２３質量％品である；
アルミナセメントＢは、Ａｌ_２Ｏ_３７０質量％、ＣａＯ２６質量％品である；
アルミナセメントＣ、Ａｌ_２Ｏ_３７８質量％、ＣａＯ１８質量％品である；
アルミナセメントＤは、Ａｌ_２Ｏ_３７０質量％、ＣａＯ２６質量％、鉱物相として１２ＣａＯ・７Ａｌ_２Ｏ_３含有品である；
珪酸リチウム溶液（Ｐ）は、ＳｉＯ_２含有量２０質量％、ＳｉＯ_２／Ｌｉ_２Ｏモル比３．５の水溶液である；
珪酸ソーダ溶液（Ｑ）は、ＳｉＯ_２含有量３６質量％、ＳｉＯ_２／Ｎａ_２Ｏモル比２．１の１号珪酸ソーダ溶液である；
珪酸カリウム溶液は、ＳｉＯ_２含有量３０質量％、ＳｉＯ_２／Ｋ_２Ｏモル比が２．２の水溶液である；
リチウム塩含有消石灰スラリーは、ＳｉＯ_２含有量１５質量％、ＳｉＯ_２／Ｌｉ_２Ｏモル比が３．５の水溶液に、消石灰を２０質量％含有するものである。

評価は以下のように行った：
・「材料付着率（％）」は、以下のように評価した。すなわち、表に従って調製、混練したキャスタブル混練物をダブルピストンポンプを用い、４０００ｋｇ／時間の速度で湿式吹付ノズルに圧送し、ノスル先端で凝結剤を混合して垂直壁に吹付けた。吹付け量は５０ｋｇで、吹付け後，リバウンドした材料を回収して質量を測定し、接着率を測定した。付着率は高いほど好ましく、付着率が８０％を超えるものを好ましいと判断した；
・「吹付け後１時間養生後の曲げ強さ（ＭＰａ）」は、以下のように測定した。まず、４０×４０×１６０ｍｍの金型内に、湿式吹付けによって吹付け施工体を得た。吹付け後、施工体を金枠から取り出し、常温、室内で１時間養生した。１時間養生後、ＪＩＳ Ｒ ２５２１の耐火物用アルミナセメントの物理試験方法になるミハリエス二重てこ型曲げ強さ試験装置を用いて、曲げ強度を測定した。ｎ＝３で測定し、平均値を曲げ強度とした；
・「可使時間（時間）」は、以下のように測定した。まず、表に従って万能混練機を用いて水添加後を３分間混練して混練物を得、次に、ビニール袋内で室温にて保管し、混練物のタップフロー値を、ＪＩＳ Ｒ ２５２１の耐火物用アルミナセメントの物理試験方法になるフローテーブルおよびフローコーンを用いて測定した。その後、３０分毎にタップフロー値を測定し、タップフロー値が１５０以下となるまでの時間を可使時間とした。一般的には、材料の混練後直ちに吹付け作業にはいるため可使時間は短くても良いと考えられるが、実際の作業上の都合により、１時間程度待機する場合がある。そのため、可使時間は、３時間以上を良好、３時間未満で１時間超を許容範囲とし、１時間以下を好ましくないとした。そのため、可使時間が３時間を超えるものについては、それ以上の測定を行わず「＞３」と表記した。

実施例は、不定形耐火物の接着性、吹付け後１時間養生後の曲げ強さ、可使時間ともに良好な結果を示した。
それに対し、
比較例１は、アルミナセメント量が０．５質量％と少なく、吹付け後１時間養生後の曲げ強さが低く、好ましいものではなかった；
比較例２は、アルミナセメント量が１６質量％と多く、可使時間が短すぎ、好ましいものではなかった；
比較例３は、分散剤としてリン酸ソーダを用いたものであり、吹付け後１時間養生後の曲げ強さが低く、好ましいものではなかった；
比較例４は、分散剤の量が０．００５質量％と少なく、水分を添加して混練しても流動性がなく、吹付施工することができなかった；
比較例５は、分散剤の量が０．０６質量％と多く、吹付け後１時間養生後の曲げ強さが低く、好ましいものではなかった；
比較例６は、特許文献４に準じた吹付材を用いた例であり、吹付け後１時間養生後の曲げ強さが低く、好ましいものではなかった；
比較例７は、特許文献３に準じた吹付材を用いた例で、珪酸リチウム溶液を単独で凝結剤として用いており、吹付材の材料接着率が低く、好ましいものではなかった；
比較例８は、珪酸リチウム溶液と珪酸ソーダ溶液の割合が本発明の範囲外にあり、珪酸ソーダ溶液の割合が少く、吹付材の材料接着率が低く、好ましいものではなかった；
比較例９もまた、珪酸リチウム溶液と珪酸ソーダ溶液の割合が本発明の範囲外にあり、珪酸ソーダ溶液の割合が多く、吹付け後１時間養生後の曲げ強さが低く、好ましいものではなかった；
比較例１０は、特許文献１および２に準じた吹付材を用いた例で、珪酸ソーダ溶液を単独で凝結剤として用いており、吹付け後１時間養生後の曲げ強さが低く、好ましいものではなかった；
比較例１１は、凝結剤の量が少なく、凝集が弱く、施工体がだれ落ちを生じ、好ましいものではなかった；
比較例１２は、凝結剤の量が多く、凝集速度が速く、材料接着率が低下してリバウンドロスが多く、好ましいものではなかった。
比較例１３は、特許文献６に準じた吹付材を用いた例で、リチウム塩含有消石灰スラリーを凝結剤に用いており、施工体が層状になっており、吹付け後１時間養生後の曲げ強さが低く、好ましいものではなかった；
比較例１４は、特許文献５に準じた吹付材を用いた例で、珪酸カリウム溶液を凝結剤に用いており、可使時間が短く、好ましいものではなかった。

Claims (2)

1. 粗粒ないし超微粉に粒度調整された耐火性骨材及び耐火性微粉より構成される耐火性原料およびアルミナセメントからなる耐火組成物並びに分散剤を含有してなるキャスタブル粉末に、所定量の水を混練して得られた流動性を有するキャスタブル混練物を圧送機にて吹付ノズルへ圧送し、吹付ノズルにて圧搾空気と共に凝結剤を添加して吹付け施工することからなる不定形耐火物の湿式吹付施工方法において、前記アルミナセメントの配合割合が、１〜１５質量％であり、前記分散剤として、ポリアクリル酸ナトリウムまたはポリカルボン酸塩型共重合体の１種または２種を耐火組成物１００質量％に対して外掛で０．０１〜０．５質量％含有し、前記凝結剤が、珪酸リチウム溶液２０〜８０質量％と珪酸ソーダ溶液２０〜８０質量％からなる混合溶液であり、凝結剤の添加量が耐火組成物１００質量％に対して外掛けで０．０５〜１．５質量％であることを特徴とする不定形耐火物の湿式吹付施工方法。
2. 珪酸リチウム溶液が、ＳｉＯ_２含有量１５〜２５質量％かつＳｉＯ_２／Ｌｉ_２Ｏモル比２．５〜７．５の範囲内の水溶液であり、珪酸ソーダ溶液が、ＳｉＯ_２含有量３０〜４０質量％かつＳｉＯ_２／Ｎａ_２Ｏモル比１．８〜２．５の範囲内の水溶液である、請求項１記載の不定形耐火物の湿式吹付施工方法。