JP6383381B2

JP6383381B2 - 圧縮機

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Publication number: JP6383381B2
Application number: JP2016108638A
Authority: JP
Inventors: 村上　晃啓; 晃啓村上; 竜也若菜; 真由美後藤
Original assignee: Hitachi Johnson Controls Air Conditioning Inc
Current assignee: Hitachi Johnson Controls Air Conditioning Inc
Priority date: 2016-05-31
Filing date: 2016-05-31
Publication date: 2018-08-29
Anticipated expiration: 2036-05-31
Also published as: CN107448387B; CN107448387A; JP2017216806A

Description

本発明は、圧縮機に関する。

圧縮機は、冷媒ガス（作動媒体）を圧縮する圧縮機構と、圧縮機構を駆動する電動機と、を備えている。電動機は、固定子に配置された巻線コイルに電流を通電することで磁界を発生して回転子を回転駆動する。回転子に永久磁石を用いる電動機では、永久磁石を所定の磁性に磁化するための着磁が必要となる。

回転子の永久磁石を着磁する方法としては、着磁装置を用いて回転子の永久磁石の着磁を行った後に、回転子を組み込んで電動機を組み立てる外部着磁方式と、電動機を組み立てた後に、電源装置より固定子の巻線コイルに通電して回転子の永久磁石の着磁を行う巻線着磁方式と、が知られている。

特許文献１（特開２００４−１１２８６１号公報）には、巻線着磁方式を用いた場合に、固定子にコイルが集中巻き状態で設けられる電動機において、絶縁材の形状により、着磁性を改善する構成が記載されている。

特開２００４−１１２８６１号公報

しかし、特許文献１は、絶縁材の形状により着磁性が改善されるものの、圧縮機組込時において、特にモータ積厚が小さい場合には、磁石の位置と固定子による磁界の軸方向でのズレが生じるため、着磁量は低下する。

また、外部着磁方式を用いた場合においても、磁化された回転子が固定子に対して傾きやすく、更にモータ積厚が小さい場合にはポンプ部への傾きの影響が大きくなり、圧縮効率が低下するという課題がある。

そこで、本発明は、着磁量を確保しつつ、モータ積厚を低減させ、高性能で低コストの圧縮機を提供することを課題とする。

このような課題を解決するために、本発明に係る圧縮機は、冷媒を圧縮する圧縮機構部と、前記圧縮機構部を駆動する電動機と、を備え、前記電動機の回転子は、永久磁石を有し、前記電動機の固定子は、コイルが集中巻きで設けられており、前記固定子の磁気中心に対する前記回転子の磁気中心のずれ量であるマグネットセンタは、前記回転子とともに回転する回転体の自重による引下力が、マグネットセンタによる磁気吸引力よりも大きく、かつ、前記引下力と前記磁気吸引力の和が正の値である範囲にあることを特徴とする

本発明によれば、着磁量を確保しつつ、モータ積厚を低減させ、高性能で低コストの密閉型電動圧縮機を提供することができる。

本実施形態の圧縮機の縦断面図である。本実施形態に係る圧縮機の電動機における回転子およびバランスウェイトの部分切断斜視図である。本実施形態に係る圧縮機の永久磁石を構成するＮｄ−Ｆｅ−Ｂ化合物の母相粒内の金属分布図である。本実施形態の圧縮機の部分拡大縦断面図である。マグネットセンタの積厚比と、ロータの引下力との関係を示すグラフである。マグネットセンタの積厚比と、巻線着磁方式による着磁量との関係を示すグラフである。

以下、本発明を実施するための形態（以下「実施形態」という）について、適宜図面を参照しながら詳細に説明する。なお、各図において、共通する部分には同一の符号を付し重複した説明を省略する。

＜密閉型電動圧縮機＞
本実施形態に係る密閉型電動圧縮機（圧縮機）５０の構成について、図１を用いて説明する。図１は、本実施形態の圧縮機５０の縦断面図である。ちなみに、本実施形態の圧縮機５０は、冷凍空調装置（例えば、空気調和機、冷蔵庫、冷凍庫、冷蔵・冷凍ショーケースなど）やヒートポンプ式給湯装置などの冷凍サイクルの構成機器として用いられる。

図１に示すように、密閉型電動圧縮機５０は、密閉容器１と、圧縮機構２と、電動機８と、を主要構成要素として備えている。

密閉容器１は、円筒状の筒部１ａと、筒部１ａの上下に溶着された蓋部１ｂ及び底部１ｃと、を有し、内部を密閉空間（上部空間１ｄ，中央空間１ｅ，下部空間１ｆ）としている。密閉容器１は、圧縮機構２と、電動機８と、を収納し、底部１ｃの油溜１７にエーテル系化合物、エステル系化合物などの潤滑油１６を貯留している。なお、潤滑油１６の油面は、副軸受１０の上方に位置するよう設定されている。

密閉容器１には、蓋部１ｂを貫通する吸込パイプ１１と、筒部１ａを貫通する吐出パイプ１５と、が設けられている。吐出パイプ１５は、圧縮機構２（後述するフレーム６）の直下に位置して、密閉容器１内の中心方向に向けて突出している。

圧縮機構２は、冷媒ガスを圧縮して密閉容器１内に吐出するものであり、密閉容器１内の上部に配置されている。圧縮機構２は、固定スクロール３と、旋回スクロール４と、オルダムリング５と、フレーム６と、を主要構成要素として備えている。

固定スクロール３は、端板上に渦巻状のラップを有しており、フレーム６上にボルト止めされている。固定スクロール３の周縁部には吸込口１２が設けられ、中央部には吐出口１３が設けられている。吸込口１２には吸込パイプ１１が連通している。吐出口１３は、密閉容器１内の圧縮機構２の上方の上部空間１ｄに連通している。

旋回スクロール４は、端板上に渦巻状のラップを有している。旋回スクロール４は、固定スクロール３とフレーム６との間に挟み込まれている。旋回スクロール４のラップと固定スクロール３のラップとが噛み合わされて圧縮室が形成されている。旋回スクロール４の反固定スクロール側には、旋回軸受４ａが組み込まれるボス部が設けられている。この旋回軸受４ａには、旋回スクロール４を偏心駆動させる偏心ピン部７ａが嵌め込まれている。

オルダムリング５は、旋回スクロール４の自転規制機構を構成している。オルダムリング５は、旋回スクロール４とフレーム６との間に設置され、公転する旋回スクロール４の自転を防止して円軌道運動を行わせる。

フレーム６は、密閉容器１に溶接で固定されている。このフレーム６は、固定スクロール３、オルダムリング５及び旋回スクロール４を支持している。フレーム６の中央には、下方に突出する筒部が設けられている。この筒部内には、シャフト７を軸支する主軸受６ａが設けられている。また、フレーム６の筒部の上端側には、開口の縁に沿って凸部６ｂが形成されている。

また、固定スクロール３及びフレーム６の外周部には、固定スクロール３の上方の上部空間１ｄとフレーム６の下方の中央空間１ｅとを連通する複数の吐出ガス通路１４ａが形成されている。

電動機８は、回転子８ａと、固定子８ｂと、シャフト７と、バランスウェイト９と、を主要構成要素として備えている。

回転子８ａは、鉄芯２１と、永久磁石２３（後述する図２参照）と、を主要構成要素として備えている。回転子８ａの詳細は、図２を用いて後述する。

バランスウェイト９は、回転子８ａの一側（図１では上側）に設置された上バランスウェイト（圧縮機構側バランスウェイト）９ａと、回転子８ａの他側（図１では下側）に設置された下バランスウェイト（反圧縮機構側バランスウェイト）９ｂと、から構成され、複数のリベット２４により回転子８ａに固定されている。

固定子８ｂは、電流を流して回転磁界を発生させる複数の導体を有するコイル２６と、回転磁界を効率よく伝達するための鉄芯２５と、を主要構成要素として備えている。なお、本実施形態に係る圧縮機５０において、固定子８ｂのコイル２６は集中巻方式で巻かれている。鉄芯２５は密閉容器１に焼き嵌め、溶接などにより固定されている。

また、固定子８ｂの外周部には、全周にわたって複数の切欠きが形成され、この切欠きと密閉容器１との間に、複数の吐出ガス通路１４ｂが形成されている。吐出ガス通路１４ｂは、電動機８の上方の中央空間１ｅと電動機８の下方の下部空間１ｆとを連通する。

シャフト７は、回転子８ａの中央穴に嵌合されて回転子８ａと一体化されている。シャフト７の一側（図１では上側）は、回転子８ａより突出して圧縮機構２に係合され、圧縮機構２の圧縮動作により偏心力が加えられる。即ち、シャフト７の一側に設けられた偏心ピン部７ａが、圧縮機構２が備える旋回スクロール４のボス部に組み込まれた旋回軸受４ａに挿入される。

また、シャフト７は、その両側が回転子８ａの両側より突出して、シャフト７の一側（図１では上側）は主軸受６ａにより軸支され、シャフト７の他側（図１では下側）は副軸受１０により軸支されることにより、安定的に回転することができる。副軸受１０は、密閉容器１に溶接して固定された支持部材により支持されると共に、潤滑油１６に浸漬されている。また、シャフト７は、シャフト７の一側（図１では上側）に鍔部７ｂを有している。シャフト７の鍔部７ｂとフレーム６の凸部６ｂとで、シャフト７のスラスト方向を支持するスラスト軸受が形成されている。

シャフト７の下端は密閉容器１の底部の油溜１７内に延びている。シャフト７には潤滑油１６を各軸受部および各摺動面へ供給する貫通穴７ｃが設けられ、下端部の油溜１７から貫通穴７ｃを通して潤滑油１６を吸い上げられるようになっている。圧縮機構２にシャフト７の貫通穴７ｃを通して油溜１７から吸い上げられた潤滑油１６は、各軸受及び圧縮機構２の摺動部に供給される。圧縮機構２の摺動部に供給された潤滑油１６は、冷媒ガスと共に固定スクロール３の中央部の吐出口１３から吐出される。吐出口１３から吐出された潤滑油１６は、上部空間１ｄ、吐出ガス通路１４ａ、中央空間１ｅ、吐出ガス通路１４ｂ、下部空間１ｆを通って、油溜１７へと戻る。

以上のような圧縮機５０においては、電動機８に通電されて回転子８ａが回転すると、シャフト７が回転する。これにより偏心ピン部７ａが偏心した回転運動を行って旋回スクロール４が旋回する。固定スクロール３と旋回スクロール４との間に形成される圧縮室は、外周側から中央部に移動しながら小さくなる。吸込パイプ１１及び吸込口１２を介して吸い込まれた冷媒ガスは、圧縮室で圧縮される。圧縮された冷媒ガスは、固定スクロール３の中央部の吐出口１３から密閉容器１内の上部空間１ｄ（吐出圧空間）に吐出され、吐出ガス通路１４ａ、中央空間１ｅ、吐出パイプ１５を介して密閉容器１外に排出される。

＜回転子＞
次に、本実施形態に係る圧縮機５０の電動機８における回転子８ａの構造について、図２を用いて更に説明する。図２は、本実施形態に係る圧縮機５０の電動機８における回転子８ａおよびバランスウェイト９の部分切断斜視図である。なお、図２において、上バランスウェイト９ａと回転子８ａの一部を破断して示している。

図２に示すように、回転子８ａは、鉄芯２１と、鉄芯２１に形成された磁石収容部２２に挿入された永久磁石２３と、を主要構成要素として備えている。回転子８ａは、固定子８ｂ（図１参照）からの回転磁界を回転運動に変換し、シャフト７（図１参照）を中心に回転する。回転子８ａは、固定子８ｂ（図１参照）の鉄芯２５（図１参照）の中央穴に回転可能に配置されている。

回転子８ａは、複数の磁石収容部２２に挿入された永久磁石２３を備えている。永久磁石２３は薄い直方体で形成されている。回転子８ａの下面は、下バランスウェイト９ｂなどによって塞がれている。同様に、回転子８ａの上面は、上バランスウェイト９ａなどによって塞がれている。これにより、永久磁石２３は、磁石収容部２２の下面および上面から抜け出ないよう保持されている。ちなみに、本実施形態での着磁後の永久磁石２３は、磁力が大きいため、磁石収容部２２で移動することは考えづらい。

＜永久磁石：Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ化合物＞
次に、本実施形態に係る圧縮機５０の回転子８ａに備える永久磁石２３について、図３を用いて更に説明する。図３は、本実施形態に係る圧縮機５０の永久磁石２３を構成するＮｄ−Ｆｅ−Ｂ化合物の母相粒内の金属分布図である。

本実施形態での永久磁石２３は、Ｎｄ₂Ｆｅ₁₄Ｂの組成式で示される合金を主成分としている。さらに具体的には、永久磁石２３は、図３に示すように、Ｎｄ₂Ｆｅ₁₄Ｂ合金からなる結晶粒子３１を取り囲むように後述する中重希土類元素３４が分布したものである。言い換えれば、永久磁石２３を構成するＮｄ−Ｆｅ−Ｂ化合物は、Ｎｄ₂Ｆｅ₁₄Ｂ合金からなる結晶粒子３１の粒界３２近傍に中重希土類元素３４が拡散分布したものである。

中重希土類元素３４としては、例えば、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕ、Ｅｕ、Ｙ、Ｓｃなどが挙げられる。中でもＴｂ及びＤｙが望ましい。このようなＮｄ−Ｆｅ−Ｂ化合物は、磁石焼結時に中重希土類元素３４に富む合金３３を混合することによって得られる。

合金３３としては、例えば、Ｔｂ−Ｆｅ、Ｄｙ−Ａｌ、Ｔｂ₄Ｏ₇、Ｄｙ₂Ｏ₃、が挙げられるが、これらに限定されるものではない。

Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ化合物からなる永久磁石２３においては、粒界３２の表面で、逆磁区の核によって生起される外部磁界の大きさが保磁力となる。逆磁区の核生成には粒界３２の表面の構造が強く影響しており、粒界３２近傍における結晶構造の乱れが磁気的な構造の乱れを招き、逆磁区の生成を助長している。結晶界面から５ｎｍ程度の深さまでの磁気的構造が逆磁区の生成の助長に寄与していると考えられる。

本実施形態では、前記のように、粒界３２近傍に中重希土類元素３４を集中的に分布させている。これにより本実施形態の永久磁石２３は、中重希土類元素３４がＮｄ₂Ｆｅ₁₄Ｂ合金に均一に分布するものと比べて、保持力を高めることができる。ここで、粒界３２近傍とは、母相粒のうち結晶界面（粒界３２）から５ｎｍ程度の深さまでの母相粒の表層をいう。

したがって、粒界３２近傍におけるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ化合物の構成成分であるＮｄに対する中重希土類元素３４の割合を、粒界３２近傍よりも内側の母相粒におけるＮｄに対する中重希土類元素３４の割合と比べて大きくすることによって、永久磁石２３の保磁力を高めることができる。

また、本実施形態のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ化合物では、母相粒の平均粒径は０.５〜２０μｍ程度であるから、結晶界面から５ｎｍ程度の深さの粒界３２近傍に中重希土類元素３４の量を多く集中させると、永久磁石２３の残留磁束密度を大きく向上させることができる。また、本実施形態のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ化合物によれば、中重希土類元素３４の総量を減らすことができ、永久磁石２３の原価を抑えることができる。なお、本実施形態での永久磁石２３は、中重希土類元素３４の含有率を１〜３質量％以下とすることができる。

＜マグネットセンタ＞
本実施形態に係る圧縮機５０の構成について、図４を用いて更に説明する。図４は、本実施形態の圧縮機５０の部分拡大縦断面図である。

ここで、図４に示すように、マグネットセンタＭｇＣは、鉄芯２１，２５の積厚方向（換言すれば、シャフト７、回転子８ａ、固定子８ｂの軸方向）における、固定子８ｂの磁気中心８ｂｃに対する回転子８ａの磁気中心８ａｃのずれ量と定義するものとする。なお、固定子８ｂの積厚方向の中心８ｂｃに対する、回転子８ａの積厚方向の中心８ａｃのずれ量と定義するものとしてもよい。また、固定子８ｂの複数積層された鉄芯２５の積厚方向の中心８ｂｃに対する、回転子８ａの複数積層された鉄芯２１の積厚方向の中心８ａｃのずれ量と定義するものとしてもよい。また、固定子８ｂの複数積層された鉄芯２５の積厚方向の中心８ｂｃに対する、回転子８ａの永久磁石２３の軸方向（シャフト７の軸方向）の中心８ａｃのずれ量と定義するものとしてもよい。

また、固定子８ｂの中心８ｂｃに対して、回転子８ａの中心８ａｃが図４の上側（圧縮機構２（図１参照）の側）にずれる方をマグネットセンタＭｇＣの正（＋）の値とする。または、回転子８ａの自重による引下力方向とは反対の方向（図４では上側）にずれる方をマグネットセンタＭｇＣの正（＋）の値と定義してもよい。

ここで、シャフト７は、主軸受６ａおよび副軸受１０によりラジアル方向の動きが規制されている。一方、スラスト方向は、シャフト７の鍔部７ｂの下面とフレーム６の上面に設けられた凸部６ｂとが当接することにより形成されるスラスト軸受により、下側への動きは規制されているが、上側への動きには遊びがある。このため、シャフト７が上下方向（軸方向）に振動すると、不快音（衝突音）が発生するおそれがある。

図４に示すように、圧縮機５０では、固定子８ｂに対して回転子８ａのマグネットセンタＭｇＣが正の側にずれているため、シャフト７に下向きの磁気吸引力Ｆが発生する。この磁気吸引力Ｆにより、シャフト７の鍔部７ｂがフレーム６にの凸部６ｂに下向きに押し付けられて、シャフト７の軸方向の振動による異音等を防止することができる。

ここで、マグネットセンタＭｇＣは、通常、シャフト７をフレーム６に固定して圧縮機５０の軸方向の挙動を安定させるため、大きくとる必要がある。しかしながら、特に、固定子８ｂの積厚Ｈと固定子８ｂの外径Ｗの比（Ｈ／Ｗ）が２５％以下となるような場合には、巻線着磁の際に回転子８ａ内の永久磁石２３の位置と固定子８ｂによる磁界の軸方向でのずれが相対的に大きくなるため、着磁量が低下する。

図５は、マグネットセンタＭｇＣの積厚比と、ロータの引下力との関係を示すグラフである。なお、横軸は、固定子８ｂの積厚Ｈに対するマグネットセンタＭｇＣの積厚比（ＭｇＣ／Ｈ）である。また、縦軸は、ロータ（回転体）の引下力であり、Ｆ１は、回転子８ａとともに回転するロータ（回転体）の自重（シャフト７、回転子８ａ、バランスウェイト９の重量の総和）による引下力であり、Ｆ２は、マグネットセンタＭｇＣによる磁気吸引力Ｆ２であり、Ｆ３はロータの自重による引下力Ｆ１と、磁気吸引力Ｆ２との和である。

図５で示すように、積厚Ｈに対するマグネットセンタＭｇＣの積厚比の絶対値が小さい領域では、磁気吸引力Ｆ２の絶対値も小さくなっており、特に、積厚Ｈに対するマグネットセンタＭｇＣの比が±２．５％の領域Ａにて、磁気吸引力Ｆ２の増減の傾きが大きくなる。その場合、シャフト７をフレーム６に固定して圧縮機５０の挙動を安定することが難しく、異音等の発生が生じやすい。

本実施形態に係る圧縮機５０の電動機８では、ロータの自重による引下力Ｆ１をマグネットセンタＭｇＣによる磁気吸引力Ｆ２よりも大きくとる。

換言すれば、回転子８ａとともに回転する回転体の自重による引下力Ｆ１を、マグネットセンタＭｇＣの積厚比（ＭｇＣ／Ｈ）が領域ＡにおけるマグネットセンタＭｇＣによる磁気吸引力Ｆ２の最小値（ＭｇＣ／Ｈ＝−２．５％のときの値）の絶対値よりも大きくする。さらに換言すれば、回転子８ａとともに回転する回転体の自重による引下力Ｆ１と、マグネットセンタＭｇＣによる磁気吸引力Ｆ２と、の和である引き下げ力Ｆ３（＝Ｆ１＋Ｆ２）が、マグネットセンタＭｇＣが領域Ａ（−２．５％≦ＭｇＣ≦２．５％）において、Ｆ３＞０となる。

このような構成ことにより、増減の傾きが急な領域Ａにおいても、安定した回転子８ａの引下力Ｆ３（＝Ｆ１＋Ｆ２）を確保することができ、圧縮機５０の軸方向の挙動を安定化することができる。

図６は、マグネットセンタＭｇＣの積厚比と、巻線着磁方式による着磁量との関係を示すグラフである。なお、横軸は、固定子８ｂの積厚Ｈに対するマグネットセンタＭｇＣの積厚比（ＭｇＣ／Ｈ）である。また、縦軸は、マグネットセンタＭｇＣのずれがない場合の着磁量を１００％とした際の着磁量を示したものである。

図６に示すように、マグネットセンタが±２．５％の領域では、着磁量で９９．８％以上を確保することができる。

＜密閉型電動圧縮機の製造方法＞
次に、本実施形態の密閉型電動圧縮機５０の製造方法について説明する。この製造方法は、巻線着磁方式を使用して回転子８ａの永久磁石２３（図２参照）に着磁することを主な特徴とする。

本実施形態の密閉型電動圧縮機５０の製造方法では、密閉容器１（図１参照）に固定された固定子８ｂに対して所定のエアギャップを形成するように回転子８ａが配置される。次いで、圧縮機構２のフレーム６の外周部が密閉容器１に溶接されて固定される。その後、固定子８ｂのコイル２６に瞬間的に大電流を流すことにより、磁場を発生させ、回転子８ａ内の永久磁石２３に着磁を行う。

≪変形例≫
なお、本実施形態に係る圧縮機５０は、上記実施形態の構成に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の変更が可能である。

本実施形態に係る圧縮機５０は、スクロール型圧縮機であるものとして説明したが、これに限られるものではない。本発明は、例えば、ロータリータイプ、スイングタイプ、レシプロタイプなどの他の圧縮機に適用することもできる。

本実施形態に係る圧縮機５０は、密閉容器１の内部において、圧縮機構２が上側に配置され、電動機８が下側に配置されるものとして説明したが、これに限られるものではない。例えば、圧縮機構２が下側に配置され、電動機８が上側に配置される構成であってもよい。

５０密閉型電動圧縮機（圧縮機）
１密閉容器
２圧縮機構（圧縮機構部）
３固定スクロール
４旋回スクロール
４ａ旋回軸受
５オルダムリング
６フレーム
６ａ主軸受
６ｂ凸部（当接部）
７シャフト
７ａ偏心ピン部
７ｂ鍔部
７ｃ貫通穴
８電動機
８ａ回転子
８ａｃ磁気中心（積厚方向の中心）
８ｂ固定子
８ｂｃ磁気中心（積厚方向の中心）
９バランスウェイト
９ａ上バランスウェイト
９ｂ下バランスウェイト
１０副軸受
１１吸込パイプ
１２吸込口
１３吐出口
１４ａ吐出ガス通路
１４ｂ吐出ガス通路
１５吐出パイプ
１６潤滑油
１７油溜
２１鉄芯
２２磁石収容部
２３永久磁石
２４リベット
２５鉄芯
２６コイル
３１結晶粒子
３２粒界
３３合金
３４中重希土類元素
ＭｇＣマグネットセンタ
Ｈ固定子の積厚
Ｗ固定子の外径
Ｆ１回転体の自重による引下力
Ｆ２磁気吸引力
Ｆ３引下力と磁気吸引力の和

Claims

冷媒を圧縮する圧縮機構部と、
前記圧縮機構部を駆動する電動機と、を備え、
前記電動機の回転子は、永久磁石を有し、
前記電動機の固定子は、コイルが集中巻きで設けられており、
前記固定子の磁気中心に対する前記回転子の磁気中心のずれ量であるマグネットセンタは、前記回転子とともに回転する回転体の自重による引下力が、マグネットセンタによる磁気吸引力よりも大きく、かつ、前記引下力と前記磁気吸引力の和が正の値である範囲にある
ことを特徴とする圧縮機。
前記マグネットセンタは、前記固定子の積厚の−２．５％から２．５％の範囲にある
ことを特徴とする請求項１に記載の圧縮機。
前記固定子の積厚と前記固定子の外径の比が、２５％以下である
ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の圧縮機。
前記永久磁石は、巻線着磁方式で着磁される
ことを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の圧縮機。
前記回転子の回転力を前記圧縮機構部に伝達するシャフトを備え、
前記シャフトは、鍔部を有し、
前記鍔部の下面と、前記圧縮機構部の当接部と、によりスラスト軸受が形成される
ことを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の圧縮機。