JP6288095B2 - R−t−b系焼結磁石の製造方法 - Google Patents
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Description
uRwBxGayCuzAlqM(100−u−w−x−y−z−q)T(1)
(Rは軽希土類元素RLと重希土類元素RHからなり、RLはNdおよび/またはPr、RHはDy、Tb、GdおよびHoのうち少なくとも一種であり、Tは遷移金属元素でありFeを必ず含み、MはNbおよび/またはZrであり、u、w、x、y、z、q及び100−u−w−x−y−z−qは質量%を示す。)
前記RHはR−T−B系焼結磁石の5質量%以下であり、下記式(2)〜(5)を満足し、
0.20≦x≦0.70 (2)
0.07≦y≦0.2 (3)
0.05≦z≦0.5 (4)
0≦q≦0.1 (5)
R−T−B系焼結磁石の酸素量(質量%)をα、窒素量(質量%)をβ、炭素量(質量%)をγとしたとき、v=u−(6α+10β+8γ)であって、
0.40≦x≦0.70のとき、v、wが、下記式(6)および(7)を満足し、
50w−18.5≦v≦50w−14 (6)
−12.5w+38.75≦v≦−62.5w+86.125 (7)
0.20≦x<0.40のとき、v、wが、下記式(8)および(9)を満足し、xが、下記式(10)を満足するR−T−B系焼結磁石素材を準備する工程と、
50w−18.5≦v≦50w−15.5 (8)
−12.5w+39.125≦v≦−62.5w+86.125 (9)
−(62.5w+v−81.625)/15+0.5≦x≦−(62.5w+v−81.625)/15+0.8 (10)
前記R−T−B系焼結磁石素材を730℃以上1020℃以下の温度に加熱後、20℃/分以上で300℃まで冷却する高温熱処理工程と、
前記高温熱処理工程後のR−T−B系焼結磁石素材を440℃以上550℃以下の温度に加熱する低温熱処理工程と、
を含むR−T−B系焼結磁石の製造方法である。
0.40≦x≦0.70のとき、v、wが、下記式(11)および(7)を満足し、
50w−18.5≦v≦50w−16.25 (11)
−12.5w+38.75≦v≦−62.5w+86.125 (7)
0.20≦x<0.40のとき、v、wが、下記式(12)および(9)を満足し、xが下記式(10)を満足することを特徴とする態様1に記載のR−T−B系焼結磁石の製造方法である。
50w−18.5≦v≦50w−17.0 (12)
−12.5w+39.125≦v≦−62.5w+86.125であり (9)
−(62.5w+v−81.625)/15+0.5≦x≦−(62.5w+v−81.625)/15+0.8 (10)
そこで、さらに検討の結果、焼結後のR−T−B系焼結磁石素材を730℃以上1020℃以下の温度に加熱後、20℃/分以上で300℃以下まで(より詳細には、20℃/分以上で300℃まで)冷却する高温熱処理工程と、高温熱処理工程後のR−T−B系焼結磁石素材を440℃以上550℃以下の温度に加熱する低温熱処理工程とを行うことによって、より高いBrとより高いHcJが得られることがわかった。これは、高温熱処理工程によって焼結後に生成した二粒子粒界のR−T−Ga相を消失させ、消失させたR−T−Ga相を再び生成させないような速度で冷却する。高温熱処理工程では、熱処理対象物が焼結後のR−T−B系焼結磁石素材であるため、酸化防止のために金属製の容器を用いる必要がなく、冷却速度を制御することが可能である。そして、R−T−Ga相を消失させた高温熱処理工程後のR−T−B系焼結磁石素材に低温熱処理工程を行うことによって、二粒子粒界においてR−T−Ga相の生成を極力抑えつつ、R−Ga相およびR−Ga−Cu相を生成させることができると考えられる。
R−T−B系焼結磁石素材を準備する工程は、まず、R−T−B系焼結磁石素材が以下に詳述する組成となるようにそれぞれの元素の金属または合金を準備し、これらからストリップキャスティング法等を用いてフレーク状の原料合金を作製する。次に、前記フレーク状の原料合金から合金粉末を作製し、前記合金粉末を成形、焼結することによりR−T−B系焼結磁石素材を準備する。合金粉末の作製、成形、焼結は、一例として以下のように行う。得られたフレーク状の原料合金を水素粉砕し、例えば1.0mm以下の粗粉砕粉を得る。次に、粗粉砕粉をジェットミル等により微粉砕することで、例えば粒径D50(気流分散法によるレーザー回折法による測定で得られる体積基準メジアン径)が3〜7μmの微粉砕粉(合金粉末)を得る。合金粉末は、1種類の合金粉末(単合金粉末)を用いてもよいし、2種類以上の合金粉末を混合することにより合金粉末(混合合金粉末)を得る、いわゆる2合金法を用いてもよく、公知の方法などを用いて本発明の組成となるように合金粉末を作製すればよい。ジェットミル粉砕前の粗粉砕粉、ジェットミル粉砕中およびジェットミル粉砕後の合金粉末に助剤として既知の潤滑剤を使用してもよい。次に得られた合金粉末を用いて磁界中成形を行い、成形体を得る。磁界中成形は、金型のキャビティー内に乾燥した合金粉末を挿入し成形する乾式成形法、金型のキャビティー内に該合金粉末を分散させたスラリーを注入し、スラリーの分散媒を排出しながら成形する湿式成形法を含む既知の任意の磁界中成形方法を用いてよい。そして、成形体を焼結することによりR−T−B系焼結磁石素材を得る。成形体の焼結は既知の方法などを用いることができる。なお、焼結時の雰囲気による酸化を防止するために、焼結は真空雰囲気中または雰囲気ガス中で行うことが好ましい。雰囲気ガスは、ヘリウム、アルゴンなどの不活性ガスを用いることが好ましい。
式:uRwBxGayCuzAlqM(100−u−w−x−y−z−q)T (1)(Rは軽希土類元素RLと重希土類元素RHからなり、RLはNdおよび/またはPr、RHはDy、Tb、GdおよびHoのうち少なくとも一種であり、Tは遷移金属元素でありFeを必ず含み、MはNbおよび/またはZrであり、不可避的不純物を含み、u、w、x、y、z、q及び100−u−w−x−y−z−qは質量%を示す。)によって表わされ、
前記RHはR−T−B系焼結磁石の5質量%以下であり、
0.20≦x≦0.70 (2)
0.07≦y≦0.2 (3)
0.05≦z≦0.5 (4)
0≦q≦0.1 (5)であり、
R−T−B系焼結磁石の酸素量(質量%)をα、窒素量(質量%)をβ、炭素量(質量%)をγとしたとき、v=u−(6α+10β+8γ)であって、
0.40≦x≦0.70のとき、v、wが、
50w−18.5≦v≦50w−14 (6)
−12.5w+38.75≦v≦−62.5w+86.125 (7)
を満足し、
0.20≦x<0.40のとき、v、wが、
50w−18.5≦v≦50w−15.5 (8)
−12.5w+39.125≦v≦−62.5w+86.125 (9)
であり、かつ、
xが、−(62.5w+v−81.625)/15+0.5≦x≦−(62.5w+v−81.625)/15+0.8(10)
を満足する。
あるいは、
式 :uRwBxGayCuzAlqM(100−u−w−x−y−z−q)T (1)
(Rは軽希土類元素RLと重希土類元素RHからなり、RLはNdおよび/またはPr、RHはDy、Tb、GdおよびHoのうち少なくとも一種であり、Tは遷移金属元素でありFeを必ず含み、MはNbおよび/またはZrであり、不可避的不純物を含み、u、w、x、y、z、q及び100−u−w−x−y−z−qは質量%を示す。)によって表わされ、
前記RHはR−T−B系焼結磁石の5質量%以下であり、
0.20≦x≦0.70 (2)
0.07≦y≦0.2 (3)
0.05≦z≦0.5 (4)
0≦q≦0.1 (5)であり、
R−T−B系焼結磁石の酸素量(質量%)をα、窒素量(質量%)をβ、炭素量(質量%)をγとしたとき、v=u−(6α+10β+8γ)であって、
0.40≦x≦0.70のとき、v、wが、
50w−18.5≦v≦50w−16.25 (11)
−12.5w+38.75≦v≦−62.5w+86.125 (7)
を満足し、
0.20≦x<0.40のとき、v、wが、
50w−18.5≦v≦50w−17.0 (12)
−12.5w+39.125≦v≦−62.5w+86.125 (9)
であり、かつ、
xが、−(62.5w+v−81.625)/15+0.5≦x≦−(62.5w+v−81.625)/15+0.8 (10)
を満足する。
本発明のR−T−B系焼結磁石素材は不可避的不純物を含んでもよい。例えば、ジジム合金(Nd−Pr)、電解鉄、フェロボロンなどに通常含有される不可避的不純物を含有していても本発明の効果を奏することができる。不可避的不純物として例えば、La、Ce、Cr、Mn、Siなどを微量に含むことがある。
50w−18.5≦v≦50w−14 (6)
−12.5w+38.75≦v≦−62.5w+86.125 (7)
図1に上記式(6)および(7)を満足するvとwの本発明の範囲を示す。図1中のvはR量(u)から酸素量(質量%)をα、窒素量(質量%)をβ、炭素量(質量%)をγとして6α+10β+8γを差し引いた値であり、wはB量の値である。式(6)、すなわち50w−18.5≦v≦50w−14は図1の点Aと点Bを含む直線(点Aと点Bを結ぶ直線)と点Cと点Dを含む直線(点Cと点Dを結ぶ直線)に挟まれた範囲であり、式(7)、すなわち−12.5w+38.75≦v≦−62.5w+86.125は点Dと点F、点B、点Gを含む直線と点Cと点E、点A、点Gを含む直線に挟まれた範囲である。そしてこの両方を満たす領域1と2(点A、点B、点Dおよび点Cで囲まれる領域)が本発明の1つの態様に係る範囲である。vとwを領域1と2の範囲内にすることにより、高いBrと高いHcJを得ることができる。領域1と2の範囲からはずれた領域10(図中、点Dと点F、点B、点Gを含む直線から下の領域)は、wに対してvが少なすぎるためR−T−Ga相の生成量が少なくなり、R2T17相を無くすことができなかったり、R−Ga相およびR−Ga−Cu相の生成量が少なくなると考えられる。これにより、高いHcJが得られない。逆に、領域1と2の範囲から外れた領域20(図中、点Cと点E、点A、点Gを含む直線から上の領域)は、wに対してvが多すぎるため、相対的にFe量が不足する。Fe量が不足するとRおよびBが余ることになり、その結果R−T−Ga相が生成されずにR1Fe4B4相が生成され易くなると考えられる。これによりR−Ga相およびR−Ga−Cu相の生成量も少なくなり、高いHcJが得られない。さらに、領域1と2の範囲からはずれた領域30(点Cと点Dを含む直線から上の領域)は、vが多すぎ且つwが少なすぎるため、R−T−Ga相やR−Ga相およびR−Ga−Cu相は生成されるが、主相の存在比率が低くなり、高いBrが得られない。さらに領域1と2の範囲からはずれた領域40(点C、点Dおよび点Gで囲まれる領域から領域1と2を除いた領域)は、Rが少なく且つBが多すぎるため、主相の存在比率は高いが、R−T−Ga相がほとんど生成されず、R−Ga相およびR−Ga−Cu相の生成量も少なくなるため高いHcJが得られない。
−(62.5w+v−81.625)/15+0.5≦x≦−(62.5w+v−81.625)/15+0.8 (10)
xをvとwに応じた上記式(10)の範囲にすることにより、高い磁気特性を得るために最低限必要なR−T−Ga相を生成させることができる。xが上記範囲未満であると、R−T−Ga相の生成量が少なすぎるためHcJが低下する恐れがある。逆に、xが上記範囲を超えると不要なGaが存在することになり、主相の存在比率が低下してBrが低下する恐れがある。
50w−18.5≦v≦50w−15.5 (8)
−12.5w+39.125≦v≦−62.5w+86.125 (9)
図2に式(8)および(9)を満足するvとwの本発明の範囲を示す。式(8)、すなわち50w−18.5≦v≦50w−15.5は図2の点Aと点Lを含む直線と点Jと点Kを含む直線に挟まれた範囲であり、式(9)、すなわち−12.5w+39.125≦v≦−62.5w+86.125は点K、点Iおよび点Lを含む直線と、点J、点Hおよび点Aを含む直線に挟まれた範囲である。そしてこの両方を満たす領域3と4(点A、点L、点Kおよび点Jで囲まれる領域)が本発明の1つの態様に係る範囲である。参考までに、図3に図1(Ga量が0.40質量%以上0.70質量%以下の場合)と図2(Ga量が0.20質量%以上0.40質量%未満の場合)の位置関係(図1に示す範囲と図2に示す範囲の相対的な関係)を示す。x(Ga量)が0.20質量%以上0.40質量%未満であっても、上記範囲(点A、点L、点Kおよび点Jで囲まれる領域3と4)であれば、v、wに応じた適切なxを設定することで高いBrと高いHcJを得ることができる。
50w−18.5≦v≦50w−16.25 (11)
−12.5w+38.75≦v≦−62.5w+86.125 (7)
図1に上記式(11)および(7)を満足するvとwの本発明の範囲を示す。式(11)、すなわち50w−18.5≦v≦50w−16.25は点Aと点Bを含む直線と点Eと点Fを含む直線に挟まれた範囲であり、式(7)、すなわち−12.5w+38.75≦v≦−62.5w+86.125は点Dと点F、点B、点Gを含む直線と点Cと点E、点A、点Gを含む直線に挟まれた範囲である。そしてこの両方を満たす領域2(点A、点B、点Fおよび点Eで囲まれる領域)が本発明の1つの態様に係る範囲である。上記範囲とすることにより、R−T−Ga相の生成量を確保しつつ、vを低く、wを高くすることができるため、主相の存在比率が低くならず、より高いBrを得ることができる。
50w−18.5≦v≦50w−17.0 (12)
−12.5w+39.125≦v≦−62.5w+86.125 (9)
図2に上記式(12)および(9)を満足する範囲を示す。式(12)、すなわち50w−18.5≦v≦50w−17.0は点Aと点Lを含む直線と点Hと点Iを含む直線に挟まれた範囲であり、式(9)、すなわち−12.5w+39.125≦v≦−62.5w+86.125は点Kと点I、点Lを含む直線と点Jと点H、点Aを含む直線に挟まれた範囲である。そしてこの両方を満たす領域4(点A、点L、点Iおよび点Hで囲まれる領域)が本発明の1つの態様に係る範囲である。態様4の(式8)、(式5)に相当する範囲である。参考までに、図3に図1(Gaが0.40質量%以上0.70質量%以下)と図2(Gaが0.20質量%以上0.40質量%未満)の範囲の相対的な位置関係を示す。上記範囲(点A、点L、点Iおよび点Hで囲まれる領域4)にして、かつ、上述したようにxを−(62.5w+v−81.625)/15+0.5≦x≦−(62.5w+v−81.625)/15+0.8の範囲とすることにより、R−T−Ga相の生成量を確保しつつ、vを低く、wを高くすることができるため、主相の存在比率が低くならず、より高いBrを得ることができる。
従って、式(1)は、ICP発光分析法により測定可能な元素の合計量が100質量%となるように規定している。一方、酸素量、窒素量および炭素量はICP発光分光分析法では測定不可能である。
このため、本発明に係る態様においては、式(1)で規定するu、w、x、y、z、q及び100−u−w−x−y−z−qと、酸素量α、窒素量βおよび炭素量γとを合計すると100質量%を超えることが許容される。
得られたR−T−B系焼結磁石素材に対して、730℃以上1020℃以下の温度に加熱後、20℃/分以上の冷却速度で300℃以下まで(より詳細には、20℃/分以上で300℃まで)冷却を行う。本発明においては、この熱処理を高温熱処理工程という。高温熱処理工程を行うことにより、焼結時に生成されたR−T−Ga相を消失させることができる。高温熱処理工程の温度が730℃未満であると、温度が低すぎるため、R−T−Ga相が消失しない恐れがあり、1020℃を超えると、粒成長が起こりHcJが低下する恐れがある。加熱時間は、5分以上500分以下が好ましい。730℃以上1020℃以下に加熱後300℃以下まで(より詳細には、20℃/分以上で300℃まで)の冷却速度が20℃/分未満であると、過剰なR−T−Ga相が生成されてしまう恐れがある。同様に300℃に達する前に20℃/分以上の冷却速度未満であると過剰なR−T−Ga相が生成されてしまう恐れがある。また、730℃以上1020℃以下に加熱後300℃以下まで(より詳細には、20℃/分以上で300℃まで)の冷却速度は20℃/分以上であればよく、冷却速度が変動しても構わない。例えば、冷却開始直後は、40℃/分程度の冷却速度で、300℃に近づくにしたがって35℃/分や30℃/分などの冷却速度に変化してもよい。
また、上述のように本発明に係るR−T−B系焼結磁石では、上述のようにR−T−Ga相の形成を抑制することで、十分な量のR−Ga−Cu相を得ている。高いHcJを得るためには、R−T−Ga相を生成することは必要であるものの、その生成を極力抑えて、R−Ga−Cu相を生成させることが重要と考えられる。従って、本発明に係るR−T−B系焼結磁石では、十分なR−Ga−Cu相が得られる程度にR−T−Ga相の生成を抑制すればよく、ある程度の量のR−T−Ga相が存在していてもよい。
高温熱処理工程後のR−T−B系焼結磁石素材に対し、440℃以上550℃以下の温度に加熱する。本発明においては、この熱処理を低温熱処理工程という。これにより、R−T−Ga相が生成される。低温熱処理工程の温度が、440℃未満の場合はR−T−Ga相が生成されない恐れがあり、550℃を超える場合はR−T−Ga相の生成量が過剰となる恐れがあるため、二粒子粒界においてR−Ga相およびR−Ga−Cu相の生成量が不充分となる恐れがある。低温熱処理工程の温度は、好ましくは480℃以上550℃以下である。加熱時間は、5分以上500分以下が好ましい。また、440℃以上550℃以下に加熱後の冷却速度は特に問わない。
Ndメタル、Prメタル、Dyメタル、Tbメタル、フェロボロン合金、電解Co、Alメタル、Cuメタル、Gaメタル、フェロニオブ合金、フェロジルコニウム合金および電解鉄を用いて(メタルはいずれも純度99%以上)、所定の組成となるように配合し、それらの原料を溶解してストリップキャスト法により鋳造し、厚み0.2〜0.4mmのフレーク状の原料合金を得た。得られたフレーク状の原料合金を水素加圧雰囲気で水素脆化させた後、550℃まで真空中で加熱、冷却する脱水素処理を施し、粗粉砕粉を得た。次に、得られた粗粉砕粉に、潤滑剤としてステアリン酸亜鉛を粗粉砕粉100質量%に対して0.04質量%添加、混合した後、気流式粉砕機(ジェットミル装置)を用いて、窒素気流中で乾式粉砕し、粒径D50が4μmの微粉砕粉(合金粉末)を得た。なお、粉砕時に窒素ガスに大気を混合することにより粉砕時の窒素ガス中の酸素濃度を調節した。大気を混合しない場合の粉砕時の窒素ガス中の酸素濃度は50ppm以下であり、大気を混合することで窒素ガス中の酸素濃度を最大5000ppmまで増加させ、様々な酸素量の微粉砕粉を作製した。なお、粒径D50は、気流分散法によるレーザー回折法で得られた体積基準メジアン径である。また、表1におけるO(酸素量)はガス融解−赤外線吸収法、N(窒素量)はガス融解−熱伝導法、C(炭素量)は燃焼−赤外線吸収法、によるガス分析装置を使用して測定した。
図4は、図1に「<実施例1>」に係る実施例試料と比較例試料(すなわち、表2に記載の試料)それぞれのv、wの値をプロットした説明図である。図4から実施例試料が領域1または2の範囲内にあり、比較例試料が領域1および2の範囲外にあることが容易に理解できる。
50w−18.5≦v≦50w−14 (6)
−12.5w+38.75≦v≦−62.5w+86.125 (7)
好ましくは、
50w−18.5≦v≦50w−16.25 (11)
−12.5w+38.75≦v≦−62.5w+86.125 (7)
当該割合で含有させた場合の前記vとwの範囲が図1中の1と2または2の領域に相当する。
そのため、本発明は、上述したように原料合金にDy、Tbを含有しない場合はBr≧1.340T、かつ、HcJ≧1360kA/mの磁気特性を有しているので、Dy、Tbの含有量に応じてBr(T)≧1.340−0.024Dy(質量%)−0.024Tb(質量%)、かつ、HcJ(kA/m)≧1360+160Dy(質量%)+240Tb(質量%)の磁気特性を有することになる。
Ndメタル、Prメタル、フェロボロン合金、電解Co、Alメタル、Cuメタル、Gaメタルおよび電解鉄を用いて(メタルはいずれも純度99%以上)、実験例1の試料No.34と同じ組成となるように配合し、それらの原料を溶解し実験例1と同じ方法で鋳造して原料合金を得た。得られた原料合金を実験例1と同じ方法で水素処理、乾式粉砕を行い、微粉砕粉を得た。さらに、実験例1と同じ方法で、成形、焼結し、R−T−B系焼結磁石素材を得た。R−T−B系焼結磁石素材の密度は7.5Mg/m3以上であった。また、得られたR−T−B系焼結磁石素材の成分、ガス分析結果は、実験例1の試料No.34と同等であった。
高温熱処理工程において、加熱後のR−T−B系焼結磁石素材の冷却速度を300℃まで26℃/分で行い、300℃から室温まで3℃/分で冷却することから、400℃まで26℃/分で行い、400℃から室温まで3℃/分で冷却することに変更した以外は、実験例2の試料No.73と同じ方法でR−T−B系焼結磁石を作製した。得られたR−T−B系焼結磁石に機械加工を施し、縦7mm、横7mm、厚み7mmの試料を作製し、B−Hトレーサによって各試料のBr及びHcJを測定した。測定結果を表4の試料No.98に示す。同様に、高温熱処理工程において、加熱後のR−T−B系焼結磁石素材の冷却速度を300℃まで26℃/分で行い、300℃から3℃/分で冷却することから、400℃まで26℃/分で行い、400℃から3℃/分で冷却することに変更した以外は、実験例2の試料No.74と同じ方法でR−T−B系焼結磁石を作製した。得られたR−T−B系焼結磁石に機械加工を施し、縦7mm、横7mm、厚み7mmの試料を作製し、B−Hトレーサによって各試料のBr及びHcJを測定した。測定結果を表4の試料No.99に示す。
Ndメタル、Prメタル、Dyメタル、Tbメタル、フェロボロン合金、電解Co、Alメタル、Cuメタル、Gaメタル、フェロニオブ合金、フェロジルコニウム合金および電解鉄を用いて(メタルはいずれも純度99%以上)、所定の組成となるように配合し、実験例1と同様の方法により粒径D50が4μmの微粉砕粉(合金粉末)を得た。なお、粉砕時に窒素ガスに大気を混合することにより粉砕時の窒素ガス中の酸素濃度を調節した。大気を混合しない場合の粉砕時の窒素ガス中の酸素濃度は50ppm以下であり、大気を混合することで窒素ガス中の酸素濃度を最大1500ppmまで増加させ、様々な酸素量の微粉砕粉を作製した。なお、粒径D50は、気流分散法によるレーザー回折法で得られた体積基準メジアン径である。また、表5におけるO(酸素量)、N(窒素量)、C(炭素量)は実施例1と同様の方法で測定した。
Ndメタル、Prメタル、フェロボロン合金、電解Co、Alメタル、Cuメタル、Gaメタルおよび電解鉄を用いて(メタルはいずれも純度99%以上)、実験例4の試料No.105と同じ組成となるように配合し、それらの原料を溶解し実験例1と同じ方法で鋳造して原料合金を得た。得られた原料合金を実験例1と同じ方法で水素処理、乾式粉砕を行い微粉砕粉を得た。さらに、実験例1と同じ方法で、成形、焼結し、R−T−B系焼結磁石素材を得た。R−T−B系焼結磁石素材の密度は7.5Mg/m3以上であった。また、得られたR−T−B系焼結磁石素材の成分、ガス分析結果は、実験例4の試料No.105と同等であった。
Claims (6)
- 下記式(1)によって表わされ、
uRwBxGayCuzAlqM(100−u−w−x−y−z−q)T(1)
(Rは軽希土類元素RLと重希土類元素RHからなり、RLはNdおよび/またはPr、RHはDy、Tb、GdおよびHoのうち少なくとも一種であり、Tは遷移金属元素でありFeを必ず含み、MはNbおよび/またはZrであり、u、w、x、y、z、q及び100−u−w−x−y−z−qは質量%を示す。)
前記RHはR−T−B系焼結磁石の5質量%以下であり、下記式(2)〜(5)を満足し、
0.20≦x≦0.70 (2)
0.07≦y≦0.2 (3)
0.05≦z≦0.5 (4)
0≦q≦0.1 (5)
R−T−B系焼結磁石の酸素量(質量%)をα、窒素量(質量%)をβ、炭素量(質量%)をγとしたとき、v=u−(6α+10β+8γ)であって、
0.40≦x≦0.70のとき、v、wが、下記式(6)および(7)を満足し、
50w−18.5≦v≦50w−14 (6)
−12.5w+38.75≦v≦−62.5w+86.125 (7)
0.20≦x<0.40のとき、v、wが、下記式(8)および(9)を満足し、xが、下記式(10)を満足するR−T−B系焼結磁石素材を準備する工程と、
50w−18.5≦v≦50w−15.5 (8)
−12.5w+39.125≦v≦−62.5w+86.125 (9)
−(62.5w+v−81.625)/15+0.5≦x≦−(62.5w+v−81.625)/15+0.8 (10)
前記R−T−B系焼結磁石素材を730℃以上1020℃以下の温度に加熱後、20℃/分以上で300℃まで冷却する高温熱処理工程と、
前記高温熱処理工程後のR−T−B系焼結磁石素材を440℃以上550℃以下の温度に加熱する低温熱処理工程と、
を含むR−T−B系焼結磁石の製造方法。 - 前記低温熱処理工程は、480℃以上550℃以下の温度に加熱する請求項1に記載のR−T−B系焼結磁石の製造方法。
- 得られたR−T−B系焼結磁石の酸素量が0.15質量%以下である、請求項1または2に記載のR−T−B系焼結磁石の製造方法。
- 0.40≦x≦0.70のとき、v、wが、下記式(11)および(7)を満足し、
50w−18.5≦v≦50w−16.25 (11)
−12.5w+38.75≦v≦−62.5w+86.125 (7)
0.20≦x<0.40のとき、v、wが、下記式(12)および(9)を満足し、xが下記式(10)を満足することを特徴とする請求項1に記載のR−T−B系焼結磁石の製造方法。
50w−18.5≦v≦50w−17.0 (12)
−12.5w+39.125≦v≦−62.5w+86.125 (9)
−(62.5w+v−81.625)/15+0.5≦x≦−(62.5w+v−81.625)/15+0.8 (10) - 前記低温熱処理工程は、480℃以上550℃以下の温度に加熱する請求項4に記載のR−T−B系焼結磁石の製造方法。
- 得られたR−T−B系焼結磁石の酸素量が0.15質量%以下である、請求項4または5に記載のR−T−B系焼結磁石の製造方法。
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