JP6269831B2 - Ti含有亜包晶鋼の連続鋳造用モールドフラックスおよび連続鋳造方法 - Google Patents
Ti含有亜包晶鋼の連続鋳造用モールドフラックスおよび連続鋳造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6269831B2 JP6269831B2 JP2016527751A JP2016527751A JP6269831B2 JP 6269831 B2 JP6269831 B2 JP 6269831B2 JP 2016527751 A JP2016527751 A JP 2016527751A JP 2016527751 A JP2016527751 A JP 2016527751A JP 6269831 B2 JP6269831 B2 JP 6269831B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold flux
- mold
- content
- continuous casting
- cao
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/108—Feeding additives, powders, or the like
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C3/00—Selection of compositions for coating the surfaces of moulds, cores, or patterns
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/049—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds for direct chill casting, e.g. electromagnetic casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/111—Treating the molten metal by using protecting powders
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
さらに、モールドフラックスの初期組成から算出される、後述するf(1)、f(2)およびf(3)が、同じく後述する(1)式、(2)式および(3)式をそれぞれ満足していても、鋳造中の溶融状態のモールドフラックスのTiO2含有率が20質量%を超えると、溶融状態のモールドフラックスの組成変化が大きくなることを知見した。溶融状態のモールドフラックスの組成変化が大きくなると、鋳造終了後の凝固状態のモールドフラックスのフィルムを粉砕して得た粉末をX線回折試験に供することにより得られる、カスピダインの第1ピークの強度に対するペロブスカイトの第1ピークの強度の比(以下、単に「強度比」ともいう。)が1.0よりも大きい値になってカスピダインの形成が阻害され、連続鋳造および縦割れの評価が「不可」になる。したがって、Tiを含有する亜包晶鋼の連続鋳造において、鋳片表面の縦割れ発生を防止するためには、鋳造中の溶融状態のモールドフラックスのTiO2含有率を20質量%未満とし、かつ、上記強度比を1.0以下にすることが重要である。本発明は、これらの知見に基づいて完成させた。本発明の要旨は、次の通りである。
1.1−0.5×T≦f(1)≦1.9−0.5×T …(1)
0.05≦f(2)≦0.40 …(2)
0≦f(3)≦0.40 …(3)
上記(1)式〜(3)式中、
f(1)=(CaO)h/(SiO2)h …(A)
f(2)=(CaF2)h/{(CaO)h+(SiO2)h+(CaF2)h} …(B)
f(3)={(アルカリ金属のフッ化物)h}/{(CaO)h+(SiO2)h+(アルカリ金属のフッ化物)h)} …(C)
である。
上記(A)〜(C)式中、
(CaO)h=WCaO−(CaF2)h×0.718 …(D)
(SiO2)h=WSiO2 …(E)
(CaF2)h=(WF−WLi2O×1.27−WNa2O×0.613−WK2O×0.403)×2.05 …(F)
(アルカリ金属のフッ化物)h=WLi2O×1.74+WNa2O×1.35+WK2O×1.23 …(G)
である。
ここで、Tは溶鋼中のTi含有率、WCaOはモールドフラックス中のCaO含有率、WSiO2はモールドフラックス中のSiO2含有率、WFはモールドフラックス中のF含有率、WLi2O、WNa2OおよびWK2Oはそれぞれアルカリ金属の酸化物であるLi2O、Na2OおよびK2Oのモールドフラックス中の含有率を、いずれも質量%で示す。
また、ここで、フィルムの強度比とは、モールドフラックスフィルムを粉砕して得た粉末をX線回折試験に供することにより得られる、カスピダインの第1ピークの強度(Coを線源とした場合のブラッグ角を2倍した角度(29.2°)の強度X1)に対するペロブスカイトの第1ピークの強度(Coを線源とした場合のブラッグ角を2倍した角度(33.2°)の強度X2)の比(X2/X1)である。
図1に示したように、本発明のモールドフラックス1は、浸漬ノズル2を介して鋳型3へと注入された溶鋼4の表面に供給される。このようにして供給された本発明のモールドフラックス1は、溶鋼4からの熱供給により溶融する。その後、図2に示したように、鋳型3に沿って鋳型3と凝固殻5との間隙に流入し、フィルム8を形成する。不図示の冷却手段によって冷却されている鋳型3側から冷却されることによって形成された凝固殻5は、ロール6を用いて鋳型3の下方へと引き抜かれ、冷却水7によって冷却される。本発明の連続鋳造方法では、このようにして、Tiを0.1〜1質量%で含有する亜包晶鋼を連続鋳造する。
0.05≦f(2)≦0.40 …(2)
0≦f(3)≦0.40 …(3)
f(1)=(CaO)h/(SiO2)h …(A)
f(2)=(CaF2)h/{(CaO)h+(SiO2)h+(CaF2)h} …(B)
f(3)={(アルカリ金属のフッ化物)h}/{(CaO)h+(SiO2)h+(アルカリ金属のフッ化物)h)} …(C)
(CaO)h=WCaO−(CaF2)h×0.718 …(D)
(SiO2)h=WSiO2 …(E)
(CaF2)h=(WF−WLi2O×1.27−WNa2O×0.613−WK2O×0.403)×2.05 …(F)
(アルカリ金属のフッ化物)h=WLi2O×1.74+WNa2O×1.35+WK2O×1.23 …(G)
○:連続鋳造時に鋳型銅板の温度が安定し、連続鋳造を完了することができ、かつ、鋳造されたスラブの表面に縦割れがなかったことを示す。すなわち、優良であったことを示す。
△:連続鋳造時に鋳型銅板の温度が変動したが、連続鋳造を完了することができ、かつ、鋳造されたスラブの表面に縦割れが発生したことを示す。すなわち、不可であったことを示す。
×:連続鋳造時に鋳型銅板の温度が著しく変動し、連続鋳造を途中で中止したことを示す。すなわち、不可であったことを示す。
2…浸漬ノズル
3…鋳型
4…溶鋼
5…凝固殻
6…ロール
7…冷却水
8…フィルム
Claims (2)
- Tiを含有する亜包晶鋼の連続鋳造において、
CaO、SiO2、アルカリ金属の酸化物およびフッ素化合物を主成分とし、
かつ、鋳型内へ投入する前の化学組成が下記(1)式、(2)式および(3)式を満足し、
かつ、鋳造中の溶融状態のモールドフラックスのTiO2含有率が20質量%以下であり、
かつ、鋳造終了後の凝固状態のモールドフラックスのフィルムの強度比が1.0以下
であることを特徴とする、Ti含有亜包晶鋼の連続鋳造用モールドフラックス。
1.1−0.5×T≦f(1)≦1.9−0.5×T …(1)
0.05≦f(2)≦0.40 …(2)
0≦f(3)≦0.40 …(3)
前記(1)式〜(3)式中、
f(1)=(CaO)h/(SiO2)h …(A)
f(2)=(CaF2)h/{(CaO)h+(SiO2)h+(CaF2)h} …(B)
f(3)={(アルカリ金属のフッ化物)h}/{(CaO)h+(SiO2)h+(アルカリ金属のフッ化物)h)} …(C)
である。
前記(A)〜(C)式中、
(CaO)h=WCaO−(CaF2)h×0.718 …(D)
(SiO2)h=WSiO2 …(E)
(CaF2)h=(WF−WLi2O×1.27−WNa2O×0.613−WK2O×0.403)×2.05 …(F)
(アルカリ金属のフッ化物)h=WLi2O×1.74+WNa2O×1.35+WK2O×1.23 …(G)
である。
ここで、Tは溶鋼中のTi含有率、WCaOはモールドフラックス中のCaO含有率、WSiO2はモールドフラックス中のSiO2含有率、WFはモールドフラックス中のF含有率、WLi2O、WNa2OおよびWK2Oはそれぞれアルカリ金属の酸化物であるLi2O、Na2OおよびK2Oのモールドフラックス中の含有率を、いずれも質量%で示す。
また、ここで、フィルムの強度比とは、モールドフラックスフィルムを粉砕して得た粉末をX線回折試験に供することにより得られる、カスピダインの第1ピークの強度に対するペロブスカイトの第1ピークの強度の比である。 - 請求項1に記載のモールドフラックスを用いて、Tiを0.1〜1質量%で含有する亜包晶鋼を連続鋳造する、Ti含有亜包晶鋼の連続鋳造方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014119918 | 2014-06-10 | ||
JP2014119918 | 2014-06-10 | ||
PCT/JP2015/065859 WO2015190347A1 (ja) | 2014-06-10 | 2015-06-02 | Ti含有亜包晶鋼の連続鋳造用モールドフラックスおよび連続鋳造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2015190347A1 JPWO2015190347A1 (ja) | 2017-04-20 |
JP6269831B2 true JP6269831B2 (ja) | 2018-01-31 |
Family
ID=54833443
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2016527751A Active JP6269831B2 (ja) | 2014-06-10 | 2015-06-02 | Ti含有亜包晶鋼の連続鋳造用モールドフラックスおよび連続鋳造方法 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10328488B2 (ja) |
EP (1) | EP3127632B1 (ja) |
JP (1) | JP6269831B2 (ja) |
KR (1) | KR101898367B1 (ja) |
CN (1) | CN106457369B (ja) |
ES (1) | ES2700353T3 (ja) |
PL (1) | PL3127632T3 (ja) |
WO (1) | WO2015190347A1 (ja) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109351928A (zh) * | 2018-10-10 | 2019-02-19 | 北京首钢股份有限公司 | 一种防止亚包晶钢铸坯表面纵裂纹的方法 |
CN109967705B (zh) * | 2019-04-10 | 2021-08-24 | 华北理工大学 | 含钛高强焊丝钢连铸专用结晶器保护渣及其制造方法 |
JP7014335B2 (ja) * | 2019-06-04 | 2022-02-01 | Jfeスチール株式会社 | Al含有亜包晶鋼の連続鋳造用モールドパウダー及び連続鋳造方法 |
CN112813355B (zh) * | 2019-11-15 | 2022-05-10 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种减少含钛包晶钢连铸板坯角部裂纹的方法 |
CN111036868B (zh) * | 2019-11-19 | 2022-05-17 | 中南大学 | 一种保护渣在高拉速连铸包晶钢中的应用 |
CN112570672A (zh) * | 2020-11-20 | 2021-03-30 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种ls钢连铸浇注方法 |
CN113102702B (zh) * | 2021-04-09 | 2022-05-31 | 东北大学 | 一种高钛钢用高碱度低反应性连铸保护渣及其制备方法 |
CN113560514A (zh) * | 2021-06-29 | 2021-10-29 | 江苏沙钢集团有限公司 | 一种控制桥梁钢板坯表面裂纹的方法 |
CN114082909A (zh) * | 2021-10-22 | 2022-02-25 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种低合金高强大梁钢用连铸保护渣 |
CN113857448B (zh) * | 2021-11-29 | 2022-02-22 | 东北大学 | 一种低碱度免涂层热成形钢连铸用保护渣 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07185755A (ja) | 1993-12-28 | 1995-07-25 | Kawasaki Steel Corp | 中炭素鋼の連続鋳造方法 |
JP3142216B2 (ja) | 1994-11-11 | 2001-03-07 | 日本鋼管株式会社 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
JP3390281B2 (ja) | 1995-01-18 | 2003-03-24 | 新日本製鐵株式会社 | 鋼の連続鋳造用パウダー |
JP3463567B2 (ja) * | 1997-08-26 | 2003-11-05 | 住友金属工業株式会社 | 連続鋳造用モールドパウダおよび連続鋳造方法 |
JP3019859B1 (ja) * | 1999-06-11 | 2000-03-13 | 住友金属工業株式会社 | 連続鋳造方法 |
JP3427804B2 (ja) | 1999-12-24 | 2003-07-22 | 住友金属工業株式会社 | モールドパウダおよび連続鋳造方法 |
JP4483662B2 (ja) | 2005-04-06 | 2010-06-16 | 住友金属工業株式会社 | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス。 |
JP4646849B2 (ja) * | 2006-04-25 | 2011-03-09 | 株式会社神戸製鋼所 | 高アルミニウム鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
US8146649B2 (en) * | 2006-04-25 | 2012-04-03 | Kobe Steel, Ltd. | Method of continuous casting of high-aluminum steel and mold powder |
CN101219466B (zh) * | 2007-11-30 | 2011-06-08 | 西峡龙成冶金材料有限公司 | 板坯连铸含钒、铌、钛的高强度钢专用结晶器保护渣及其生产工艺 |
CN101586205B (zh) * | 2008-05-22 | 2012-06-13 | 鞍钢股份有限公司 | 用中等厚度板坯连铸机生产低合金包晶钢的方法 |
JP5142294B2 (ja) * | 2009-03-13 | 2013-02-13 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造用モールドフラックス及び連続鋳造方法 |
JP5370929B2 (ja) * | 2010-01-22 | 2013-12-18 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス |
JP5704030B2 (ja) * | 2011-09-22 | 2015-04-22 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス |
KR20190028577A (ko) * | 2014-09-11 | 2019-03-18 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 강의 연속 주조용 몰드 플럭스 |
-
2015
- 2015-06-02 ES ES15807275T patent/ES2700353T3/es active Active
- 2015-06-02 JP JP2016527751A patent/JP6269831B2/ja active Active
- 2015-06-02 PL PL15807275T patent/PL3127632T3/pl unknown
- 2015-06-02 EP EP15807275.1A patent/EP3127632B1/en not_active Not-in-force
- 2015-06-02 US US15/311,910 patent/US10328488B2/en active Active
- 2015-06-02 KR KR1020167034198A patent/KR101898367B1/ko active IP Right Grant
- 2015-06-02 WO PCT/JP2015/065859 patent/WO2015190347A1/ja active Application Filing
- 2015-06-02 CN CN201580027211.7A patent/CN106457369B/zh active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP3127632B1 (en) | 2018-09-12 |
EP3127632A4 (en) | 2017-11-29 |
US10328488B2 (en) | 2019-06-25 |
CN106457369A (zh) | 2017-02-22 |
ES2700353T3 (es) | 2019-02-15 |
KR20170003642A (ko) | 2017-01-09 |
KR101898367B1 (ko) | 2018-09-12 |
EP3127632A1 (en) | 2017-02-08 |
US20170087624A1 (en) | 2017-03-30 |
CN106457369B (zh) | 2018-09-28 |
WO2015190347A1 (ja) | 2015-12-17 |
JPWO2015190347A1 (ja) | 2017-04-20 |
PL3127632T3 (pl) | 2019-02-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6269831B2 (ja) | Ti含有亜包晶鋼の連続鋳造用モールドフラックスおよび連続鋳造方法 | |
JP5370929B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス | |
JP4483662B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス。 | |
JP6284017B2 (ja) | Al含有鋼の連続鋳造用モールドフラックス | |
JP5708690B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス | |
WO2016038725A1 (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス | |
JP5704030B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス | |
JP6674093B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドパウダーおよび連続鋳造方法 | |
JP6169648B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドパウダーおよび鋼の連続鋳造方法 | |
JP5136994B2 (ja) | モールドフラックスを用いた鋼の連続鋳造方法 | |
JP6354411B2 (ja) | 連続鋳造用モールドフラックス | |
JP6598443B2 (ja) | Al含有鋼の連続鋳造用モールドフラックスおよびAl含有鋼の連続鋳造方法 | |
JP6510342B2 (ja) | Al含有鋼用連続鋳造パウダーおよび連続鋳造方法 | |
JP5617704B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
JP6424713B2 (ja) | 連続鋳造用モールドフラックス | |
JP5447118B2 (ja) | 高Si高Al鋼連続鋳造用パウダー及び連続鋳造方法 | |
JP6613811B2 (ja) | 連続鋳造用モールドパウダー及び溶融金属の連続鋳造方法 | |
JP4626522B2 (ja) | 連続鋳造用モールドパウダー及び普通鋼の連続鋳造方法 | |
JP2023070304A (ja) | 連続鋳造用モールドパウダー、および、鋼の連続鋳造方法 | |
JP2023016531A (ja) | 連続鋳造用モールドパウダー、および、鋼の連続鋳造方法 | |
JP2023070584A (ja) | 連続鋳造用モールドパウダー及び溶融金属の連続鋳造方法 | |
JP2018153813A (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー | |
JP2005305456A (ja) | 鋼の連続鋳造用パウダーおよびそれを用いた鋼の連続鋳造方法 | |
JP2019155440A (ja) | Al含有鋼の連続鋳造方法 | |
JP2018122326A (ja) | 連続鋳造用モールドパウダー及び鋼の連続鋳造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20161021 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20170919 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20171205 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20171218 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6269831 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |