JP6259722B2 - ショックアブソーバ - Google Patents

Description

本発明は、移動部材の運動エネルギーを減衰するショックアブソーバに関する。

移動部材を所定の移動位置で停止させるときに、移動部材の運動エネルギーを減衰して移動部材に加わる衝撃力を緩和するために、緩衝器つまりショックアブソーバが用いられる。ショックアブソーバには、アウターチューブとインナーチューブとを有する二重管構造のタイプがある。

このタイプのショックアブソーバにおいては、液体収容室がインナーチューブに設けられており、液体収容室には液体が注入される。液体収容室はインナーチューブに設けられた連通孔によりインナーチューブとアウターチューブの間のスペースに連通している。液体収容室内を軸方向に移動するピストンがピストンロッドの基端部に設けられている。ピストンロッドに移動部材から衝撃力が加えられると、ピストンが液体収容室内の液体をインナーチューブの外部に連通孔を介して流出させる際の流動抵抗により、移動部材の運動エネルギーが減衰される。連通孔の開度を変化させて連通孔を流れる液体の流動抵抗を変化させることにより、減衰量は調整される。

特許文献１には、ピストンロッドが組み込まれたシリンダつまりインナーチューブと、シリンダの外側に回転自在に装着されたケース本体つまりアウターチューブとを有する油圧緩衝器が記載されている。調整リングとアキュムレータとがケース体に取り付けられ、調整リングとアキュムレータは、シリンダとケース体との間により円筒形状に形成される液体室に配置されている。調整リングを回転させることにより、オリフィスつまり連通孔と調整リングとの間の距離が変化し、液体の流動抵抗を変化させるようにしている。

特許文献２には、インナーシリンダと遊動ピストンとがシリンダに同軸となって組み込まれた緩衝器が記載されている。インナーシリンダは、シリンダ内に回転自在に組み込まれて、突出端部がシリンダの一端部から突出しており、インナーシリンダの突出端部からピストンロッドが突出している。インナーシリンダと遊動ピストンとの間に形成された流体室は、貫通孔によりインナーシリンダの内部の液体収容室に連通しており、貫通孔と連通する偏心Ｖ溝がシリンダの内面に設けられている。

特許文献３の図４には、メータリングチューブと、この中に回転自在に組み込まれた圧力チューブとを有する流体圧式緩衝装置が記載されている。偏心溝が圧力チューブの外面に形成され、偏心溝に開口する穴が圧力チューブに形成され、オリフィスがメータリングチューブに設けられている。圧力チューブ内の液体は穴、偏心溝およびオリフィスを介してメータリングチューブの外部に流出するようになっている。

特公昭５４−３８２７０号公報 実開昭６１−６６２３５公報 実開平６−２８３７７号公報

特許文献１に記載されるように、液体室がシリンダとケース体との間に円筒形状に形成され、調整リングとアキュムレータとを液体室に配置するようにした油圧緩衝器においては、ケース体の外径が大きくなり、緩衝器を小型化することができない。また、調整リングをボール止めねじによってケース体に取り付けるようにした構造では、小型の緩衝器においては調整リングとケース体との取り付け強度を高めることができず、小型の緩衝器には適用することが難しい。

特許文献２に記載されるように、シリンダ内にインナーシリンダと遊動ピストンとを組み込むようにした形態においては、緩衝器を小型化することができない。また、絞り量を調整するインナーシリンダの突出端部を、ピストンロッドの突出端部と同じ側に設けるようにしなければならない。つまり、絞り量の調整機構は、ワークがピストンロッドに衝突する側にあるので、減衰量の調整を容易に行うことができない。

さらに、特許文献３に記載されるように、外側のメータリングチューブにオリフィスを設けるようにした形態においては、メータリングチューブの外側に更にチューブを設けなければならないので、緩衝器の小型化を達成することができない。

本発明の目的は、ショックアブソーバの小型化を達成することにある。

本発明の他の目的は、ショックアブソーバの減衰量の調整を容易に行い得るようにすることにある。

本発明のショックアブソーバは、ピストンロッドが軸方向に往復動自在に装着され、前記ピストンロッドの突出端部が先端部から突出するアウターチューブと、前記アウターチューブ内に回転自在に装着され、液体が注入される液体収容室を前記アウターチューブとともに形成するインナーチューブと、前記インナーチューブに設けられ、前記アウターチューブの基端部から突出する回転操作部と、前記インナーチューブの内部に配置され、前記ピストンロッドに突出方向のばね力を付勢するばね部材と、前記インナーチューブに径方向に貫通し、かつ円周方向にずらして複数個設けられる連通孔と、前記インナーチューブの外周面に接触する接触面、および前記インナーチューブの回転中心軸に対して径方向に偏心し、前記インナーチューブの外周面との間で前記連通孔に連通するバイパス通路を形成する偏心面からなり、前記アウターチューブの内周面に設けられた流量調整孔と、を有し、前記インナーチューブの回転により、全ての前記連通孔が前記偏心面に対向する全開位置と、全ての前記連通孔が前記接触面により閉塞される全閉位置との間で前記バイパス通路と前記連通孔との連通開度を変化させるようにし、前記連通開度は、前記全開位置と前記全閉位置との間において、前記インナーチューブの前記アウターチューブに対する回転角度に応じて無段階に変更可能である。

このショックアブソーバは、インナーチューブとアウターチューブとを有する内外二重構造となっており、ショックアブソーバの先端部からピストンロッドの突出端部が突出し、ピストンロッドには外部から衝撃力が加えられる。衝撃吸収室とアキュムレータ室は軸方向に隣り合って設けられているので、ショックアブソーバの外径を大きくすることなく、ショックアブソーバの小型化を達成することができる。

アウターチューブは、インナーチューブの外周面に接触する接触面と、インナーチューブの外周面との間でバイパス通路を形成する偏心面とを有している。インナーチューブには、円周方向にずらして複数の連通孔が設けられる。インナーチューブの回転により、全ての連通孔が偏心面に対向する全開位置と、全ての連通孔が接触面により閉塞される全閉位置との間でバイパス通路と連通孔との連通開度が変化する。連通孔を流れる液体の流動抵抗を変化させて衝撃力の減衰量を調整するときには、インナーチューブを回転させる。このときには、アウターチューブの基端部側から突出した回転操作部によってインナーチューブが回転するので、ショックアブソーバを数回作動させながら減衰量を調整することができる。

一実施の形態であるショックアブソーバの縦断面図である。 （Ａ）は図１における２Ａ−２Ａ線断面図であり、（Ｂ）はインナーチューブが（Ａ）から９０°回転した状態における２Ａ−２Ａ線断面図であり、（Ｃ）はインナーチューブが（Ａ）から１８０°回転した状態における２Ａ−２Ａ線断面図である。 （Ａ）はアウターチューブを示す縦断面図であり、（Ｂ）は（Ａ）における３Ｂ−３Ｂ線断面図である。 （Ａ）はインナーチューブの外周面の回転中心からの半径と、アウターチューブの偏心面の半径とを示す概略図であり、（Ｂ）はアウターチューブに形成される接触面を実線で示す概略図であり、（Ｃ）はアウターチューブに形成された接触面と偏心面とを実線で示す概略図であり、（Ｄ）は接触面と偏心面とからなる流量調整孔とインナーチューブとの関係を示す概略図である。

以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。図１に示されるように、ショックアブソーバ１０は、外側筒つまりアウターチューブ１１を有している。雄ねじ１２がアウターチューブ１１の外周面に形成され、ナット１３が雄ねじ１２にねじ結合される。アウターチューブ１１は、ナット１３により図示しない部材に締結される。

ピストンロッド１４がアウターチューブ１１に軸方向に往復動自在に装着され、ピストンロッド１４の突出端部１４ａは、アウターチューブ１１の先端部から突出する。インナーチューブ１５がアウターチューブ１１内に回転自在に装着される。このように、ショックアブソーバ１０は、内外二重のチューブを有する。

液体収容室１６が、インナーチューブ１５内部と、インナーチューブ１５とアウターチューブ１１の間の空間にまたがって設けられている。閉塞部１８がインナーチューブ１５の基端部側に設けられ、円筒形状の回転操作部１９が閉塞部１８に設けられている。回転操作部１９は、アウターチューブ１１の基端部に設けられた貫通孔２０を貫通し、外方に向けて軸方向に突出している。

明細書においては、アウターチューブ１１のうち、ピストンロッド１４が突出する一端部を先端部とし、反対側の他端部を基端部とする。同様に、ピストンロッド１４の突出端部１４ａをピストンロッド１４の先端部とし、反対側の端部を基端部１４ｂとする。

ショックアブソーバ１０内に液体を充填するために、液体注入孔２１が閉塞部１８に設けられており、液体注入孔２１は液体収容室１６の基端部側の底面に開口している。止めねじ２２が液体注入孔２１に螺合つまりねじ止めされる。止めねじ２２を液体注入孔２１にねじ止めする際には、止めねじ２２は回転操作部１９に設けられた取付孔２３から挿入される。ショックアブソーバ１０内に液体を注入した後に、液体注入孔２１は止めねじ２２により閉塞される。液体注入孔２１をシールするために、シール部材２４が止めねじ２２に装着されている。環状の調整ノブ２５が回転操作部１９に取り付けられている。調整ノブ２５を回転操作部１９に取り付けるため、中空ピン２６が調整ノブ２５に取り付けられ、中空ピン２６は回転操作部１９を貫通している。作業者は調整ノブ２５を回転させてインナーチューブ１５を調整する。インナーチューブ１５を固定し、インナーチューブ１５の回転を規制するために、図示しない固定ねじ部材が調整ノブ２５に設けられる。

環状ピストン２７がピストンロッド１４の基端部１４ｂに設けられている。環状ピストン２７はインナーチューブ１５内に配置される。液体収容室１６は環状ピストン２７により、インナーチューブ１５の基端部側の衝撃吸収室２８と、反対側のアキュムレータ室２９とに区分される。環状ピストン２７の外周面とインナーチューブ１５の内周面との間には、隙間３０が設けられている。フランジ３１がピストンロッド１４の基端部に設けられ、ばね受け部材３２がピストンロッド１４の基端部に取り付けられる。環状ピストン２７は、フランジ３１と、ばね受け部材３２のフランジ部３２ａとの間の基端部１４ｂに、軸方向に移動自在に設けられている。ピストンロッド１４に突出方向のばね力を付勢するために、ばね部材つまり圧縮コイルばね３３が液体収容室１６の内部に配置されている。圧縮コイルばね３３の一端は、ばね受け部材３２に当接し、他端部は閉塞部１８に当接している。

隙間３４が環状ピストン２７の内周面とピストンロッド１４の外周面との間に設けられている。隙間３４は隙間３０よりも大きい。ばね受け部材３２に対向する複数の溝３５が、環状ピストン２７の端面に設けられている。図示しない移動部材がピストンロッド１４に衝突してピストンロッド１４が後退移動するときには、環状ピストン２７はフランジ３１に当接し、隙間３４とアキュムレータ室２９との連通が遮断される。したがって、衝撃吸収室２８内の液体は、環状ピストン２７とインナーチューブ１５の内周面との間の隙間３０を通過してアキュムレータ室２９に流れる。一方、ピストンロッド１４が圧縮コイルばね３３のばね力により突出移動するときには、環状ピストン２７はばね受け部材３２のフランジ部３２ａに当接する。したがって、環状ピストン２７とインナーチューブ１５の内周面との間の隙間３０に加え、隙間３４と溝３５を通過してアキュムレータ室２９から衝撃吸収室２８内に液体が流れる。これにより、ピストンロッド１４の突出移動には、後退移動時よりも液体の流動抵抗は小さくなり、ピストンロッドの突出移動は迅速に行われる。このように、環状ピストン２７は、逆止弁として機能し、ピストンロッド１４に加わる流動抵抗はピストンロッド１４の後退移動時に大きくなり、ピストンロッドの突出移動時には小さい。

ロッドカバー３６がアウターチューブ１１の先端部に装着される。貫通孔３７がロッドカバー３６に設けられており、ピストンロッド１４は貫通孔３７を貫通してアウターチューブ１１の先端部から外方に突出している。シール部材３８がロッドカバー３６の内周溝に設けられ、シール部材３８はピストンロッド１４とロッドカバー３６の間をシールする。シール部材３９がロッドカバー３６の外周溝に設けられ、シール部材３９はロッドカバー３６とアウターチューブ１１との間をシールする。端板４１がアウターチューブ１１の先端部に装着され、端板４１はロッドカバー３６に当接し、端板４１によりロッドカバー３６がアウターチューブ１１に固定されている。

円筒形状の収容溝４２がロッドカバー３６の外周部に設けられ、収容溝４２はインナーチューブ１５の開口１７側のアキュムレータ室２９に連通している。円筒形状のアキュムレータ部材４３が収容溝４２に装着される。アキュムレータ部材４３は、例えば、独立気泡型のスポンジ等により形成されている。ピストンロッド１４の後退移動時には、衝撃吸収室２８からアキュムレータ室２９に流入する液体により、アキュムレータ部材４３は収縮する。一方、ピストンロッド１４の突出移動時には、アキュムレータ部材４３は復元し、アキュムレータ室２９から衝撃吸収室２８に液体が供給される。

このように、アキュムレータ部材４３は、ピストンロッド１４を軸方向に案内するロッドカバー３６に設けられる。このような位置で、アキュムレータ部材４３は収縮復元するので、ショックアブソーバ１０の外径を大きくすることなく、ショックアブソーバ１０を小型化することができる。

図３に示されるように、第１の嵌合孔４５がアウターチューブ１１の基端部に設けられる。第１の嵌合孔４５の中心軸は、インナーチューブ１５の回転中心軸Ｐと同軸であるので、インナーチューブ１５の基端部が嵌合孔４５に回転自在に支持される。第２の嵌合孔４６がアウターチューブ１１の先端部に設けられ、ロッドカバー３６が第２の嵌合孔４６に固定される。第２の嵌合孔４６の中心軸も、回転中心軸Ｐと同軸である。第１の嵌合孔４５の内周面全体が、インナーチューブ１５の基端部の外周面に接触してインナーチューブ１５を回転自在に支持する。このように、軸加工のはめあい構造によりインナーチューブ１５は軸心を維持しつつ円滑に回転することができる。

図１に示されるように、シール部材４７がインナーチューブ１５の閉塞部１８の外周面に設けられた環状溝に装着されており、シール部材４７はインナーチューブ１５と嵌合孔４５の間をシールする。

流量調整孔４８が、両方の嵌合孔４５，４６の間に位置させてアウターチューブ１１に設けられている。第１の嵌合孔４５の長さはＬ3、流量調整孔４８の長さはＬ2、第２の嵌合孔４６の長さはＬ1、である。図１に示されるように、連通孔４９がインナーチューブ１５に径方向に貫通して設けられている。連通孔４９は、流量調整孔４８のうち、第１の嵌合孔４５側に軸方向に寄せられた位置に設けられている。

流量調整孔４８の軸方向の一端部は第１の嵌合孔４５に連なり、他端部は第２の嵌合孔４６に連なっている。流量調整孔４８は、図２および図３に示されるように、インナーチューブの外周面に接触する接触面５１と、偏心面５２とからなる。偏心面５２は、第１の嵌合孔４５と第２の嵌合孔４６の回転中心軸Ｐに対して偏心量ｅだけ偏心した偏心中心軸Ｑを中心とする円弧面である。バイパス通路５３が偏心面５２とインナーチューブ１５の外周面との間に形成される。バイパス通路５３は、連通孔４９に連通しており、ピストンロッド１４が軸方向に移動するときに、液体はバイパス通路５３を介して衝撃吸収室２８とアキュムレータ室２９の間を流れる。図３（Ｂ）に示すように、バイパス通路５３の厚み寸法は、偏心面５２の円周方向の中央部で最も厚く、円周方向両側部に向けて漸次減少する。

連通孔４９は、図２に示されるように、円周方向にずらして５つ設けられている。５つの連通孔４９は、回転中心軸Ｐを中心として円周方向に設けられている。連通孔４９の数は、５つに限られることなく、１つでも２つ以上の複数でも何れでも良いが、複数個設けることが好ましい。複数の連通孔４９を円周方向にずらして設けると、連通孔４９を流れる液体の流動抵抗を広い範囲で調整することができる。

インナーチューブ１５の外周面の回転半径をＲpとすると、接触面５１の半径はＲpよりもわずかに大きい。一方、偏心面５２の半径をＲqとすると、半径Ｒqは、回転半径Ｒpよりも大きく設定されている。偏心量ｅは、半径Ｒqと回転半径Ｒpとの半径差ΔＲ＝Ｒq−Ｒpよりも大きく設定されている。つまり、ｅ＞ΔＲに設定されている。

このように、偏心量ｅを半径差ΔＲよりも大きく設定すると、アウターチューブ１１の内周面にはインナーチューブ１５の外周面に接触する接触面５１が形成される。

図４（Ａ）はインナーチューブ１５の回転半径Ｒpと、アウターチューブ１１の偏心面５２の半径Ｒqとの関係を示す概略図であり、回転半径Ｒpの円は破線で示され、半径Ｒqの円は二点鎖線で示されている。偏心量ｅを半径差ΔＲよりも大きくすることにより、回転半径Ｒpの円は、半径Ｒqの円よりも外側にずれる。

アウターチューブ１１への孔加工は、例えば以下の手順となる。まず最初に、貫通孔２０を全体に渡って孔加工する。次いで図３に示すように、第１の嵌合孔４５を回転半径Ｒpの内径で、深さＬ１＋Ｌ２＋Ｌ３だけ加工する。次いで、第２の嵌合孔４６を、Ｌ1の深さだけ加工する。最後に図３と図４（Ｃ）に示すように、先の加工中心位置から偏心量ｅだけずれた偏心中心軸Ｑを中心に、半径Ｒqの偏心孔を深さＬ2だけ加工する。この最後の加工によって、図３と図４（Ｃ）に示すように、接触面５１に連なる偏心面５２が、長さＬ２に渡って形成される。

図４（Ｄ）に示すように、アウターチューブ１１内にインナーチューブ１５を装着すると、アウターチューブ１１の偏心面５２とインナーチューブ１５の外周面との間で、連通孔４９に連通するバイパス通路５３が形成される。

図２（Ａ）は、５つの連通孔４９がバイパス通路５３に連通した状態を示す。この状態のもとでは、バイパス通路５３と連通孔４９との連通開度が最大になり、全ての連通孔４９を介してバイパス通路５３と衝撃吸収室２８が連通し、液体の流動抵抗は最小となる。図２（Ａ）においては、円周方向中央部の連通孔４９が偏心面５２の円周方向中心部に位置決めされた状態を示し、全ての連通孔４９の開口面と偏心面５２との間の厚み方向の寸法は最大値となる。

図２（Ｂ）は、インナーチューブ１５を図２（Ａ）の状態から反時計方向に９０°回転させた状態を示す。この状態のもとでは、２つの連通孔４９が接触面５１により閉塞され、３つの連通孔４９がバイパス通路５３に連通した状態を示す。これにより、バイパス通路５３と連通孔４９との連通開度は、図２（Ａ）に示した状態よりも小さい。連通した３つの連通孔４９の開口面と偏心面５２との間の厚み方向の寸法は、図２（Ａ）に示した場合よりも小さい。

図２（Ｃ）は、インナーチューブ１５を図２（Ａ）の状態から１８０°回転させた状態を示す。この状態のもとでは、全ての連通孔４９が接触面５１により閉塞され、液体が連通孔４９をほぼ流れなくなる。このように、インナーチューブ１５を回転させると、バイパス通路５３と複数の連通孔４９のそれぞれの連通開度が、全開位置から全閉位置まで無段階に変化する。

次に、ショックアブソーバ１０による衝撃吸収動作について説明する。移動部材がピストンロッド１４の突出端部１４ａに当接していない状態のもとでは、圧縮コイルばね３３のばね力により、ピストンロッド１４は突出限位置となっている。この状態のもとで、図示しない移動部材がピストンロッド１４に衝突すると、ピストンロッド１４には後退方向つまり突出端部１４ａをアウターチューブ１１内に入り込ませる方向の衝撃力が加えられる。

これにより、環状ピストン２７は液体収容室１６内を後退移動し、衝撃吸収室２８内の液体は、環状ピストン２７の外周面とインナーチューブ１５の内周面との間の隙間を通ってアキュムレータ室２９に向けて流れるとともに、連通孔４９を介してバイパス通路５３に流出し、アキュムレータ室２９に流れる。アキュムレータ室２９に流入した液体は、アキュムレータ部材４３を収縮させる。このときには、衝撃吸収室２８からアキュムレータ室２９に流れる液体には、流動抵抗が加えられるので、移動部材の運動エネルギーが減衰される。これにより、移動部材に加わる衝撃力が緩和される。移動部材が端板４１に当接すると、移動部材の移動が停止される。端板４１に当接するときには、移動部材に加わる衝撃力が緩和されている。

一方、移動部材がピストンロッド１４から離れると、圧縮コイルばね３３によりピストンロッド１４は突出方向に駆動される。このときには、アキュムレータ部材４３から供給される液体は、環状ピストン２７とインナーチューブ１５の内周面との間の隙間３０と、連通孔４９に加え、隙間３４と溝３５からも衝撃吸収室２８内に流入する。これにより、ピストンロッド１４は迅速に突出限位置に向けて駆動される。

インナーチューブ１５の回転角度を変化させると、連通孔４９の連通開度を無段階に変化させることができる。インナーチューブ１５の回転角度を調整するには、調整ノブ２５に設けられている図示しない固定ねじ部材を緩めて、インナーチューブ１５を回転させる。このときには、調整ノブ２５がアウターチューブ１１の基端部から突出して設けられているので、インナーチューブ１５の回転操作を、アウターチューブ１１の基端部側で容易に行うことができる。また、アウターチューブ１１の基端部側で調整ノブ２５を操作してインナーチューブ１５の回転角度を調整することができるので、ショックアブソーバ１０を部材に設置した状態で、ピストンロッド１４に移動部材を衝突させて移動部材の衝撃力を確認しつつ、調整ノブ２５により連通孔４９の連通開度を変化させることができる。

上述したショックアブソーバ１０は、アウターチューブ１１とインナーチューブ１５の２部品のみので、ショックアブソーバ１０の減衰量を調整することができるので、構成部品点数を削減することができ、軸方向および径方向の寸法が小さくなり、ショックアブソーバ１０の小型化を達成することができる。インナーチューブ１５の回転を支持する第１の嵌合孔４５が軸方向に長く延びているので、インナーチューブ１５の軸が振れることがない。さらにインナーチューブ１５の外周面は嵌合孔４５に嵌合しており、それぞれの加工精度を容易に高くできるので、インナーチューブ１５を回転させたときにもインナーチューブ１５の軸振れがなく、連通孔４９の全開から全閉まで高精度で減衰量を調整することができる。

本発明は前記実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能である。たとえば、回転半径と半径とを同一径、つまりΔＲ＝０としても良い。このショックアブソーバ１０の使用形態としては、移動部材をピストンロッド１４に衝突させて端板４１移動部材を当接させるようにする場合のみならず、振動する部材をピストンロッド１４の先端部に取り付けて、振動する部材の衝撃を吸収する場合にも、このショックアブソーバ１０を適用することができる。

１１ アウターチューブ
１４ ピストンロッド
１５ インナーチューブ
１６ 液体収容室
１９ 回転操作部
２５ 調整ノブ
２７ 環状ピストン
２８ 衝撃吸収室
２９ アキュムレータ室
３１ フランジ
３２ ばね受け部材
３３ 圧縮コイルばね
３６ ロッドカバー
４３ アキュムレータ部材
４５，４６ 嵌合孔
４８ 流量調整孔
４９ 連通孔
５１ 接触面
５２ 偏心面
５３ バイパス通路
Ｐ 回転中心軸
Ｑ 偏心中心軸
Ｒp 回転半径
Ｒq 半径

Claims (6)

1. ピストンロッドが軸方向に往復動自在に装着され、前記ピストンロッドの突出端部が先端部から突出するアウターチューブと、
   前記アウターチューブ内に回転自在に装着され、液体が注入される液体収容室を前記アウターチューブとともに形成するインナーチューブと、
   前記インナーチューブに設けられ、前記アウターチューブの基端部から突出する回転操作部と、
   前記インナーチューブの内部に配置され、前記ピストンロッドに突出方向のばね力を付勢するばね部材と、
   前記インナーチューブに径方向に貫通し、かつ円周方向にずらして複数個設けられる連通孔と、
   前記インナーチューブの外周面に接触する接触面、および前記インナーチューブの回転中心軸に対して径方向に偏心し、前記インナーチューブの外周面との間で前記連通孔に連通するバイパス通路を形成する偏心面からなり、前記アウターチューブの内周面に設けられた流量調整孔と、
   を有し、
   前記インナーチューブの回転により、全ての前記連通孔が前記偏心面に対向する全開位置と、全ての前記連通孔が前記接触面により閉塞される全閉位置との間で前記バイパス通路と前記連通孔との連通開度を変化させるようにし、
   前記連通開度は、前記全開位置と前記全閉位置との間において、前記インナーチューブの前記アウターチューブに対する回転角度に応じて無段階に変更可能である、
   ショックアブソーバ。
2. 請求項１記載のショックアブソーバにおいて、前記ピストンロッドの基端部に設けられ、前記液体収容室の内部を衝撃吸収室とアキュムレータ室とに区分する環状ピストンを有する、ショックアブソーバ。
3. 請求項２記載のショックアブソーバにおいて、
   前記アウターチューブの先端部内に、前記ピストンロッドが貫通するロッドカバーを設け、
   前記ピストンロッドの後退移動時に前記衝撃吸収室から前記アキュムレータ室に流入した液体により収縮し、前記ピストンロッドの突出移動時に前記アキュムレータ室から前記衝撃吸収室に液体を供給するアキュムレータ部材を前記ロッドカバーに設けた、ショックアブソーバ。
4. 請求項１〜３のいずれか１項に記載のショックアブソーバにおいて、前記偏心面の半径を、前記インナーチューブの前記外周面の回転半径よりも大きくした、ショックアブソーバ。
5. 請求項４記載のショックアブソーバにおいて、前記偏心面の偏心中心軸と前記回転中心軸との偏心量を、前記半径と前記回転半径との差よりも大きくした、ショックアブソーバ。
6. 請求項１〜５のいずれか１項に記載のショックアブソーバにおいて、
   前記アウターチューブの基端部に、前記インナーチューブを回転自在に支持する嵌合孔を前記流量調整孔に連なって設け、
   前記嵌合孔と前記インナーチューブとの間をシールするシール部材を前記インナーチューブに設けた、ショックアブソーバ。

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