JP6237794B2 - 鋼線 - Google Patents
鋼線 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6237794B2 JP6237794B2 JP2015561057A JP2015561057A JP6237794B2 JP 6237794 B2 JP6237794 B2 JP 6237794B2 JP 2015561057 A JP2015561057 A JP 2015561057A JP 2015561057 A JP2015561057 A JP 2015561057A JP 6237794 B2 JP6237794 B2 JP 6237794B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel wire
- less
- wire
- pearlite
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 489
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 489
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 claims description 109
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 14
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 13
- 239000010979 ruby Substances 0.000 claims description 2
- 229910001750 ruby Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 claims 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 99
- 241000446313 Lamella Species 0.000 description 97
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 66
- 238000000034 method Methods 0.000 description 46
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 42
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 38
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 37
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 34
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 29
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 29
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 28
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 25
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 25
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 24
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 21
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 20
- 230000008569 process Effects 0.000 description 18
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 18
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 18
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 12
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 11
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 11
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 11
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 11
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 9
- 238000000635 electron micrograph Methods 0.000 description 9
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 8
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 8
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 7
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 6
- 239000012779 reinforcing material Substances 0.000 description 6
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000009471 action Effects 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 5
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 4
- 208000010392 Bone Fractures Diseases 0.000 description 4
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 4
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 238000000879 optical micrograph Methods 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 229910001122 Mischmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 description 1
- 229920000297 Rayon Polymers 0.000 description 1
- -1 automobile tires Substances 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000012790 confirmation Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N lanthanum atom Chemical compound [La] FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- OXNIZHLAWKMVMX-UHFFFAOYSA-N picric acid Chemical compound OC1=C([N+]([O-])=O)C=C([N+]([O-])=O)C=C1[N+]([O-])=O OXNIZHLAWKMVMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 239000002964 rayon Substances 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 description 1
- SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N scandium atom Chemical compound [Sc] SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
- B60C9/0007—Reinforcements made of metallic elements, e.g. cords, yarns, filaments or fibres made from metal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/10—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/30—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
- D02G—CRIMPING OR CURLING FIBRES, FILAMENTS, THREADS, OR YARNS; YARNS OR THREADS
- D02G3/00—Yarns or threads, e.g. fancy yarns; Processes or apparatus for the production thereof, not otherwise provided for
- D02G3/44—Yarns or threads characterised by the purpose for which they are designed
- D02G3/48—Tyre cords
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/066—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the wires being made from special alloy or special steel composition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/009—Pearlite
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2201/00—Ropes or cables
- D07B2201/20—Rope or cable components
- D07B2201/2001—Wires or filaments
- D07B2201/2014—Compound wires or compound filaments
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2205/00—Rope or cable materials
- D07B2205/30—Inorganic materials
- D07B2205/3021—Metals
- D07B2205/3025—Steel
- D07B2205/3035—Pearlite
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2205/00—Rope or cable materials
- D07B2205/30—Inorganic materials
- D07B2205/3021—Metals
- D07B2205/3025—Steel
- D07B2205/3046—Steel characterised by the carbon content
- D07B2205/3053—Steel characterised by the carbon content having a medium carbon content, e.g. greater than 0,5 percent and lower than 0.8 percent respectively HT wires
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2205/00—Rope or cable materials
- D07B2205/30—Inorganic materials
- D07B2205/3021—Metals
- D07B2205/3025—Steel
- D07B2205/3046—Steel characterised by the carbon content
- D07B2205/3057—Steel characterised by the carbon content having a high carbon content, e.g. greater than 0,8 percent respectively SHT or UHT wires
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
本願は、2014年2月6日に、日本に出願された特願2014−021684号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
前記鋼線の外周に沿って形成された軟質部と、当該軟質部以外の中心部とを有し、前記軟質部のビッカース硬度は、前記鋼線の前記線径Rの1/4の深さにおけるビッカース硬度よりもHv30以上低く、前記軟質部の厚さが、5μm以上0.1×Rmm以下であり、前記中心部の組織は、パーライトが面積%で95%以上100%以下であり、前記鋼線の表面から深さ5μmまでのパーライトの平均ラメラ間隔は、前記中心部のパーライトの平均ラメラ間隔よりも小さく、前記鋼線の表面から深さ5μmまでの平均ラメラ間隔と前記中心部の平均ラメラ間隔との差が3nm以上60nm以下であり、さらに、引張強さが1100MPa以上である。
図1に示されているように、本実施形態に係る鋼線10は、その外周に沿って形成された軟質部11を有する。本実施形態に係る鋼線10では、鋼線の線径Rの1/4の深さにおけるビッカース硬度よりもHv30以上柔らかい領域が、軟質部11と定義される。すなわち、軟質部11のビッカース硬度は、鋼線の線径Rの1/4の深さにおけるビッカース硬度よりもHv30以上低い。図1において、符号16が付された破線は、鋼線の線径Rの1/4の深さの箇所を示す。また、本実施形態に係る鋼線10のうち軟質部11ではない部分が、中心部12と定義される。軟質部11の硬度と中心部12との硬度の差は、転位密度、およびセメンタイトの形態の差に起因する。中心部12の組織は95〜100%のパーライトを含み、軟質部11の組織も同様の量のパーライトを含むが、パーライト変態後の組織に導入されている転位の大半が、軟質部11においては除去されている。軟質部11は、その硬度が中心部12よりも低いので、中心部12よりも高い延性を有する。
本実施形態に係る鋼線10の軟質部11の厚さtは、5μm≦t≦0.1×Rmmの範囲内とされている。すなわち、本実施形態に係る鋼線10では、線径Rの1/4の深さの箇所16のビッカース硬さよりもHv30以上軟らかい領域が、鋼線10の外周面から深さtまでの領域に形成されている。例えば、線径Rが3.0mmである場合、軟質部11の厚さtは5μm以上0.3mm(300μm)以下である。中心部12よりも高い延性を有する軟質部11が鋼線10の外周に沿って形成されているので、鋼線10は、主に外周に著しい変形が加えられる仕上伸線加工および撚り線加工において、良好な加工性を発揮する。一方、中心部12が十分に高い硬度を有しているので、鋼線10は、1100MPa以上の高い引張強さを有している。軟質部11の厚さtが5μm以下である場合、仕上伸線加工および撚り線加工等において、断線等の加工不良が生じやすくなる。また、軟質部11の厚さtが0.1×Rmm超となった場合、引張強さが低下する。従って、軟質部11の厚さtを5μm≦t≦0.1×Rmmの範囲内とする。軟質部11の厚さtの好ましい範囲は10μm以上0.08×Rmm以下である。
本実施形態に係る鋼線10の中心部12の組織(すなわち、鋼線10の軟質部11以外の組織)は、面積率で、95〜100%のパーライトを含む。中心部12の組織が95%以上のパーライトを含有することは、鋼線10の引張強度を1100MPa以上とし、且つ後述する仕上伸線工程S07などでの鋼線10の加工性を良くするために必須である。パーライト量が多い方が好ましいので、鋼線10の中心部12におけるパーライト量の上限値は100%である。マルテンサイト、ベイナイト、セメンタイト、および疑似パーライト等の、パーライト以外の組織の含有は、パーライト量の規定が満たされている限り許容される。疑似パーライトとは、粒状のセメンタイトと粒状のフェライトとから構成される組織であり、層状のセメンタイトと層状のフェライトとが重なっている形状を有する通常のパーライト(図8に示されるパーライト20)とは区別される。本実施形態に係る「パーライト」とは、「通常のパーライト」を意味する。鋼線の軟質部11のパーライト量を規定する必要はないが、通常、鋼線の中心部12のパーライト量と同様の値となる。
本実施形態に係る鋼線10の、表面から深さ5μmまでのパーライトの平均ラメラ間隔は、鋼線10の中心におけるパーライトの平均ラメラ間隔よりも小さい。また、鋼線10の表面から深さ5μmまでのパーライトの平均ラメラ間隔と、鋼線10の中心におけるパーライトの平均ラメラ間隔との差(以下、「平均ラメラ間隔差」と略する場合がある)は、3nm以上60nm以下である。なお、鋼線10の表面から深さ5μmまでの領域は、軟質部11に含まれる。従って、本実施形態に係る鋼線10においては、軟質部11の平均ラメラ間隔が中心の平均ラメラ間隔よりも小さい。
Cは、鋼線10の強度を向上させる元素である。共析組織であるパーライト組織を得るためには、C含有量を0.80%近傍とすることが好ましい。C含有量が0.70%未満である場合、鋼線10が亜共析鋼となり、非パーライト組織が多く存在する鋼になる。一方、C含有量が1.20%を超える場合、初析セメンタイトが析出し、鋼線10の加工性が低下するおそれがある。このため、C含有量を、0.70%以上1.20%以下の範囲内に設定した。
Siは、鋼線10の脱酸のために有効であり、さらに、フェライト中に固溶して鋼線10の強度を向上させる作用を有する元素である。ここで、Si含有量が0.15%未満である場合、上述した作用が十分に得られないおそれがある。一方、Si含有量が0.60%を超える場合、鋼線10の加工性が低下するおそれがある。このため、Si含有量を、0.15%以上0.60%以下の範囲内に設定した。Si含有量の好ましい下限値は0.20%であり、Si含有量の好ましい上限値は0.50%である。
Mnは、鋼線10の脱酸のために有効であり、さらに、鋼線10中のSを固定して鋼の脆化を抑制する作用を有する。ここで、Mn含有量が0.10%未満である場合、上述した作用が十分に得られないおそれがある。一方、Mn含有量が1.00%を超える場合、鋼線10の加工性が低下するおそれがある。このため、Mn含有量を、0.10%以上1.00%以下の範囲内に設定した。
Nは、Alおよび/またはTiと結びつくことにより窒化物を形成する元素である。この窒化物は、後述するパテンティング工程S04の開始前の中間鋼線に含まれるオーステナイトの粗大化を抑制する作用を有する。オーステナイトの粗大化を抑制することにより、後述するように鋼線10の平均ラメラ間隔差を60nm以下に抑制することができ、さらに、鋼線10のパーライトを微細化して鋼線10の延性を向上させることができる。N含有量が0.0010%未満である場合、上述した作用が十分に得られないおそれがある。一方、N含有量が0.0050%を超える場合、鋼線10の延性が低下するおそれがある。このため、N含有量を、0.0010%以上0.0050%以下の範囲内に設定した。N含有量の好ましい下限値は0.0015%であり、N含有量の好ましい上限値は0.0045%である。
Alは、硬質であり変形が生じにくいアルミナ系介在物となり、この介在物は鋼線10の延性劣化と伸線性劣化とを引き起こすおそれがある。従って、Al含有量の上限値を0.010%とすることが好ましい。また、Al含有量の上限値を0.008%としてもよい。Alは、本実施形態に係る鋼線10に含まれなくてもよいので、Al含有量の下限値は0%である。しかしながら、AlはNと結びつくことにより窒化物を形成する働きを有し、この窒化物は上述のように平均ラメラ間隔差を60nm以下に抑制する効果と、パーライトを微細化して鋼線10の延性を向上させる効果とを有する。これら効果を得るために、Al含有量の下限値を0.003%としてもよい。
Tiは、本実施形態に係る鋼線10に含まれなくてもよいので、Ti含有量の下限値は0%である。しかし、Tiは、脱酸作用を有する元素である。また、TiはNと結びつくことにより窒化物を形成する働きを有し、この窒化物は上述のように平均ラメラ間隔差を60nm以下に抑制する効果と、パーライトを微細化して鋼線10の延性を向上させる効果とを有する。これら効果を得るために、Tiを0.005%以上含有してもよい。一方、Ti含有量が0.100%を超える場合、粗大な炭窒化物(TiCN等)が形成されることによって加工性が低下するおそれがある。従って、Ti含有量の上限を、0.100%とすることが好ましい。
Crは、本実施形態に係る鋼線10に含まれなくてもよいので、Cr含有量の下限値は0%である。しかしCrは、パーライトの平均ラメラ間隔を微細化することにより鋼線10の引張強度を向上させる効果を有する。この効果を得るためには、Cr含有量が0%超であることが好ましく、0.0010%以上であることがさらに好ましい。一方、Cr含有量が0.50%超である場合、パーライト変態が抑制されることによりパテンティング処理中の中間鋼線の組織にオーステナイトが残留するおそれがある。残留オーステナイトは、パテンティング処理後にマルテンサイトおよびベイナイトなどの過冷組織となり、鋼線10の特性を悪化させる。また、0.50%超のCrは、メカニカルデスケーリングによる表面酸化物の除去が困難になる場合がある。従って、Cr含有量が0.50%以下であることが好ましい。
Coは、本実施形態に係る鋼線10に含まれなくてもよいので、Co含有量の下限値は0%である。しかしCoは、初析セメンタイトの析出を抑制することにより鋼線10の特性を向上させる効果を有する元素である。この効果を得るためには、Co含有量が0%超であることが好ましく、0.0010%以上であることがさらに好ましい。一方、Co含有量が0.50%超である場合、上述の効果が飽和して、過剰な生産コストが生じる場合がある。従って、Co含有量が0.50%以下であることが好ましく、0.40%以下であることがさらに好ましい。
Vは、本実施形態に係る鋼線10に含まれなくてもよいので、V含有量の下限値は0%である。しかしVは、Nと結びつくことにより微細な炭窒化物を形成する働きを有する。この窒化物は上述のように平均ラメラ間隔差を60nm以下に抑制する効果と、パーライトを微細化して鋼線10の延性を向上させる効果とを有する。これらの効果を得るためには、V含有量が0%超であることが好ましく、0.0010%以上であることがさらに好ましい。一方、V含有量が0.50%超である場合、炭窒化物の形成量が過剰となるおそれがあり、さらに炭窒化物の粒子径が大きくなるおそれがある。このような炭窒化物は鋼線の延性を低下させる場合がある。従って、V含有量が0.50%以下であることが好ましく、0.40%以下であることがさらに好ましい。
Cuは、本実施形態に係る鋼線10に含まれなくてもよいので、Cu含有量の下限値は0%である。しかしCuは、鋼線10の耐食性を高める元素である。この効果を得るためには、Cu含有量が0%超であることが好ましく、0.0001%以上であることがさらに好ましい。一方、Cu含有量が0.20%超である場合、CuとSとが反応することにより粒界にCuSが偏析し、このCuSが鋼線10に疵を発生させる場合がある。従ってCu含有量が0.20%以下であることが好ましく、0.10%以下であることがさらに好ましい。
Nbは、本実施形態に係る鋼線10に含まれなくてもよいので、Nb含有量の下限値は0%である。しかしNbは、鋼線10の耐食性を高める効果がある。また、Nbは、炭化物および/または窒化物を形成する働きを有する。この炭化物および/または窒化物は上述のように平均ラメラ間隔差を60nm以下に抑制する効果と、パーライトを微細化して鋼線10の延性を向上させる効果とを有する。これらの効果を得るためには、Nb含有量が0%超であることが好ましく、0.0005%以上であることがさらに好ましい。一方、Nb含有量が0.100%超である場合、パテンティング処理中のパーライト変態が抑制されることによりオーステナイトが残留するおそれがある。残留オーステナイトは、パテンティング処理後にマルテンサイトおよびベイナイトなどの過冷組織となり、鋼線10の特性を悪化させる。従って、Nb含有量が0.100%以下であることが好ましく、0.050%以下であることがさらに好ましい。
Moは、本実施形態に係る鋼線10に含まれなくてもよいので、Mo含有量の下限値は0%である。しかしMoは、パーライト成長界面に濃縮し、いわゆるソリュートドラッグ効果によりパーライトの成長を抑制する元素である。これにより、パーライトを微細化し、鋼線10の強度を向上させることができる。また、Moは、フェライト生成を抑制することにより、鋼線10の特性に悪影響を与える非パーライト組織を低減させる元素である。これらの効果を得るためには、Mo含有量が0%超であることが好ましく、0.0010%以上、または0.005%以上であることがさらに好ましい。一方、Mo含有量が0.20%超である場合、パーライト成長が過剰に抑制され、パテンティング処理に長時間を要し、鋼線10の生産性の低下を招く場合がある。また、Mo含有量が0.20%超である場合、粗大なMo炭化物が析出し、鋼線10の伸線加工性が低下する場合がある。従って、Mo含有量が0.20%以下であることが好ましく、0.06%以下であることがさらに好ましい。
Wは、本実施形態に係る鋼線10に含まれなくてもよいので、W含有量の下限値は0%である。しかしWは、Moと同様に、パーライト成長界面に濃縮し、いわゆるソリュートドラッグ効果によりパーライトの成長を抑制する元素である。これにより、パーライトを微細化し、鋼線10の強度を向上させることができる。また、Wは、フェライト生成を抑制することにより、鋼線10の特性に悪影響を与える非パーライト組織を低減させる元素である。これらの効果を得るためには、W含有量が0%超であることが好ましく、0.0005%以上であることがさらに好ましい。一方、W含有量が0.200%超である場合、パーライト成長が過剰に抑制され、パテンティング処理に長時間を要し、鋼線10の生産性の低下を招く場合がある。また、W含有量が0.200%超である場合、粗大なW炭化物が析出し、鋼線10の伸線加工性が低下する場合がある。従って、W含有量が0.200%以下であることが好ましく、0.060%以下であることがさらに好ましい。
Bは、本実施形態に係る鋼線10に含まれなくてもよいので、B含有量の下限値は0%である。しかしBは、フェライト、擬似パーライト、ベイナイト等の非パーライト組織の生成を抑制する元素である。また、Bは、炭化物および/または窒化物を形成する働きを有する。この炭化物および/または窒化物は上述のように平均ラメラ間隔差を60nm以下に抑制する効果と、パーライトを微細化して鋼線10の延性を向上させる効果とを有する。これらの効果を得るためには、B含有量が0%超であることが好ましく、0.0004%以上、または0.0006%以上であることがさらに好ましい。一方、B含有量が0.0030%超である場合、粗大なFe23(CB)6の析出を促進し、鋼線10の延性に悪影響を及ぼす場合がある。従って、B含有量が0.0030%以下であることが好ましく、0.0025%以下、0.0015%以下、または0.0012%以下であることがさらに好ましい。
REM(Rare Earth Metal)は、本実施形態に係る鋼線10に含まれなくてもよいので、REM含有量の下限値は0%である。しかしREMは、脱酸元素である。また、REMは、硫化物を形成することで、不純物であるSを無害化する元素である。この効果を得るためには、REM含有量が0%超であることが好ましく、0.0005%以上であることがさらに好ましい。一方、REM含有量が0.0050%超である場合、粗大な酸化物が形成されて、鋼線10の伸線時に断線を引き起こす場合がある。従って、REM含有量が0.0050%以下であることが好ましく、0.0020%以下であることがさらに好ましい。
Caは、本実施形態に係る鋼線10に含まれなくてもよいので、Ca含有量の下限値は0%である。しかしCaは、鋼線10の特性を悪化させる硬質なアルミナ系介在物を低減する元素である。また、Caは、微細な酸化物を生成する元素である。この微細な酸化物は、鋼線10のパーライトブロックサイズを微細化させ、これにより鋼線10の延性を向上させる。これら効果を得るためには、Ca含有量が0.0005%超であることが好ましい。一方、Ca含有量が0.0050%超である場合、粗大な酸化物が形成されて、鋼線10の伸線時に断線を引き起こす場合がある。従って、Ca含有量は0.0050%以下であることが好ましく、0.0040%以下であることがさらに好ましい。なお、通常の操業条件下では、Caが0.0003%程度含有される場合がある。
Mgは、本実施形態に係る鋼線10に含まれなくてもよいので、Mg含有量の下限値は0%である。しかしMgは、微細な酸化物を生成する元素である。この微細な酸化物は、鋼線10のパーライトブロックサイズを微細化させ、これにより鋼線10の延性を向上させる。この効果を得るためには、Mg含有量が0.0005%超であることが好ましい。しかしながら、Mg含有量が0.0050%超である場合、粗大な酸化物が形成されて、鋼線10の伸線時に断線を引き起こす場合がある。従って、Mg含有量は0.0050%以下であることが好ましく、0.0040%以下であることがさらに好ましい。なお、通常の操業条件下では、Mgが0.0001%程度含有される場合がある。
Zrは、本実施形態に係る鋼線10に含まれなくてもよいので、Zr含有量の下限値は0%である。しかしZrは、ZrOとして晶出してオーステナイトの晶出核となるので、オーステナイトの等軸率を高め、オーステナイト粒を微細化する元素である。本実施形態に係る鋼線10にZrが含まれている場合、パテンティング処理前のオーステナイトが微細化されることにより、鋼線10のパーライトブロックサイズが微細化され、これにより鋼線10の延性が向上する。この効果を得るためには、Zr含有量が0.0005%超であることが好ましい。一方、Zr含有量が0.0100%超である場合、粗大な酸化物が形成されて、鋼線10の伸線時に断線を引き起こす場合がある。従って、Zr含有量は0.0100%以下であることが好ましく、0.0050%以下であることがさらに好ましい。
本実施形態に係る鋼線10の成分組成の残部は、Feおよび不純物を含む。不純物とは、鋼材を工業的に製造する際に、鉱石若しくはスクラップ等のような原料、又は製造工程の種々の要因によって混入する成分であって、本実施形態に係る鋼線10の特性に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。
本実施形態に係る鋼線10の引張強度は1100MPa以上である。引張強度が1100MPa以上である鋼線10を用いて得られたスチールコードは、自動車用タイヤ、高圧ゴムホース、コンベアベルト等のゴム製品の補強材として好適である。
本実施形態に係る鋼線10の製造方法においては、上述した成分組成を有する線材を原料として用いる。線材の種類は特に限定されないが、熱間圧延線材であることが好ましい。線材の径は特に限定されないが、約5.5mm程度であることが好ましい。この線材の表面に形成された酸化スケールを酸洗等の化学処理、または機械処理によって除去する。このような処理は、デスケーリングと称されている。デスケーリングの方法は特に限定されない。
次に、酸化スケールを除去した線材を粗伸線して、これにより線径1.0mm以上3.5mm以下の中間鋼線を形成する(粗伸線工程S02)。粗伸線の方法は特に限定されないが、粗伸線は乾式伸線によって行われることが好ましい。以降、最終的に得られる鋼線と製造途中の鋼線とを区別するために、最終的に得られる鋼線(即ち本実施形態に係る鋼線10)を最終鋼線と称し、製造途中の鋼線を中間鋼線と称する場合がある。
次に、粗伸線工程S02において得られた中間鋼線の中心部および軟質部の両方が、850℃〜1350℃の温度範囲内に加熱される(加熱工程S03)。加熱工程S03によって、中間鋼線の組織がオーステナイトとなり、このオーステナイトは、後述されるパテンティング工程S04においてパーライト変態する。従って、加熱工程S03において中間鋼線に生成したオーステナイトの状態によって、パテンティング工程S04の後に得られる最終鋼線に含まれるパーライトの状態が影響される。
次に、加熱工程S03によって加熱された中間鋼線を、加熱工程S03の終了後、溶融鉛浴(鉛浴)内に浸漬するパテンティング処理を行う(パテンティング工程S04)。鉛浴の温度は530℃以上580℃以下とし、鉛浴内に中間鋼線を浸漬する時間を5〜45秒とする。また、加熱工程S03の終了とパテンティング工程S04の開始との間の時間は5秒程度とする。溶融鉛の代わりに溶融塩を用いてパテンティングを行っても良い。
そして、パテンティング工程S04を経た中間鋼線に対して、周波数50kHz以上の高周波加熱により、中間鋼線の表面温度を500℃以上700℃以下の温度範囲まで加熱する表層加熱を行う(表層加熱工程S05)。この際、加熱を行う時間を5秒以下とする必要がある。この表層加熱工程S05においては、中間鋼線の表層のみが加熱される。これにより、パテンティング工程S04におけるパーライト変態の際に生じた転位のうち、中間鋼線の表層の転位の大部分が消滅するので、中間鋼線の中心付近と表層部分とで硬度差が生じ、5μm以上の厚さを有する軟質部11が形成されることになる。
表層加熱工程S05において表層のみが加熱された中間鋼線は、冷却工程S06において冷却される。この際、図12に示されるように、表層加熱工程S05が終了してから3.0秒以内に中間鋼線の表面温度を500℃以下にする必要がある。好ましくは、表層加熱工程S05が終了してから2.0秒以内に中間鋼線の表面温度を500℃以下にする。表層加熱工程S05が高周波加熱によって行われる場合、表層加熱工程S05の終了の時点とは、中間鋼線が高周波加熱コイルを出た時点である。上述の冷却条件が達成されなかった場合、中間鋼線の内部も軟化されてしまうので、5μm以上0.1×Rmm以下の厚さの軟質部11を形成することができない。
本実施形態に係る鋼線10は、表面にブラスめっきが施されることが好ましい(ブラスめっき工程S07)。ブラスめっきは、ゴムとスチールコードとの密着性を高めるために形成されるものである。
そして、ブラスめっき工程S07においてブラスめっきされた鋼線10に対して湿式伸線を行い、その線径を0.15mm以上0.35mm以下のフィラメントを形成する(仕上伸線工程S08)。なお。中心部12と軟質部11とを有する鋼線10に対して伸線加工を実施した場合には、中心部12と軟質部11との硬さの差がさらに大きくなる。図13は、鋼線に付加された伸線加工歪みの量と、中心部12の硬さおよび軟質部11の硬さとの関係を示すグラフである。図13には、伸線加工歪み量の増大に従って、中心部12の硬さと軟質部11の硬さとの差が増大することが示されている。
次に、複数のフィラメントを用いて撚り線加工を行う(撚り線加工工程S09)。これにより、撚り線構造とされた高強度スチールコードが製造されることになる。
実施例1〜実施例25の鋼線及び比較例26〜36の鋼線は、上述した本実施形態に係る鋼線の製造方法によって作製した。
比較例37の鋼線は、表層加熱工程S05が省略されていることを除き、上述した本実施形態に係る鋼線の製造方法に準拠した製造方法によって作製した。
比較例38の鋼線は、加熱工程S03における加熱温度が1380℃である(すなわち1350℃超である)ことを除き、上述した本実施形態に係る鋼線の製造方法に準拠した製造方法によって作製した。
比較例39の鋼線は、加熱工程S03における加熱温度が830℃である(すなわち850℃未満である)ことを除き、上述した本実施形態に係る鋼線の製造方法に準拠した製造方法によって作製した。
比較例40の鋼線は、パテンティング工程S04における鉛浴中への浸漬時間が4秒である(すなわち5秒未満である)ことを除き、上述した本実施形態に係る鋼線の製造方法に準拠した製造方法によって作製した。
比較例41の鋼線は、パテンティング工程S04における鉛浴中への浸漬時間が50秒である(すなわち45秒超である)ことを除き、上述した本実施形態に係る鋼線の製造方法に準拠した製造方法によって作製した。
比較例42の鋼線は、パテンティング工程S04における鉛浴中への浸漬後の冷却速度が8℃/秒である(すなわち10℃/秒未満である)ことを除き、上述した本実施形態に係る鋼線の製造方法に準拠した製造方法によって作製した。
比較例43の鋼線は、表層加熱工程S05において行われる高周波加熱の周波数が30kHzである(すなわち50kHz未満である)ことを除き、上述した本実施形態に係る鋼線の製造方法に準拠した製造方法によって作製した。
比較例44の鋼線は、表層加熱工程S05における表層加熱温度が480℃である(すなわち500℃未満である)ことを除き、上述した本実施形態に係る鋼線の製造方法に準拠した製造方法によって作製した。
比較例45の鋼線は、表層加熱工程S05における表層加熱温度が730℃である(すなわち700℃超である)ことを除き、上述した本実施形態に係る鋼線の製造方法に準拠した製造方法によって作製した。
比較例46の鋼線は、冷却工程S06における表層温度が500℃以下になるまでの時間が4秒である(すなわち2秒超である)ことを除き、上述した本実施形態に係る鋼線の製造方法に準拠した製造方法によって作製した。
鋼線の中心部のパーライト量は、鋼線のC断面の中心と、鋼線のC断面の1/4深さにおける、鋼線中心に関して45度ごとに配置された8箇所とにおけるパーライト量の平均値とした。各測定箇所におけるパーライト量は、鋼線の、パーライト組織を現出させたC断面の光学顕微鏡写真またはSEM写真に基づいて求めた。
軟質部厚さは、鋼線の硬度を測定することにより得られる、鋼線の深さ方向の硬度分布に基づいて求めた。鋼線のC断面を適宜調製し、切断面の外周から中心に向けて連続的に硬度測定を行うことにより、図2に示されるような、鋼線の深さと硬度との関係を示すグラフを得た。このグラフから、鋼線の線径Rの1/4の深さにおけるビッカース硬度よりもHv30以上低い領域の厚さを求めた。硬度測定の深さ間隔は、1μmとした。
表層硬度は、鋼線の表面から2μmの深さの箇所であって、鋼線の中心に関し45度ごとに配置された8箇所におけるビッカース硬さの平均値とした。
中心部硬度は、鋼線の表面から鋼線の線径Rの1/4の深さの箇所であって、鋼線の中心に関し45度ごとに配置された8箇所と、鋼線の中心とにおけるビッカース硬さの平均値とした。
表層部平均ラメラ間隔(表層ラメラ間隔)は、以下に説明する手順により求めた。まず、鋼線のL断面にパーライト組織を現出させた。次に、このL断面における、鋼線の表面から深さ5μmまでを含む領域の電子顕微鏡写真を撮影した。そして、この写真から、図6に示される表層平均ラメラ間隔測定領域を切り出した。表層平均ラメラ間隔測定領域は、縦横5μmの正方形であり、この正方形の1つの辺は、鋼線の表面と一致するようにされた。次に、図8に示されているように、表層平均ラメラ間隔測定領域に含まれる複数のパーライトのうち最もラメラ間隔が小さいパーライトを選択し、このパーライトに含まれるフェライト相の層およびセメンタイト相の層に直交する長さ2μmの線分を引き、この線分と交差するセメンタイト相の層の数を数え、線分の長さ(2μm)をセメンタイト相の層の数で割ることにより、表層平均ラメラ間隔測定領域に係るラメラ間隔を求めた。8つの表層平均ラメラ間隔測定領域それぞれにかかるラメラ間隔を求め、これらラメラ間隔を平均することにより、鋼線の表面から深さ5μmまでのパーライトの平均ラメラ間隔を得た。
中心部平均ラメラ間隔(中心部ラメラ間隔)は、以下に説明する手順により求めた。上述の表層部平均ラメラ間隔の測定方法と同様に、鋼線のL断面を調製し、鋼線の中心軸を含む領域の電子顕微鏡写真、および鋼線の線径Rの1/4深さの箇所を含む領域の電子顕微鏡写真を撮影した。次いで、縦横5μmの正方形である12箇所の中心平均ラメラ間隔測定領域に係るラメラ間隔を求めた。12箇所の中心平均ラメラ間隔測定領域のうち4箇所は、その向かい合う辺の中点同士を結ぶ線分のうち片方が、鋼線の中心軸と一致していた。12箇所の中心平均ラメラ間隔測定領域のうち8箇所は、その向かい合う辺の中点同士を結ぶ線分のうち片方が、鋼線の表面から線径Rの1/4深さの領域と一致した。12箇所の中心平均ラメラ間隔測定領域それぞれに係るラメラ間隔を求め、これらラメラ間隔を平均することにより、鋼線の中心の平均ラメラ間隔を得た。
デラミネーションの発生の有無は、鋼線に捻り試験を行うことにより判定した。デラミネーションが発生している鋼線に捻り試験を行った場合、捻り破断により生じる破面がせん断破面ではなく縦割れに沿った破面となるので、捻り破断した鋼線の破断形状を目視で検査することにより、デラミネーションの有無を判定することができる。
引張強度TSは、JIS Z 2241「金属材料の引張試験方法」に準拠した引張試験によって求めた。
評価結果を表1−3および表2−3に示す。
Si含有量が不足した比較例28の引張強度は、1100MPaよりも低くなった。
C含有量が過剰であった比較例27、およびSi含有量が過剰であった比較例29には、加工性の低下によって、デラミネーションが発生した。
Mn含有量が不足した比較例30には、脱酸およびSの固定が十分に行われなかったので、デラミネーションが発生した。
Mn含有量が過剰であった比較例31には、加工性の低下によって、デラミネーションが発生した。
Mo含有量が過剰であった比較例32には、Mo炭化物の析出による伸線加工性の低下が生じたので、デラミネーションが発生した。
Al含有量が過剰であった比較例33には、鋼線の延性劣化および伸線性劣化を引き起こすアルミナ系介在物の発生によって、デラミネーションが発生した。
B含有量が過剰であった比較例34には、鋼線の延性低下を引き起こす粗大なFe23(CB)6の発生によって、デラミネーションが発生した。
N含有量が過剰であった比較例35には、延性の低下が生じたので、デラミネーションが発生した。
CrおよびMo含有量が過剰であった比較例36には、上部ベイナイト、もしくはマルテンサイトが多く生成し、パーライト分率が低下して伸線加工性の低下が生じたので、デラミネーションが発生した。
パテンティング前の加熱温度が過剰であった比較例38は、平均ラメラ間隔差が過剰であったので、デラミネーションが発生した。
パテンティング前の加熱温度が不足した比較例39は、パーライトの量が低下して伸線加工性の低下が生じたので、デラミネーションが発生した。
パテンティングにおける鉛浴中への浸漬時間が不足した比較例40の鋼線は、パーライト分率が低下してデラミネーションが発生した。
パテンティングにおける鉛浴中への浸漬時間が過剰であった比較例41の鋼線は、パーライト中のセメンタイトが分断化されてパーライト量が不足し、これにより伸線加工性および引張強度が低下した。
パテンティングにおける鉛浴中への浸漬後の冷却速度が不足した比較例42の鋼線は、引張強度が低下した。
表層加熱において行われる高周波加熱の周波数が不足した比較例43の鋼線は、鋼線の内部まで加熱が行われることにより軟質部厚さが不足したので、デラミネーションが発生した。
表層加熱における表層加熱温度が不足した比較例44の鋼線は、表層の硬さが低下せず軟質部厚さが不足したので、デラミネーションが発生した。
表層加熱における表層加熱温度が過剰であった比較例45の鋼線は、鋼線の内部まで加熱が行われることによりパーライト中のセメンタイトが分断されパーライト量が不足したので、引張強度および引張強度が低下した。
表層加熱後の冷却における、表層温度が500℃以下になるまでの時間が過剰であった比較例46の鋼線は、軟質部深さが過剰になったので、引張強度が不足した。
11 軟質部
12 中心部
13 圧痕
14 表層平均ラメラ間隔測定領域
15 中心平均ラメラ間隔測定領域
16 鋼線の線径Rの1/4の深さの箇所
20 パーライト
21 フェライト相の層
22 セメンタイト相の層
23 線分
Claims (4)
- 鋼線であって、
成分組成が、質量%で、
C:0.70%以上1.20%以下、
Si:0.15%以上0.60%以下、
Mn:0.10%以上1.00%以下、
N:0.0010%以上0.0050%以下、
Al:0%以上0.010%以下、
Ti:0%以上0.10%以下、
Cr:0%以上0.50%以下、
Co:0%以上0.50%以下、
V:0%以上0.50%以下、
Cu:0%以上0.20%以下、
Nb:0%以上0.100%以下、
Mo:0%以上0.20%以下、
W:0%以上0.200%以下、
B:0%以上0.0030%以下、
REM:0%以上0.0050%以下、
Ca:0%以上0.0050%以下、
Mg:0%以上0.0050%以下、および
Zr:0%以上0.0100%以下
を含み、
残部がFe及び不純物からなり、
前記鋼線の線径Rが1.0mm以上3.5mm以下であり、
前記鋼線の外周に沿って形成された軟質部と、当該軟質部以外の中心部とを有し、
前記軟質部のビッカース硬度は、前記鋼線の前記線径Rの1/4の深さにおけるビッカース硬度よりもHv30以上低く、前記軟質部の厚さが、5μm以上0.1×Rmm以下であり、
前記中心部の組織は、パーライトが面積%で95%以上100%以下であり、
前記鋼線の表面から深さ5μmまでのパーライトの平均ラメラ間隔は、前記中心部のパーライトの平均ラメラ間隔よりも小さく、前記鋼線の表面から深さ5μmまでの平均ラメラ間隔と前記中心部の平均ラメラ間隔との差が3nm以上60nm以下であり、さらに、
引張強さが1100MPa以上である
ことを特徴とする鋼線。 - 前記軟質部の厚さが、10μm以上0.08×Rmm以下であることを特徴とする請求項1に記載の鋼線。
- 前記鋼線の表面から深さ5μmまでの平均ラメラ間隔と前記中心部の平均ラメラ間隔との差が40nm以下であることを特徴とする請求項1または2に記載の鋼線。
- 前記成分組成が、質量%で、
Ti:0.005%以上0.10%以下、
Cr:0%超0.50%以下、
Co:0%超0.50%以下、
V:0%超0.50%以下、
Cu:0%超0.20%以下、
Nb:0%超0.100%以下、
Mo:0%超0.20%以下、
W:0%超0.20%以下、
B:0%超0.0030%以下、
REM:0%超0.0050%以下、
Ca:0.0005%超0.0050%以下、
Mg:0.0005%超0.0050%以下、および
Zr:0.0005%超0.0100%以下のうちの1種または2種以上
を含むことを特徴とする請求項1〜3のいずれか一項に記載の鋼線。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014021684 | 2014-02-06 | ||
JP2014021684 | 2014-02-06 | ||
PCT/JP2015/053387 WO2015119247A1 (ja) | 2014-02-06 | 2015-02-06 | 鋼線 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2015119247A1 JPWO2015119247A1 (ja) | 2017-03-30 |
JP6237794B2 true JP6237794B2 (ja) | 2017-11-29 |
Family
ID=53778044
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2015561057A Active JP6237794B2 (ja) | 2014-02-06 | 2015-02-06 | 鋼線 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10081846B2 (ja) |
EP (1) | EP3103891B1 (ja) |
JP (1) | JP6237794B2 (ja) |
KR (1) | KR101860246B1 (ja) |
CN (1) | CN105960477B (ja) |
WO (1) | WO2015119247A1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20190074661A (ko) * | 2017-12-20 | 2019-06-28 | 주식회사 포스코 | 신선가공성이 우수한 고강도 선재 및 그 제조방법 |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6481770B2 (ja) * | 2015-10-23 | 2019-03-13 | 新日鐵住金株式会社 | 伸線加工用鋼線材 |
KR101758491B1 (ko) * | 2015-12-17 | 2017-07-17 | 주식회사 포스코 | 강도 및 냉간가공성이 우수한 비조질 선재 및 그 제조방법 |
CN112955602B (zh) * | 2018-10-23 | 2023-07-14 | 贝卡尔特先进帘线阿尔特公司 | 钢丝绳、涂覆钢丝绳和包括钢丝绳的带 |
EP3674425B1 (en) * | 2018-12-31 | 2022-05-04 | Baker Hughes Energy Technology UK Limited | Steel wire |
CN113748224B (zh) * | 2019-06-19 | 2022-05-03 | 日本制铁株式会社 | 线材 |
CN117222770A (zh) * | 2021-04-15 | 2023-12-12 | 东京制纲株式会社 | 拉丝材料以及拉丝材料的制造方法 |
Family Cites Families (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0248605B2 (ja) * | 1985-09-30 | 1990-10-25 | Nippon Steel Corp | Kokyodo*koenseikosennoseizoho |
DE3675874D1 (de) | 1985-09-30 | 1991-01-10 | Nippon Steel Corp | Gezogener stahldraht mit hoher bruchfestigkeit und duktilitaet. |
JP2735647B2 (ja) | 1988-12-28 | 1998-04-02 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度高延性鋼線材および高強度高延性極細鋼線の製造方法 |
JPH04280915A (ja) | 1991-01-10 | 1992-10-06 | Nippon Steel Corp | 金属線材のレーザ熱処理法およびその装置 |
JP3246210B2 (ja) * | 1994-08-11 | 2002-01-15 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度高靭性溶融めっき鋼線およびその製造方法 |
JP3720525B2 (ja) | 1997-04-15 | 2005-11-30 | 株式会社ブリヂストン | 伸線加工性に優れる高炭素鋼線材およびその製造方法 |
KR100353322B1 (ko) | 1998-06-23 | 2002-09-18 | 스미토모 긴조쿠 고교 가부시키가이샤 | 강선재 및 강선재용 강의 제조방법 |
JP3001572B1 (ja) | 1999-03-04 | 2000-01-24 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度高延性極細鋼線及び撚り線並びにその製造方法 |
JP3965010B2 (ja) * | 1999-12-22 | 2007-08-22 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度直接パテンティング線材およびその製造方法 |
JP3950682B2 (ja) * | 2001-12-07 | 2007-08-01 | 株式会社神戸製鋼所 | 軸受用熱間圧延線材の製造方法 |
JP4319839B2 (ja) * | 2003-01-27 | 2009-08-26 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度、高靭性高炭素鋼線材 |
JP4313623B2 (ja) | 2003-07-16 | 2009-08-12 | 東京製綱株式会社 | スチール・コード撚り線,スチール・コード撚り線を備えたベルトおよびタイヤ |
JP2005054260A (ja) | 2003-08-07 | 2005-03-03 | Kobe Steel Ltd | スチールコード用極細鋼線の製造方法及びスチールコード |
JP3983218B2 (ja) | 2003-10-23 | 2007-09-26 | 株式会社神戸製鋼所 | 延性に優れた極細高炭素鋼線およびその製造方法 |
CN1746187A (zh) | 2004-09-10 | 2006-03-15 | 同济大学 | 心房颤动致病基因及其用途 |
US9212410B2 (en) | 2008-03-25 | 2015-12-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel rod and high strength steel wire having superior ductility and methods of production of same |
JP5315790B2 (ja) | 2008-05-19 | 2013-10-16 | 新日鐵住金株式会社 | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度pc鋼線 |
JP4970562B2 (ja) | 2009-04-21 | 2012-07-11 | 新日本製鐵株式会社 | 延性に優れた高強度鋼線用線材及び鋼線の製造方法 |
TWI412608B (zh) * | 2009-06-22 | 2013-10-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 高強度極細鋼線及其製造方法 |
JP4842408B2 (ja) | 2010-01-25 | 2011-12-21 | 新日本製鐵株式会社 | 線材、鋼線、及び線材の製造方法 |
MY158506A (en) | 2010-04-08 | 2016-10-14 | Nippon Steel Corp | Strand for saw wire and manufacturing method thereof |
JP5553384B2 (ja) | 2010-04-12 | 2014-07-16 | 株式会社ブリヂストン | 高炭素鋼線材の製造方法 |
-
2015
- 2015-02-06 JP JP2015561057A patent/JP6237794B2/ja active Active
- 2015-02-06 WO PCT/JP2015/053387 patent/WO2015119247A1/ja active Application Filing
- 2015-02-06 EP EP15746150.0A patent/EP3103891B1/en active Active
- 2015-02-06 CN CN201580007165.4A patent/CN105960477B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2015-02-06 KR KR1020167021061A patent/KR101860246B1/ko active IP Right Grant
- 2015-02-06 US US15/115,952 patent/US10081846B2/en active Active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20190074661A (ko) * | 2017-12-20 | 2019-06-28 | 주식회사 포스코 | 신선가공성이 우수한 고강도 선재 및 그 제조방법 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR20160105503A (ko) | 2016-09-06 |
EP3103891A4 (en) | 2017-10-11 |
KR101860246B1 (ko) | 2018-05-21 |
JPWO2015119247A1 (ja) | 2017-03-30 |
WO2015119247A1 (ja) | 2015-08-13 |
EP3103891B1 (en) | 2020-01-15 |
CN105960477A (zh) | 2016-09-21 |
EP3103891A1 (en) | 2016-12-14 |
US10081846B2 (en) | 2018-09-25 |
CN105960477B (zh) | 2018-11-06 |
US20170166992A1 (en) | 2017-06-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6237794B2 (ja) | 鋼線 | |
JP5233281B2 (ja) | 延性に優れた高強度鋼線およびその製造方法 | |
JP5939359B2 (ja) | 高炭素鋼線材及びその製造方法 | |
JP5114684B2 (ja) | 延性に優れた線材及び高強度鋼線並びにそれらの製造方法 | |
JP5162875B2 (ja) | 伸線特性に優れた高強度線材およびその製造方法 | |
JP6237793B2 (ja) | フィラメント | |
JP6229792B2 (ja) | 高強度スチールコード用線材 | |
JP6229793B2 (ja) | 高強度スチールコード用フィラメント | |
JP6264461B2 (ja) | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材 | |
JP6079894B2 (ja) | 線材、過共析ベイナイト鋼線、及びそれらの製造方法 | |
JP6724435B2 (ja) | 熱間圧延線材およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20170718 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20170914 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20171003 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20171016 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6237794 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |