JP6216642B2 - 低水素系被覆アーク溶接棒 - Google Patents
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Description
前記被覆剤は、Ti:0.2〜2.0質量%を含有していてもよい。
前記被覆剤は、B化合物(B換算):0.02〜0.3質量%を含有していてもよい。
前記被覆剤は、Ni:0.5〜10質量%を含有していてもよい。
前記被覆剤は、Cr及びMoのうち少なくとも一方:合計で0.1〜3質量%を含有することもできる。
前記被覆剤は、Al及びMgのうち少なくとも一方:合計で0.2〜2質量%を含有することもできる。
一方、前記鋼心線は、例えば軟鋼又は低合金鋼により形成することができる。
[溶接棒全質量に対する被覆剤の被覆率:22〜45質量%]
被覆アーク溶接棒の被覆剤の被覆率(%)は、(被覆剤の質量/溶接棒全質量)×100により算出される。被覆剤の被覆率が22質量%未満の場合、シールド不足となり、溶接金属中のN含有量及び水素量が増加し、溶接金属の靱性及び耐割れ性が低下する。一方、被覆剤の被覆率が45質量%を超えると、アーク長が長くなり、アーク切れが発生する。よって、被覆剤の被覆率は22〜45質量%とする。
金属炭酸塩は、溶接金属中のN及び水素量を低減させる効果がある。しかし、被覆剤中の金属炭酸塩量が、CO2換算値で、8質量%未満であると、溶接金属中の水素量を4ml/100g以下になると共に、N量が過剰となり、良好な耐割れ性及び靱性を得ることができない。一方、被覆剤中の金属炭酸塩量が、CO2換算値で、25質量%を超えると、スラグの粘性が過度となり、立向溶接が困難になる。よって、金属炭酸塩含有量(CO2換算値)は、被覆剤全質量あたり、8〜25質量%とする。
金属フッ化物は、スラグの粘性を調整して、溶接作業性を良好にする効果がある。しかし、被覆剤中の金属フッ化物量が、F換算値で、2質量%未満の場合、スラグの粘性が高くなりすぎてビード形状が劣化する。一方、被覆剤中の金属フッ化物量が、F換算値で、15質量%を超えると、アークが不安定になる。よって、金属フッ化物含有量(F換算値)は、被覆剤全質量あたり、2〜15質量%とする。
TiO2、ZrO2及びAl2O3は、スラグ造滓剤として作用する。しかし、TiO2、ZrO2及びAl2O3の総含有量が、被覆剤全重量あたり2質量%未満の場合、スラグの粘性が低下してビード形状が劣化する。このため、TiO2、ZrO2及びAl2O3については、少なくとも1種を、合計で2質量%以上となるように配合する。
SiO2は、粘結剤及びスラグ造滓剤として作用する。しかし、被覆剤中のSiO2量が、被覆剤全質量あたり12質量%を超えると、スラグがガラス状になって、スラグの剥離性が劣化する。一方、被覆剤中のSiO2量が、被覆剤全質量あたり3質量%未満の場合、粘結剤としての効果を得ることができない。よって、SiO2含有量は、被覆剤全質量あたり、3〜12質量%とする。被覆剤におけるSiO2量は、粘結剤効果向上の観点から4質量%以上とすることが好ましく、また、スラグ剥離性の観点から9質量%以下とすることが好ましい。
Siは脱酸素剤として作用し、例えばFe−Si及びFe−Si−Mnなどの合金成分の形態で添加することができる。ただし、Si含有量が、被覆剤全質量あたり、1質量%未満の場合、脱酸素剤としての効果が不十分となり、また、7質量%を超えると、溶融金属の粘性が高くなり、母材へのなじみが低下するなど溶接作業性が劣化する。よって、Si含有量は、被覆剤全質量あたり、1〜7質量%とする。
Mnは、前述したSiと同様に、脱酸剤として作用する他、溶接金属の靭性向上にも有効な元素である。そして、Mnは、金属MnやFe−Mnなどの形態で被覆剤に添加することができる。ただし、Mn含有量が、被覆剤全質量あたり1質量%未満の場合、脱酸不足となり、ブローホールが発生する。一方、Mn含有量が、被覆剤全質量あたり8質量%を超えると、溶融金属の粘性が低下して凸ビード傾向となり、溶接作業性が劣化する。よって、Mn含有量は、被覆剤全質量あたり、1〜8質量%とする。被覆剤におけるMn量は、溶接金属の靭性を考慮すると2質量%以上とすることが好ましく、溶接作業性向上の観点から5質量%以下とすることが好ましい。
Liは、被覆剤の耐吸湿性を向上させる効果があり、一般には水ガラス中に添加される。被覆剤中のLi化合物が、Li換算値で0.03質量%未満の場合、耐吸湿性を向上させる効果が得られない。一方、被覆剤中のLi化合物が、Li換算値で0.7質量%を超えると、耐吸湿性は向上するが、水ガラスの粘性が小さくなり被覆剤の被覆工程における潤滑剤としての性能が低下して、被覆作業が困難になる。また、Li化合物量が0.7質量%を超えると、固着強度が低下するため、被覆後における被覆剤の脱落及び乾燥時における乾燥割れが生じやすくなる。
Na及びKは、被覆剤の固着性及びアーク安定性を確保する効果がある。しかし、被覆剤中のNa化合物(Na換算値)とK化合物(K換算値)の合計が、被覆剤全質量あたり1.0質量%未満であると、アークが不安定になると共に固着強度が低下するため、被覆後における被覆剤の脱落及び乾燥時における乾燥割れが生じやすくなる。一方、被覆剤中のNa化合物(Na換算値)とK化合物(K換算値)の合計が、被覆剤全質量あたり3.5質量%を超えると、被覆剤の耐吸湿性が劣化する。
本実施形態の低水素系被覆アーク溶接棒では、被覆剤について、Li化合物含有量(Li換算値)とNa化合物含有量(Na換算値)とK化合物含有量(K換算値)との関係が、上記数式2を満たす組成にしている。Liと、Na及びKとは、被覆剤の固着強度と耐吸湿性に及ぼす影響に関して、相反する作用を有する。即ち、Liは、被覆剤の固着強度を低下させるが耐吸湿性を向上させる効果がある。これに対して、Na及びKは、固着強度を上昇させる効果があるが、耐吸湿性を低下させる。
C含有量が、被覆剤全質量あたり0.1質量%を超えると、溶接金属中のC量が過剰となり、高温割れが発生しやすくなると共に、靭性低下の原因となる高炭素マルテンサイトが生成しやすくなる。このため、C含有量は、被覆剤全質量あたり、0.1質量%以下に規制することが好ましい。
Tiは、脱酸性元素であると共に、溶接金属の強度向上に有効な元素である。また、Tiは微細な球状酸化物を生成して、溶接金属の組織の微細化する効果もある。ただし、Tiの含有量が、被覆剤全質量あたり、0.2質量%未満の場合、十分な脱酸効果及び溶接金属の強度向上効果が得られない。一方、Tiの含有量が2.0質量%を超えると、溶接金属中のTi量が多くなり過ぎ、強度及び硬度が過度に高くなって、溶接金属の靭性が低下する。よって、Tiを添加する場合は、その含有量を、被覆剤全質量あたり、0.2〜2.0質量%とする。なお、Tiは、Fe−Ti及び金属Tiなどの形態で添加することができる。
Bは、粒界フェライトの生成抑制に有効であり、焼入れ性が強い元素である。ただし、被覆剤中のB含有量が、B換算値で、0.02質量%未満の場合、Bによる粒界フェライトの生成抑制効果は得られず、溶接金属の金属組織が粗くなる。一方、被覆剤中のBの含有量が0.3質量%を超えると、溶接金属が粗大なラス状組織を呈して靭性が劣化する。よって、Bを添加する場合は、その含有量(B換算値)が、被覆剤全質量あたり0.02〜0.3質量%となるようにする。なお、Fe−B、Fe−Si−B及び金属Bなどの形態で添加することができる。
Niは、溶接金属の強度及び靭性を高める効果があり、特に、溶接部材の使用温度が−40℃を下回るような場合は、溶接金属の強度と靭性を両立させるために、Niを添加することが望ましい。ただし、Ni含有量が、被覆剤全質量あたり、0.5質量%未満の場合、溶接金属の靭性向上の効果が得られない。一方、Ni含有量が、被覆剤全質量あたり、10質量%を超えると、溶接金属の強度が高くなりすぎて靭性が低下すると共に、溶接時に高温割れを起こしやすくなる。従って、Niを添加する場合は、被覆剤全質量あたり、0.5〜10質量%とする。なお、Niは、金属Ni、Ni−Mg及びFe−Niなどの形態で添加することができる。
Cr及びMoは、溶接金属の強度を向上させる効果がある。しかし、Cr及びMoの総含有量が、被覆剤全質量あたり、0.1質量%未満の場合、溶接金属の強度向上の効果が得られない。一方、Cr及びMoの総含有量が、被覆剤全質量あたり3質量%を超えると、焼入れ性が過大になると共に、炭化物を生成するため、溶接金属の靭性が劣化する。従って、Cr及びMoを添加する場合は、被覆剤全質量あたり、合計で0.1〜3質量%の範囲にする。なお、Cr及びMoは、その両方を添加する必要はなく、いずれか一方のみ添加してもよい。
Al及びMgは、強い脱酸剤であり、溶接金属中の酸素量を低減し、靭性を向上させる効果がある。ただし、Al及びMgの総含有量が、被覆剤全質量あたり0.2質量%未満の場合、溶接金属の靭性向上の効果が得られない。一方、Al及びMgの総含有量が、被覆剤全質量あたり、2質量%を超えると、アークが不安定になり、スパッタ発生量が多くなると共に、スラグの粘性が低下してスラグ剥離性が劣化する。従って、Al及びMgを添加する場合は、これらの総含有量を、被覆剤全質量あたり0.2〜2質量%とする。なお、Al及びMgは、その両方を添加する必要はなく、いずれか一方のみを添加してもよい。
被覆剤における上記以外の成分、即ち残部は、Fe、アルカリ金属酸化物、アルカリ土類金属酸化物及び不可避的不純物などである。また、ここでいう不可避的不純物には、P、S、V、Nb、Sn及びZrなどが挙げられる。
鋼心線に用いられる鋼材としては、例えば軟鋼や低合金鋼が挙げられる。
耐吸湿性は、350℃の温度条件下で、1時間の加熱により再乾燥させた被覆アーク溶接棒を、温度30℃、相対湿度80%の雰囲気中に6時間暴露し、被覆剤が吸湿した水分量をカールフィッシャー法(気化法)で測定することにより評価した。測定時、被覆剤から水分を気化させるために750℃で加熱を行い、乾燥空気をキャリアガスとして測定装置へ導いた。その結果、被覆剤中の水分量が3000質量ppm以下のものを良好と判断した。
実施例及び比較例の各被覆アーク溶接棒を使用して溶接を行い、溶接作業性を評価すると共に、参考のため得られた溶接金属の機械的性能を評価した。その際、溶接用鋼板(母材)には、JIS G 3106 SM490A(板厚20mm)を用いた。開先形状は20°V開先、開先ギャップは16mmとした。溶接姿勢は下向、極性はAC又はDCEP(直流棒プラス)とし、溶接電流は150〜160A、溶接電圧は22〜23V、溶接入熱は2.0〜2.1kJ/mm、予熱・パス間温度は90〜110℃とした。
被覆剤の固着性は、先ず、焼成後に、目視により被覆剤表面の割れの有無を観察し、その後、溶接中の保護筒の安定性を、官能により◎、○、△及び×の4段階の評価した。その結果、◎及び○のものを良好と判断した。
下向の溶接姿勢で、極性をAC又はDCEP(直流棒プラス)とし、溶接電流150〜160A、溶接電圧22V、溶接速度180mm/分の条件で1パスの溶接を行った。その際、溶接雰囲気は、温度を20℃、相対湿度を10%とした。また、被覆剤の再乾燥のために、溶接前に、各溶接棒を、350℃の温度条件下で1時間加熱した。
Claims (8)
- 鋼心線を被覆剤で被覆した低水素系被覆アーク溶接棒であって、
前記被覆剤は、
金属炭酸塩(CO2換算):8〜25質量%、
金属フッ化物(F換算):2〜15質量%、
TiO2、ZrO2及びAl2O3のうち少なくとも1種:合計で2〜10質量%、
SiO2:3〜12質量%、
Si:1〜7質量%、
Mn:1〜8質量%、
Li化合物(Li換算):0.03〜0.7質量%、
Na化合物(Na換算)及びK化合物(K換算)のうち少なくとも一方:合計で1.0〜3.5質量%
を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、
Li化合物含有量(Li換算値)を[Li]、Na化合物含有量(Na換算値)を[Na]、K化合物含有量(K換算値)を[K]としたとき、下記数式(1)を満たす組成であり、
前記被覆剤の被覆率が22〜45質量%である
低水素系被覆アーク溶接棒。
- 前記被覆剤は、Cが0.1質量%以下に規制されている請求項1に記載の低水素系被覆アーク溶接棒。
- 前記被覆剤は、更に、Ti:0.2〜2.0質量%を含有する請求項1又は2に記載の低水素系被覆アーク溶接棒。
- 前記被覆剤は、更に、B化合物(B換算):0.02〜0.3質量%を含有する請求項1〜3のいずれか1項に記載の低水素系被覆アーク溶接棒。
- 前記被覆剤は、更に、Ni:0.5〜10質量%を含有する請求項1〜4のいずれか1項に記載の低水素系被覆アーク溶接棒。
- 前記被覆剤は、更に、Cr及びMoのうち少なくとも一方:合計で0.1〜3質量%を含有する請求項1〜5のいずれか1項に記載の低水素系被覆アーク溶接棒。
- 前記被覆剤は、更に、Al及びMgのうち少なくとも一方:合計で0.2〜2質量%を含有する請求項1〜6のいずれか1項に記載の低水素系被覆アーク溶接棒。
- 前記鋼心線は、軟鋼又は低合金鋼からなる請求項1〜7のいずれか1項に記載の低水素系被覆アーク溶接棒。
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JPS5330943A (en) * | 1976-09-03 | 1978-03-23 | Nikko Yozai Kogyo Kk | Covered electrodes |
JPS5938878A (ja) | 1982-08-30 | 1984-03-02 | Fujitsu Ltd | 中心位置検出装置 |
JPS6333197A (ja) * | 1986-07-25 | 1988-02-12 | Kawasaki Steel Corp | 耐割れ性に優れた被覆ア−ク溶接棒 |
CN1007220B (zh) * | 1988-01-16 | 1990-03-21 | 甘肃工业大学 | 耐吸潮高韧性焊条 |
US4940882A (en) * | 1989-04-27 | 1990-07-10 | Inco Alloys International, Inc. | Welding flux and welding electrode |
JP2878593B2 (ja) * | 1994-03-31 | 1999-04-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
JP2003112290A (ja) | 2001-10-04 | 2003-04-15 | Kobe Steel Ltd | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
CN1227094C (zh) * | 2003-07-29 | 2005-11-16 | 沪东中华造船(集团)有限公司 | 高碳锰钢钢轨焊接用焊条 |
US7678203B2 (en) * | 2005-03-04 | 2010-03-16 | Lincoln Global, Inc. | Welding flux |
CN101362257B (zh) * | 2008-10-08 | 2010-12-29 | 四川大西洋焊接材料股份有限公司 | X80等级钢油、气输送管手工焊接用电焊条 |
JP5404127B2 (ja) | 2009-03-27 | 2014-01-29 | 株式会社神戸製鋼所 | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
KR101311794B1 (ko) * | 2012-02-10 | 2013-09-25 | 현대종합금속 주식회사 | 니켈기 고크롬 합금용 피복 아크 용접봉 |
CN102848103A (zh) * | 2012-05-23 | 2013-01-02 | 天津大学 | 超低氢高韧性埋弧焊药芯及埋弧药芯焊丝 |
CN102699578A (zh) * | 2012-06-11 | 2012-10-03 | 天津大桥龙兴焊接材料有限公司 | 一种50公斤级全位置焊接高韧性高强钢焊条 |
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