JP6117813B2 - 球状黒鉛鋳鉄及びそれを用いたベーンの製造方法 - Google Patents
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Description
鋳鉄の内部に存在する炭素は、黒鉛として存在したり、Fe3Cで表される炭化物(又はカーバイド)の形で存在する。よって、炭素の含有量が少ない場合、ほとんどの炭素が炭化物の形で存在し、球状黒鉛組織が得られにくいので、炭素を3.4%以上添加し、全体として均一な球状黒鉛組織が得られるようにする。一方、炭素の含有量が多いほど、凝固点が低くなるので鋳造性の改善には役立つが、黒鉛析出量が多すぎることから、脆性を高め、引張強度によくない影響を及ぼす。つまり、炭素飽和度(Sc)が約0.8〜0.9の場合に最大の引張強度を有するので、炭素の最大限度を3.9%とし、良好な引張強度が得られるようにする。
ケイ素は、黒鉛化促進元素であって、炭化物を分解して黒鉛として析出させる役割を果たす。すなわち、ケイ素の添加は、炭素量を増加させるのと同様の効果を発揮する。また、ケイ素は、鋳鉄中に存在する微細な黒鉛組織を片状黒鉛組織に成長させる役割を果たす。このように成長した片状黒鉛組織は、マグネシウムや球状化剤などにより球状黒鉛として生成される。特に、ケイ素の含有量が増加するにつれてベイナイト基地組織の機械的性能が向上する。つまり、ケイ素は、多量に添加された場合、ベイナイト基地組織を強化して引張強度を向上させる役割も兼ねるが、これはケイ素の含有量が3.0%以下の場合に顕著である。これは、ケイ素の含有量が増加するにつれて、黒鉛の直径が小さくなり、フェライト量が増加し、ベイナイトへの変態を促すからである。
マンガンは、炭素の黒鉛化を阻害する白銑化促進元素であって、結合炭素(すなわち、セメンタイト)を安定化させる役割を果たす。また、マンガンは、フェライトの析出を阻害してパーライトを微細化するので、鋳鉄の基地組織をパーライト化する場合に有用である。特に、マンガンは、鋳鉄中の硫黄と結合して硫化マンガンを生成し、その硫化マンガンは、溶湯の表面に浮上してスラグとして除去されるか、又は凝固した後に非金属介在物として鋳鉄中に残って硫化鉄が生成されることを防止する。つまり、マンガンは、硫黄の害を中和する元素としても作用する。パーライト化の促進及び硫黄成分の除去のために、マンガンは0.3〜1.0%の量で含有する。
クロムは、黒鉛化阻害元素であって、多量に添加されると、白銑化させることになり、硬度を過度に向上させて加工性を低下させる原因となる。それに対して、クロムは、炭化物を安定化させる作用をし、耐熱性の向上にも役立つ。よって、クロムは、0.1〜1.0%の量で添加することにより、機械的性能と耐熱性を向上させるようにする。また、クロムは、焼入れ性を向上させ、共析変態時にパーライト鋳鉄を安定させる役割もする。
モリブデンは、0.8%以下で含有される場合、炭化物を安定させ、パーライト及び黒鉛を微細化する作用をする。モリブデンが添加される場合、リン(P)の含有量を少なくしなければならない。そうしなければ、4次元のP−Mo共晶を形成し、脆弱性を高める。一方、モリブデンは、断面組織の均一性を改善し、強度、硬度、衝撃強度、疲労強度、高温(550℃以下)性能を向上させ、収縮を減少させ、熱処理性を改善し、焼入れ性を向上させる役割を果たす。これらの点に鑑み、モリブデンの含有量は0.2〜0.8%とする。
ホウ素は、黒鉛を微細化するが、黒鉛の量を減少させて炭化物の生成を促進する役割を果たす。特に、ホウ素炭化物は網状に形成されるが、ホウ素の含有量が少ない場合は、断続した形状の網を形成し、ホウ素の含有量が多すぎる場合は、連続した形状の網を形成して機械的性能を低下させるので、ホウ素は0.05〜0.5%の量で含有する。
チタンは、黒鉛を微細化し、パーライトの生成を促進し、パーライトの高温安定性を向上させる。また、チタンは、溶湯に対する脱酸、脱窒作用が強い。従って、チタンを添加すると黒鉛化が促進される。チタンは、黒鉛のサイズを小さくするので、引張強度を向上させ、チル化を防止し、耐摩耗性を良好にする。このために、チタンは0.04〜0.15%の量で含有する。
タングステンは、溶融点の高い金属であって、周期表の第6周期に属する。タングステンは、銀白色の金属であり、鋼と類似した外観を有する。一方、タングステン炭化物は、硬度が非常に高く、耐摩耗性及び難溶融性を有する。よって、球状黒鉛鋳鉄中にタングステンを適切に入れてタングステン炭化物を形成し、それにより硬度の向上を図ることができる。また、タングステンは、パーライトの生成を促進する元素であり、0.05〜0.5%の量で含有する。
希土類は、球状化剤として機能し、0.02〜0.04%の量で含有する。
リンは、リン化鉄(Fe3P)の化合物を形成し、フェライト、炭化鉄と共に3元共晶ステダイトとして存在する。リン化鉄は、過冷しやすく、鋳物中で偏析を起こしやすい。従って、リンの含有量が増加するにつれて、脆性が高くなり、引張強度が急速に低下する。よって、リンの含有量は0.3%以下とする。
硫黄は、添加量が多くなるほど、溶湯の流動性を低下させ、収縮量を増加させ、収縮孔や亀裂の発生の原因となることもある。従って、できるだけ含有量を少なくすることが好ましい。ただし、0.1%以下で含有される場合は、それらの悪影響が大きく生じないので、前記含有量となるように管理する。
前述した元素を適正比率で選択して原料を調製し、その原料を中周波誘導炉(middle frequency induction furnace)に入れて全て溶解されるように加熱し、その後製錬する。ここで、炉から溶湯を取り出す温度は約1500〜1550℃である。
製錬過程で製錬された溶湯に黒鉛の球状化のための球状化剤及び接種剤を接種する。ここで、球状化剤としては、黒鉛の球状化を促進することが知られている元素であるMg、Ca及び希土類(RE)を含むものを用いることができ、具体的には、Mg:5.5〜6.5%、Si:44〜48%、Ca:0.5〜2.5%、AL<1.5%、RE:0.8〜1.5%、MgO<0.7%などの成分を有するものを溶湯の質量に対して1.0〜1.8%の量で添加する。
接種過程で接種処理された溶湯を、所望の形状のキャビティを有するように予め製作された鋳型に注入する。ここで、鋳造は、レジンコーテッドサンドを用いるシェルモールド鋳造法(Shell Mold Process)又はインベストメント鋳造法(Investment Mold Process)を用いて行う。冷却されたベーン半製品は、球状黒鉛と炭化物を含有し、炭化物の含有量はベーン全体積の15%〜35%である。一例として、いわゆる炭化鉄と呼ばれるFe3Cなどが含まれる。
鋳造過程で得られたベーン半製品を研磨し、所望の形態を有するように加工する。
熱処理過程は、オーステナイト基地組織をベイナイト化するためのオーステンパ処理の一種であり、オーステンパ処理は、オーステナイト状態でMs点以上の温度に維持し、その後塩浴で焼入れ処理し、空冷する過程である。ここで、焼入れとは、過冷オーステナイトがベイナイトへの変態を完了するまで恒温に維持することを意味する。
・硝酸塩溶液焼入れ過程中に蒸気膜段階がなく、高温域の冷却速度が非常に速いので、厚いワークピースが良好な焼入れ組織を有するようにすることができる。
・低温域等温過程で、硝酸塩溶液の冷却速度が0に近いので、焼入れ変形が非常に小さい。
・硝酸塩の冷却速度を水含有量の調節により調整することができて(熱いオイルの冷却速度とオイルの冷却速度の4倍との間にある)非常に便利である。
・ワークピースの表面が応力圧迫状態を示し、ワークピースのクラックを減少させる傾向があり、ワークピースの寿命を延ばす。
・焼入れ後、ワークピースが均一な金属光沢の薄い藍色であり、洗浄後にチャネリング又はピーニングを必要とせず、腐食防止性能が高い。
熱処理して得られた炭化物の球状黒鉛鋳鉄のベーンが精密研磨及びポリッシング加工により最終の形状及び求められる表面品質を有するように加工する。
精密研磨及びポリッシング過程で得られた球状黒鉛鋳鉄のベーンを浸硫処理し、ベーンの表面に厚さ0.005〜0.015mmの浸硫層を形成する。浸硫層は、ベーンの内部に存在する球状黒鉛と共に作用し、ベーン自体が有する潤滑性及び耐摩耗性をさらに向上させる。ここで、浸硫層は、必須のものではないが、新冷媒のように高圧縮比で運転される場合、耐摩耗性及び潤滑性の改善に有利である。
Claims (9)
- 炭素(C):3.4〜3.9重量%、ケイ素(Si):2.0〜3.0重量%、マンガン(Mn):0.3〜1.0重量%、クロム(Cr):0.1〜1.0重量%、チタン(Ti):0.04〜0.15重量%、リン(P)<0.08重量%、硫黄(S)<0.025重量%、マグネシウム(Mg):0.03〜0.05重量%、希土類:0.02〜0.04重量%を含み、残部が鉄(Fe)及び不純物からなる溶湯を製造する溶融段階と、
前記溶湯を取り出し、前記溶湯に球状化剤と接種剤を投与する球状化処理及び接種段階と、
鋳造工程で前記溶湯を鋳型に注入する注入段階と、
鋳造工程で前記鋳型を冷却し、球状黒鉛及び15〜35体積%の炭化物を含む半製品を得る冷却段階と、
研磨工程で前記冷却された半製品を所定形状に研磨する研磨段階と、
前記研磨された製品を熱処理し、オーステナイト基地組織をベイナイト基地組織に変態させる熱処理段階と、を含む、圧縮機用ベーンの製造方法。 - 前記球状化剤は、Mg、Ca及び希土類(RE)を含み、前記溶湯の質量の1.0〜1.8%の量で添加されることを特徴とする請求項1に記載の圧縮機用ベーンの製造方法。
- 前記熱処理段階は、
前記研磨された半製品を880〜950℃に加熱する段階と、
前記半製品を当該温度で30〜90分間維持する段階と、
前記半製品を200〜260℃の温度の液体中で1〜3時間維持する段階と、
前記半製品を常温まで冷却する段階と、を含むことを特徴とする請求項1又は2に記載の圧縮機用ベーンの製造方法。 - 前記液体は、重量比でKNO 3 とNaNO 3 を1:1に混合した硝酸塩溶液であることを特徴とする請求項3に記載の圧縮機用ベーンの製造方法。
- 前記熱処理済みの半製品を精密研磨する精密研磨段階をさらに含むことを特徴とする請求項1〜4のいずれか一項に記載の圧縮機用ベーンの製造方法。
- 前記熱処理済みの半製品の表面に厚さ0.005〜0.015mmの浸硫層を形成する浸硫段階をさらに含むことを特徴とする請求項1〜5のいずれか一項に記載の圧縮機用ベーンの製造方法。
- 前記ベーンは、0.2〜0.8重量%のモリブデン(Mo)を含むことを特徴とする請求項2〜6のいずれか一項に記載の圧縮機用ベーンの製造方法。
- 前記ベーンは、0.05〜0.5重量%のタングステン(W)をさらに含むことを特徴とする請求項2〜7のいずれか一項に記載の圧縮機用ベーンの製造方法。
- 前記ベーンは、0.05〜0.5重量%のホウ素(B)をさらに含むことを特徴とする請求項2〜8のいずれか一項に記載の圧縮機用ベーンの製造方法。
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