JP6104011B2 - 接触抵抗の低いステンレス鋼板 - Google Patents
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Description
したがって、本発明は、接点部材において、耐食性およびばね特性を改善することで装置の長寿命化に対応でき、機器のコスト低減に寄与しうる。
ステンレス鋼には、その製造条件に由来した、不可避の介在物が存在する。耐火物からのAl2O3やMgO、脱酸剤および合金元素として添加されたSiからのSiO2、不純物であるSからのMnS、TiS、そして、鋭敏化を防ぐ目的で母材中のCおよびNを固定するために添加されたTi、NbからのTi、Nb炭窒化物である。
〔導電性の介在物〕
この中で、Ti、Nb炭窒化物は、本質的に高い導電性を有する。しかし、Ti、Nbの炭窒化物は、材料表面に露出した場合、表層にTiO2やNbOからなる不働態皮膜を形成する。これらはCrの不働態皮膜と同様に抵抗率が極めて高いため、結果として、Ti、Nbの炭窒化物は通電部として有効に機能しないことになる。
TiO2に対するTi2O3の強度比は、異なる3つ以上の観察視野にて、介在物表面のXPS分析を行い、波形分離して得られたTiO2およびTi2O3の強度から算出される。ここで、測定条件はAl−Kα線を用いて入射角57.4°、取り出し角度90°とし、帯電中和を行って測定することが推奨される。
ここで、表面に露出している析出物の面積率fは、体積率とほぼ同等であるため、任意の試料断面を観察し、析出物の面積率を求めることで、簡便に算出可能である。例えばEDXによりTiを含む析出物を同定し、観察視野中の検出強度を記録した画像を処理することにより、析出物のトータル面積を求め、観察面積で除することで求められる。ただし、観察視野の面積は2×10−2mm2以上必要である。
析出物の分布形態は、化学組成および製造条件によってコントロールできる。
上記の化学組成を有する鋼を溶製した後、一般的なステンレス鋼製造工程を利用することによって本発明のステンレス鋼に不可欠な析出物分布形態を得ることができる。
[1]熱間圧延において、巻取温度を750℃未満とする。
[2]仕上焼鈍において、昇温過程で600℃から最高到達温度TMまでの平均昇温速度を10℃/s以上とし、かつ冷却過程において、TMから600℃までの平均冷却速度を10℃/s以上とするようにコントロールする。
前記の化学組成を満たす鋼に対して、上記[1]および[2]を満たす処理を行うことにより析出物の面積率fが0.04%以上である析出物分布形態を実現することができる。
更に、介在物表面の改質処理を施すことで、ステンレス鋼母材のCrリッチな不働態皮膜を維持したまま、TiC、TiNの表面に形成されたTiO2不働態皮膜の一部をTi2O3に変化させ、本発明のステンレス鋼を得ることができる。
[3]45〜60℃の中性または酸性水溶液内に浸漬し、−0.5〜0.7VAg/AgClの電位域で30s以上の保持を行う。
[4]浸漬電位が−0.5〜0.7VAg/AgClの電位域である45〜60℃の酸性溶液に、30s以上浸漬する。
上記の電位域より貴な電位に保持した場合、Ti2O3への変化が発生せず、より卑な電位に保持した場合、ステンレス鋼母材のCrリッチ不働態皮膜がカソード還元で破壊され、耐食性の維持が不可能となる。
各供試鋼板について、以下の特性を調べた。
導電性介在物の表面に形成された不働態皮膜を改質するため、1Mの硫酸ナトリウム水溶液中にて、25℃、0.5VSCE、10minの定電位電解処理を行った。これを表1中に「A」と表記する。なお、比較例No.6は、上記の定電位保持において、通常の酸洗工程で保持されている電位域に近い1.5VSCEに保持した。これを表1中で「B」と表記した。また、比較例No.7は、定電位電解処理を行わなかった。これを表1中で「無」と併記した。それぞれの試料について、異なる5カ所の観察視野にて介在物表層のXPS分析を行った。測定条件は、Al−Kα線を用い、入射角57.4°、取り出し角90°とし、帯電中和補正を行った。得られたスペクトルを波形分離して得られたTiO2およびTi2O3の強度から強度比を算出した。表面改質「A」の試料は、XPS分析におけるTiO2に対するTi2O3の強度比がいずれも0.6以上であった。「B」および「無」の試料は、全てTiO2に対するTi2O3の強度比が0.6未満であった。
各供試鋼板の断面について、電解研磨した表面をSEMにより観察し、観察視野の総面積2×10−2mm2中に観察された最も大きい析出物の直径(長径)を析出物の最大粒子径dmaxとした。また、上記視野についてEDXによる面分析を行い、Tiの検出強度がマトリクスより高い部分を析出物と見なして、画像処理により、それらの析出物トータル面積を求め、観察視野の面積で除してパーセンテージ換算することにより、析出物の面積率fを求めた。f=0.04%以上を「○」、0.04%未満を「×」とし、「○」評価を合格とし、表1中に併記した。
各供試鋼板から採取した15mmφの円盤状の試験片について、XPSによる不働態皮膜の非破壊分析を行った。不働態皮膜中の全金属イオン中のCrイオンの平均分率を不働態皮膜中のCr分率とし、50%以上を「○」、50%未満を「×」とし、表1中に併記した。「○」評価を合格とした。
接点部材とした場合の耐食性を評価するために各供試鋼板から採取した15mmφの円盤状の試験片について、JIS
G 0577に準拠した孔食電位測定を行った。ただし、試験溶液は3.5%NaCl水溶液とした。一般に、腐食環境に曝されたステンレス鋼の自然電位は、海水中で400mVSCE程度である。接点部材として想定される腐食環境は、最大でも軽度の塩害環境と想定されるため、孔食電位が400mVSCE以上ならば、腐食の危険性は低いと考えられる。そこで、孔食電位が400mVSCE以上のものを「○」(耐食性:良好)、孔食電位が400mVSCE未満のものを「×」(耐食性:不良)と評価し、「○」評価を合格とした。この結果をまとめて表1中に併記した。
接点部材としての特性を評価するため、各供試鋼板から採取した15mmφの円盤状の試験片について、水銀接触法による接触抵抗測定を行った。接触抵抗が10mΩ・cm2以下のものを「○」(導電性:良好)、接触抵抗が10mΩ・cm2を超えるものを「×」(導電性:不良)とし、「○」評価を合格とした。この結果をまとめて表1中に併記した。
Claims (3)
- 不働態皮膜中の平均Crカチオン分率が50%以上であり、Tiの炭窒化物が鋼素地中に分布しており、断面観察により求まる炭窒化物の面積率fが0.04%以上であり、露出したTi炭窒化物の表面XPS分析における、TiO2に対するTi2O3の強度比が0.6以上であり、接触抵抗が10mΩ・cm2未満であることを特徴とする、接点部材用ステンレス鋼板。
- 更に、不働態皮膜中の平均Moカチオン分率が5%以上である請求項1に記載の接点部材用ステンレス鋼板。
- 更に、NbまたはWの炭窒化物が鋼素地中に分布しており、断面観察により求まる炭窒化物の面積率fが0.04%以上である、請求項1または2に記載の接点部材用ステンレス鋼板。
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