JP6044549B2 - 超微結晶合金薄帯の製造方法 - Google Patents
超微結晶合金薄帯の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6044549B2 JP6044549B2 JP2013550334A JP2013550334A JP6044549B2 JP 6044549 B2 JP6044549 B2 JP 6044549B2 JP 2013550334 A JP2013550334 A JP 2013550334A JP 2013550334 A JP2013550334 A JP 2013550334A JP 6044549 B2 JP6044549 B2 JP 6044549B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ribbon
- winding
- crystal grains
- ultrafine crystal
- alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/14766—Fe-Si based alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0611—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a single casting wheel, e.g. for casting amorphous metal strips or wires
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/068—Accessories therefor for cooling the cast product during its passage through the mould surfaces
- B22D11/0682—Accessories therefor for cooling the cast product during its passage through the mould surfaces by cooling the casting wheel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
- B22D27/04—Influencing the temperature of the metal, e.g. by heating or cooling the mould
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
- B22D27/04—Influencing the temperature of the metal, e.g. by heating or cooling the mould
- B22D27/045—Directionally solidified castings
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/003—Making ferrous alloys making amorphous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C45/00—Amorphous alloys
- C22C45/02—Amorphous alloys with iron as the major constituent
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/14708—Fe-Ni based alloys
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/153—Amorphous metallic alloys, e.g. glassy metals
- H01F1/15308—Amorphous metallic alloys, e.g. glassy metals based on Fe/Ni
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
Description
合金溶湯を回転する冷却ロール上に噴出することにより急冷し、
リールへの巻取り開始前に、曲げ半径1 mm以下に折曲げても破断しない靱性を有する薄帯を形成し、
リールへの巻取り開始後に、非晶質母相中に平均粒径1〜30 nmの超微細結晶粒が5〜30体積%の割合で分散した組織が得られるように、前記薄帯の形成条件において、以下の3つの変更の少なくとも1つを行うことを特徴とする。
1.前記冷却ロール上のパドルの量を巻取り開始前より巻取り開始後に多くする。
2.前記超微結晶合金薄帯の巻取り開始後の目標厚さに対して巻取り開始前の厚さを2μm以上薄くし、巻取り開始後に前記目標厚さとする。
3.前記冷却ロールから前記超微結晶合金薄帯を剥離する温度を巻取り開始前より巻取り開始後に高くする。
(1) 合金溶湯
巻取り開始前に高靱性の組織とし、巻取り開始後に優れた軟磁気特性を発揮する組織とすることができる組成を有する限り、合金溶湯は特に限定されないが、例えばFe100-x-y-zAxByXz(ただし、AはCu及び/又はAuであり、XはSi,S,C,P,Al,Ge,Ga及びBeから選ばれた少なくとも一種の元素であり、x、y及びzはそれぞれ原子%で0<x≦5、4≦y≦22、0≦z≦10、及びx+y+z≦25の条件を満たす数である。)により表される組成を有するものが好ましい。超微結晶合金薄帯の熱処理により得られる微結晶軟磁性合金薄帯の飽和磁束密度Bsは、0.5≦x≦2、10≦y≦20、及び1≦z≦9の場合1.74 T以上であり、1.0≦x≦1.8、10≦y≦18、及び2≦z≦8の場合1.78 T以上であり、また1.2≦x≦1.6、10≦y≦16、及び3≦z≦7の場合1.8 T以上である。
合金溶湯の急冷は単ロール法により行うことができる。溶湯温度は合金の融点より50〜300℃高いのが好ましく、例えば超微細結晶粒が析出した厚さ数十μmの薄帯を製造する場合、1300℃台の溶湯をノズルから冷却ロール上に噴出させるのが好ましい。単ロール法における雰囲気は、合金が活性な金属を含まない場合は空気又は不活性ガス(Ar、窒素等)であり、活性な金属を含む場合は不活性ガス(Ar、He、窒素等)又は真空である。表面に酸化皮膜を形成するためには、溶湯の急冷を酸素含有雰囲気(例えば空気)中で行うのが好ましい。
(a) 巻取り開始前
薄帯は巻取り時に大きな応力、衝撃、捻じり等を受けるおそれがあるので、破断なしにリールに巻き取れるように十分な靱性及び耐衝撃性を有する必要がある。ところが、非晶質母相中に形成される超微細結晶粒が多すぎると、超微結晶合金薄帯の靭性は満足な巻取りに不十分であり、破断等のトラブルが起こるおそれがある。
薄帯のリールへの巻取りは、例えばリールの表面に貼り付けた粘着テープ等に薄帯の端部を接着させることにより行うことができる。一旦リールに巻き取られると、合金薄帯は剥離ガスを吹き付けられても空中を舞わなくなるので、破断の原因となるねじれ等を抑制でき、確実に破断なく巻取りを行うことができる。その後、例えばノズルとロール間のギャップを広げて薄帯を厚くし、もって冷却速度を遅くするパドル制御を行い、超微細結晶粒の体積分率を高め、平均粒径1〜30 nmの超微細結晶粒が非晶質母相中に5〜30体積%分散した組織の薄帯を形成する。5〜30体積%の超微細結晶粒が分散した組織を有する薄帯は巻取り開始前の薄帯より脆いが、既にリールに巻かれているので、破断することなく継続して巻取り作業を行うことができる。
超微細結晶粒の体積分率は合金薄帯の冷却速度及び時間と密接に関連するので、冷却ロールの周速制御は超微細結晶粒の体積分率を制御する重要な手段の一つである。一般にロールの周速が速くなると超微細結晶粒の体積分率は低減し、遅くなると増加する。巻取り開始後のロール周速は15〜50 m/sが好ましく、20〜40 m/sがより好ましく、20〜30 m/sが最も好ましい。高靭性の薄帯を形成する巻取り開始前の工程と、5〜30体積%の超微細結晶粒を有する薄帯を形成する巻取り開始後の工程とを連続してスムーズに行うためには、薄帯の巻取り開始前後のロールの周速差(巻取り開始前のロール周速−巻取り開始後のロール周速)を2〜5 m/s程度にするのが好ましい。
ロール急冷法では合金溶湯を高速で回転する冷却ロールに吹き付けるが、溶湯はロール上で直ちに凝固することはなく、ある程度の粘度及び表面張力を有する湯溜まり(パドル)がノズル直下に10-8〜10-6 秒程度保持される。パドル量を多くすると薄帯は厚くなり、その結果超微細結晶粒の体積分率は大きくなる。巻取り開始後にパドル量を多くする方法としては、ノズルとロール間のギャップを広げる方法(ギャップ調整法)、ロールの周速を遅くする方法、及び出湯圧力又は溶湯の自重を増大させる方法が挙げられる。ただし、出湯圧力又は溶湯の自重を増大させる方法では、溶湯の残量、温度等によりパドル量が変動するため、正確な制御が困難である。これに対して、ギャップ調整の場合、ノズルとロール間の距離をモニタリングし、常にフィードバックをかけることにより比較的簡単に正確な制御が可能である。従って、ギャップ調整により超微細結晶粒の析出量を制御するのが好ましい。
巻取り開始後に薄帯の剥離温度を高くすると、超微細結晶粒の体積分率は増大する。急冷した薄帯の冷却ロールからの剥離は、薄帯と冷却ロールとの間に不活性ガス(窒素等)を吹き込むことにより行うことができる。薄帯の剥離温度は不活性ガスを吹き付けるノズルの位置(剥離位置)を変えることにより調整できる。一般に、剥離位置をロールの下流側(吐出ノズルから遠い位置)にすると、急冷の進行により超微細結晶粒の体積分率が低下し、上流側(吐出ノズルに近い位置)にすると急冷が進まずに超微細結晶粒の体積分率が高くなる。従って、薄帯の剥離温度を上昇させるために、巻取り開始後に剥離位置を吐出ノズルに近付ける。
本発明の方法により得られる超微結晶合金薄帯のうち、巻取り開始後に形成される部分は、平均粒径が1〜30 nmの超微細結晶粒が非晶質母相中に5〜30体積%の割合で分散した組織を有する。超微細結晶粒の平均粒径が30 nm超であると、熱処理により粗大な微結晶粒が得られ、満足な軟磁気特性が得られない。一方、超微細結晶粒の平均粒径が1 nm未満であると(完全に又はほとんど非晶質であると)、かえって熱処理により粗大結晶粒ができ易い。超微細結晶粒の平均粒径の下限は3 nmが好ましく、5 nmがより好ましい。従って、超微細結晶粒の平均粒径は一般に1〜30 nmであり、好ましくは3〜25 nmであり、より好ましくは5〜20 nmであり、最も好ましくは5〜15 nmである。このような超微細結晶粒の体積分率は一般に5〜30%であり、好ましくは6〜25%であり、より好ましくは8〜25%であり、最も好ましくは10〜25%である。
超微結晶合金薄帯に施す熱処理の態様には、薄帯を100℃/分以上の昇温速度で(TX2−50)℃以上(TX2は化合物の析出温度である。)の最高温度まで加熱し、最高温度に1時間以下保持する高温高速熱処理と、薄帯を約350℃以上〜430℃未満の最高温度に1時間以上保持する低温長時間熱処理とがある。
高温短時間熱処理では、最高温度までの平均昇温速度は100℃/分以上が好ましい。特に粒成長が始まる300℃以上の高温域での昇温速度は磁気特性に大きな影響を与えるため、300℃以上での平均昇温速度は100℃/分以上で短時間に通過させるのが好ましい。熱処理の最高温度は(TX2−50)℃以上(TX2は化合物の析出温度である。)が好ましく、具体的には430℃以上が好ましい。430℃未満であると、微細結晶粒の析出及び成長が不十分である。最高温度の上限は500℃(TX2)であるのが好ましい。最高温度の保持時間を1時間超にしても微結晶化はあまり変わらず、生産性が低いだけである。従って、最高温度の保持時間は好ましくは30分以下であり、より好ましくは20分以下であり、最も好ましくは15分以下である。このような高温熱処理でも、短時間であれば結晶粒成長を抑制するとともに化合物の生成を抑えることができ、保磁力が低下し、低磁場での磁束密度が向上し、ヒステリシス損失が減少する。
低温長時間熱処理では、薄帯を約350℃以上〜430℃未満の最高温度に1時間以上保持する。量産性の観点から、保持時間は24時間以下が好ましく、4時間以下がより好ましい。保磁力の増加を抑制するため、平均昇温速度は0.1〜200℃/分が好ましく、0.1〜100℃/分がより好ましい。この熱処理により角形性の高い微結晶軟磁性合金薄帯が得られる。この熱処理はまた既存の装置を用いることができ、かつ量産性に優れている。
熱処理雰囲気は空気でもよいが、窒素、Ar、ヘリウム等の不活性ガスと酸素との混合ガスが好ましい。Si,Fe,B及びCuを表面側に拡散させることにより所望の層構成を有する酸化皮膜を形成するために、熱処理雰囲気の酸素濃度は6〜18%が好ましく、8〜15%がより好ましく、9〜13%が最も好ましい。熱処理雰囲気の露点は−30℃以下が好ましく、−60℃以下がより好ましい。
磁場中熱処理により合金薄帯に良好な誘導磁気異方性を付与するために、熱処理温度が200℃以上である間(20分以上が好ましい)、昇温中、最高温度の保持中及び冷却中のいずれでも、軟磁性合金を飽和させるのに十分な強さの磁場を印加するのが好ましい。磁場強度は合金薄帯の形状に応じて異なるが、薄帯の幅方向(環状磁心の場合、高さ方向)及び長手方向(環状磁心の場合、円周方向)のいずれに印加する場合でも8 kA/m以上が好ましい。磁場は直流磁場、交流磁場、パルス磁場のいずれでも良い。磁場中熱処理により高角形比又は低角形比の直流ヒステリシスループを有する微結晶軟磁性合金薄帯が得られる。磁場を印加しない熱処理の場合、微結晶軟磁性合金薄帯は中程度の角形比の直流ヒステリシスループを有する。
熱処理後の合金薄帯(微結晶軟磁性合金薄帯)は、平均粒径60 nm以下の体心立方(bcc)構造の微細結晶粒が30%以上の体積分率で非晶質相中に分散した組織を有する。微細結晶粒の平均粒径が60 nmを超えると軟磁気特性が低下する。微細結晶粒の体積分率が30%未満では、非晶質の割合が多すぎ、飽和磁束密度が低い。熱処理後の微細結晶粒の平均粒径は40 nm以下が好ましく、30 nm以下がより好ましい。微細結晶粒の平均粒径の下限は一般に12 nmであり、好ましくは15 nmであり、より好ましくは18 nmである。また熱処理後の微細結晶粒の体積分率は50%以上が好ましく、60%以上がより好ましい。60 nm以下の平均粒径及び30%以上の体積分率で、Fe基非晶質合金より磁歪が低く軟磁気特性に優れた合金薄帯が得られる。同組成のFe基非晶質合金薄帯は磁気体積効果により比較的大きな磁歪を有するが、bcc-Feを主体とする微細結晶粒が分散した微結晶軟磁性合金は磁気体積効果により生じる磁歪がはるかに小さく、ノイズ低減効果が大きい。
微結晶軟磁性合金薄帯に、必要に応じてSiO2、MgO、Al2O3等の酸化物被膜を形成しても良い。表面処理を熱処理工程中に行うと酸化物の結合強度が上がる。必要に応じて微結晶軟磁性合金薄帯からなる磁心に樹脂を含浸させても良い。
本発明を適用し得る磁性合金は、一般式:Fe100-x-y-zAxByXz(ただし、AはCu及び/又はAuであり、XはSi,S,C,P,Al,Ge,Ga及びBeから選ばれた少なくとも一種の元素であり、x、y及びzはそれぞれ原子%で0<x≦5、4≦y≦22、0≦z≦10、及びx+y+z≦25の条件を満たす数である。)により表される組成を有する。勿論、上記組成は不可避不純物を含んでも良い。ここで1.7 T以上の飽和磁束密度Bsを必要とする場合は、bcc-Feの微細結晶(ナノ結晶)を有する組織となる必要があり、そのためにはFe含有量が高いことが必要である。具体的には、Fe含有量は75原子%以上が必要であり、好ましくは77原子%以上、より好ましくは78原子%以上である。
ノズルから吹き付ける窒素ガスにより冷却ロールから剥離するときの薄帯の温度を放射温度計(アピステ社製、型式:FSV-7000E)により測定し、薄帯の剥離温度とした。
巻取り開始前又は後の薄帯における超微細結晶粒の平均粒径は、各薄帯の任意の領域のTEM写真において任意に選択したn個(30個以上)の超微細結晶粒の長径DL及び短径DSを測定し、Σ(DL+DS)/2nの式に従って平均することにより求めた。またTEM写真に5本の長さLtの直線を任意に引き、各直線が微結晶粒と交差する部分の長さの合計Lcを求め、各直線に沿った結晶粒の割合LL=Lc/Ltを計算した。この操作を5本の直線に対して繰り返し、LLを平均することにより超微細結晶粒の体積分率を求めた。ここで、体積分率VL=Vc/Vt(Vcは超微細結晶粒の体積の総和であり、Vtは試料の体積である。)は、VL≒Lc3/Lt3=LL 3と近似的に扱った。熱処理後の薄帯における微細結晶粒の平均粒径及び体積分率の測定方法も同じである。
実施例、参照例及び比較例のいずれも、約15分で410℃まで昇温した後、1時間保持する低温長時間熱処理を施すことにより作製した微結晶軟磁性合金薄帯に対して、B-Hループトレーサー(メトロン技研株式会社製)により、8000 A/mにおける磁束密度B8000(ほぼ飽和磁束密度Bsと同じ)と80 A/mにおける磁束密度B80、及び保磁力Hcを測定した。
Febal.Cu1.4Si4B14(原子%)の組成を有する合金溶湯(1300℃)を、30 m/sと一定の周速で回転する銅合金製冷却ロール上に吹き付け、表1に示す出湯条件で幅25 mm及び全長約10000 mの超微結晶合金薄帯を形成し、250℃の温度でロールから剥離した。図1に示すように、この超微結晶合金薄帯を直径Dが2 mmの丸棒に巻き付け、曲げ半径が1 mmの曲げ試験を行ったところ、破断は起こらなかった。
実施例1と同じ合金溶湯を用いて、表2に示すようにギャップをほとんど変えない以外実施例1と同様にして薄帯を製造した。実施例1と同様に曲げ半径1 mmの曲げ試験を行ったところ、薄帯に破断は起こらなかった。また冷却ロールから剥離して宙に舞う薄帯は、破断なくリールに巻き取ることができた。巻取り開始前及び後における薄帯の厚さ、超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率、及び熱処理後の薄帯の保磁力を表2に示す。
Febal.Cu1.4Si5B13(原子%)の組成を有する合金溶湯を用いて、表3に示す出湯条件とした以外実施例1と同様にして薄帯を製造した。実施例1と同様に曲げ半径1 mmの曲げ試験を行ったところ、薄帯に破断は起こらなかった。また冷却ロールから剥離して宙に舞う薄帯は、破断なくリールに巻き取ることができた。超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率を増大させるために巻取り開始後にノズルと冷却ロールとのギャップを拡大しても、薄帯のリールへの巻取りを正常に継続することができた。巻取り開始前及び後における薄帯の厚さ、超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率、及び熱処理後の薄帯の保磁力を表3に示す。
Febal.Cu1.4Si6B12(原子%)の組成を有する合金溶湯を用いて、表4に示す出湯条件とした以外実施例1と同様にして薄帯を製造した。実施例1と同様に曲げ半径1 mmの曲げ試験を行ったところ、薄帯に破断は起こらなかった。また、上記曲げ試験において曲げ半径を0.5 mmに変えても、薄帯に破断は起こらなかった。さらに、薄帯の折曲部が密着するまで完全に折り曲げても破断は起こらなかった。また冷却ロールから剥離して宙に舞う薄帯は、破断なくリールに巻き取ることができた。超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率を増大させるために巻取り開始後にノズルと冷却ロールとのギャップを拡大しても、薄帯のリールへの巻取りを正常に継続することができた。巻取り開始前及び後における薄帯の厚さ、超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率、及び熱処理後の薄帯の保磁力を表4に示す。
Febal.Cu1.35Si4B13(原子%)の組成を有する合金溶湯を用いて、表5に示す出湯条件とした以外実施例1と同様にして薄帯を製造した。実施例1と同様に曲げ半径1 mmの曲げ試験を行ったところ、薄帯に破断は起こらなかった。また冷却ロールから剥離して宙に舞う薄帯は、破断なくリールに巻き取ることができた。超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率を増大させるために巻取り開始後にノズルと冷却ロールとのギャップを拡大しても、薄帯のリールへの巻取りを正常に継続することができた。巻取り開始前及び後における薄帯の厚さ、超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率、及び熱処理後の薄帯の保磁力を表5に示す。
Febal.Cu1.35Si4B13(原子%)の組成を有する合金溶湯を用いて、表6に示す出湯条件とした以外実施例1と同様にして幅50 mm及び全長約5000 mの薄帯を製造した。実施例1と同様に曲げ半径1 mmの曲げ試験を行ったところ、薄帯に破断は起こらなかった。また、上記曲げ試験において曲げ半径を0.5 mmに変えても、薄帯に破断は起こらなかった。さらに、薄帯の折曲部が密着するまで完全に折り曲げても破断は起こらなかった。
Febal.Cu1.3Si4B14(原子%)の組成を有する合金溶湯を用いて、表7に示す出湯条件とした以外実施例1と同様にして薄帯を製造した。実施例3と同様に曲げ半径0.5 mmの曲げ試験を行ったところ、薄帯に破断は起こらなかった。さらに、薄帯の折曲部が密着するまで完全に折り曲げても破断は起こらなかった。
Febal.Cu1.3Si3B13(原子%)の組成を有する合金溶湯を用いて、表8に示す出湯条件とした以外実施例1と同様にして薄帯を製造した。実施例1と同様に曲げ半径1 mmの曲げ試験を行ったところ、薄帯に破断は起こらなかった。また冷却ロールから剥離して宙に舞う薄帯は、破断なくリールに巻き取ることができた。超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率を増大させるために巻取り開始後にノズルと冷却ロールとのギャップを拡大しても、薄帯のリールへの巻取りを正常に継続することができた。巻取り開始前及び後における薄帯の厚さ、超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率、及び熱処理後の薄帯の保磁力を表8に示す。
Febal.Ni0.5Cu1.35Si3.5B14(原子%)の組成を有する合金溶湯を用いて、表9に示す出湯条件とした以外実施例1と同様にして幅50 mm及び全長約5000 mの薄帯を製造した。実施例1と同様に曲げ半径1 mmの曲げ試験を行ったところ、薄帯に破断は起こらなかった。また冷却ロールから剥離して宙に舞う薄帯は、破断なくリールに巻き取ることができた。超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率を増大させるために巻取り開始後にノズルと冷却ロールとのギャップを拡大しても、薄帯のリールへの巻取りを正常に継続することができた。巻取り開始前及び後における薄帯の厚さ、超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率、及び熱処理後の薄帯の保磁力を表9に示す。
Febal.Ni1Cu1.4Si4B14(原子%)の組成を有する合金溶湯を用いて、表10に示す出湯条件とした以外実施例1と同様にして薄帯を製造した。実施例3と同様に曲げ半径0.5 mmの曲げ試験を行ったところ、薄帯に破断は起こらなかった。また冷却ロールから剥離して宙に舞う薄帯は、破断なくリールに巻き取ることができた。超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率を増大させるために巻取り開始後にノズルと冷却ロールとのギャップを拡大しても、薄帯のリールへの巻取りを正常に継続することができた。巻取り開始前及び後における薄帯の厚さ、超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率、及び熱処理後の薄帯の保磁力を表10に示す。
Febal.Ni1Cu1.4Si6B12(原子%)の組成を有する合金溶湯を用いて、表11に示す出湯条件とした以外実施例1と同様にして薄帯を製造した。実施例3と同様に曲げ半径0.5 mmの曲げ試験を行ったところ、薄帯に破断は起こらなかった。さらに、薄帯の折曲部が密着するまで完全に折り曲げても破断は起こらなかった。
表12に示す組成を有する各合金溶湯を用いて、出湯当初から目標厚さになるように表12に示す出湯条件とした以外実施例1と同様にして幅25 mmの薄帯を製造した。実施例1と同様に曲げ半径1 mmの曲げ試験を行ったところ、いずれの薄帯も破断した。また冷却ロールから剥離して宙に舞う薄帯のうち、比較例1〜7の薄帯はリールへの巻取り直後に破断し、比較例8の薄帯は巻取り開始から10秒後に破断し、比較例9の薄帯は巻取り開始から15秒後に破断した。各薄帯の厚さ、超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率、及び巻取りの可否を表12に示す。比較例1〜9における薄帯の巻取り時の破断の原因は、巻取り開始前の超微細結晶粒の組織にあると考えられる。
Febal.Cu1.4Si5B13(原子%)の組成を有する合金溶湯を用いて、表13に示す出湯条件とした以外実施例1と同様にして幅25 mm及び全長約10000 mの薄帯を製造した。実施例3と同様に曲げ半径0.5 mmの曲げ試験を行ったところ、薄帯に破断は起こらなかった。また冷却ロールから剥離して宙に舞う薄帯は、破断なくリールに巻き取ることができた。本例では、超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率を増大させるために、巻取り開始後にノズルとロール間のギャップを変えずにロール周速を30 m/sから27 m/sに低下させたが、薄帯のリールへの巻取りを正常に継続することができた。巻取り開始前及び後における薄帯の厚さ、超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率、及び熱処理後の薄帯の保磁力を表13に示す。
Febal.Cu1.4Si6B12(原子%)の組成を有する合金溶湯を用いて、表14に示す出湯条件とした以外実施例1と同様にして薄帯を製造した。実施例1と同様に曲げ半径1 mmの曲げ試験を行ったところ、薄帯に破断は起こらなかった。また冷却ロールから剥離して宙に舞う薄帯は、破断なくリールに巻き取ることができた。本例でも、超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率を増大させるために、巻取り開始後にノズルとロール間のギャップを変えずにロール周速を28 m/sから25 m/sに低下させたが、薄帯のリールへの巻取りを正常に継続することができた。巻取り開始前及び後における薄帯の厚さ、超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率、及び熱処理後の薄帯の保磁力を表14に示す。
Febal.Cu1.35Si4B13(原子%)の組成を有する合金溶湯を用いて、表15に示す出湯条件とした以外実施例1と同様にして薄帯を製造した。実施例3と同様に曲げ半径0.5 mmの曲げ試験を行ったところ、薄帯に破断は起こらなかった。また冷却ロールから剥離して宙に舞う薄帯は、破断なくリールに巻き取ることができた。本例でも、超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率を増大させるために、巻取り開始後にノズルとロール間のギャップを変えずにロール周速を30 m/sから26 m/sに低下させたが、薄帯のリールへの巻取りを正常に継続することができた。巻取り開始前及び後における薄帯の厚さ、超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率、及び熱処理後の薄帯の保磁力を表15に示す。
合金溶湯の組成を以下の通り変更した以外実施例1と同様にして薄帯を製造した。実施例3と同様に曲げ半径0.5 mmの曲げ試験を行ったところ、いずれの薄帯にも破断は起こらなかった。また冷却ロールから剥離して宙に舞う薄帯は、破断なくリールに巻き取ることができた。さらに、超微細結晶粒の平均粒径及び体積分率を増大させるために巻取り開始後にノズルと冷却ロールとのギャップを拡大しても、薄帯のリールへの巻取りを正常に継続することができた。
FebalCu1.2B18、
FebalCu1.25B16、
FebalCu1.4Si6B11、
FebalCu1.6Si8B10、
FebalCu1.4Si2B12P2、
FebalCu1.5Si2B10P4、
FebalCu1.2Si2B8P8、及び
FebalCu1.0Au0.25Si1B15。
Claims (3)
- 一般式:Fe 100-x-y-z A x B y X z (ただし、AはCu及び/又はAuであり、XはSi,S,C,P,Al,Ge,Ga及びBeから選ばれた少なくとも一種の元素であり、x、y及びzはそれぞれ原子%で0<x≦5、4≦y≦22、0≦z≦10、及びx+y+z≦25の条件を満たす数である。)により表される組成を有し、非晶質母相中に平均粒径1〜30 nmの超微細結晶粒が5〜30体積%の割合で分散した組織を有する超微結晶合金薄帯を製造する方法であって、
合金溶湯を回転する冷却ロール上に噴出することにより急冷し、
リールへの巻取り開始前に、曲げ半径1 mm以下に折曲げても破断しない靱性を有する薄帯を形成し、
リールへの巻取り開始後に、非晶質母相中に平均粒径1〜30 nmの超微細結晶粒が5〜30体積%の割合で分散した組織が得られるように、前記薄帯の形成条件において、以下の3つの変更の少なくとも1つを行うことを特徴とする方法。
1.前記冷却ロール上のパドルの量を巻取り開始前より巻取り開始後に多くする。
2.前記超微結晶合金薄帯の巻取り開始後の目標厚さに対して巻取り開始前の厚さを2μm以上薄くし、巻取り開始後に前記目標厚さとする。
3.前記冷却ロールから前記超微結晶合金薄帯を剥離する温度を巻取り開始前より巻取り開始後に高くする。 - 請求項1に記載の超微結晶合金薄帯の製造方法において、リールへの巻取り開始前の薄帯は、非晶質母相中に平均粒径0〜20 nmの超微細結晶粒が0〜4体積%の割合で分散した組織を有することを特徴とする方法。
- 請求項1又は2に記載の超微結晶合金薄帯の製造方法において、前記合金溶湯が、一般式:Fe100-x-y-zAxByXz(ただし、AはCu及び/又はAuであり、XはSi,S,C,P,Al,Ge,Ga及びBeから選ばれた少なくとも一種の元素であり、x、y及びzはそれぞれ原子%で0<x≦5、4≦y≦22、0≦z≦10、及びx+y+z≦25の条件を満たす数である。)により表される組成を有することを特徴とする方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011277894 | 2011-12-20 | ||
JP2011277894 | 2011-12-20 | ||
PCT/JP2012/083093 WO2013094690A1 (ja) | 2011-12-20 | 2012-12-20 | 超微結晶合金薄帯の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2013094690A1 JPWO2013094690A1 (ja) | 2015-04-27 |
JP6044549B2 true JP6044549B2 (ja) | 2016-12-14 |
Family
ID=48668570
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2013550334A Expired - Fee Related JP6044549B2 (ja) | 2011-12-20 | 2012-12-20 | 超微結晶合金薄帯の製造方法 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9224527B2 (ja) |
EP (1) | EP2796223B1 (ja) |
JP (1) | JP6044549B2 (ja) |
CN (1) | CN104010748B (ja) |
WO (1) | WO2013094690A1 (ja) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20150128031A (ko) * | 2014-05-08 | 2015-11-18 | 엘지이노텍 주식회사 | 연자성 합금, 이를 포함하는 무선 전력 송신 장치 및 무선 전력 수신 장치 |
KR102203689B1 (ko) | 2014-07-29 | 2021-01-15 | 엘지이노텍 주식회사 | 연자성 합금, 이를 포함하는 무선 전력 송신 장치 및 무선 전력 수신 장치 |
JP6422569B2 (ja) * | 2015-03-20 | 2018-11-14 | アルプス電気株式会社 | 軟磁性体粉末、成形部材、圧粉コア、電気・電子部品、電気・電子機器、磁性シート、通信部品、通信機器および電磁干渉抑制部材 |
JP6506854B2 (ja) * | 2015-11-17 | 2019-04-24 | アルプスアルパイン株式会社 | 圧粉コアの製造方法 |
US20190368013A1 (en) * | 2016-12-08 | 2019-12-05 | Carnegie Mellon University | Fe-Ni Nanocomposite Alloys |
US11331721B2 (en) | 2017-02-24 | 2022-05-17 | National Institute Of Advanced Industrial Science And Technology | Magnetic material and process for manufacturing same |
CN106876084B (zh) * | 2017-03-31 | 2019-05-14 | 深圳市晶磁材料技术有限公司 | 一种nfc模组用隔磁片及其制造方法 |
WO2019124224A1 (ja) * | 2017-12-19 | 2019-06-27 | 株式会社村田製作所 | 非晶質合金粒子、及び、非晶質合金粒子の製造方法 |
JP7180479B2 (ja) * | 2019-03-20 | 2022-11-30 | トヨタ自動車株式会社 | モータコアの製造方法 |
JP7400578B2 (ja) * | 2020-03-24 | 2023-12-19 | Tdk株式会社 | 合金薄帯および磁性コア |
CN114515822A (zh) * | 2020-11-18 | 2022-05-20 | 安泰非晶科技有限责任公司 | 一种非晶纳米晶合金带材及其制备方法 |
CN115717231B (zh) * | 2023-01-09 | 2023-05-12 | 中国科学院长春光学精密机械与物理研究所 | 一种次晶金属材料、其制备方法及应用 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07266006A (ja) * | 1994-03-31 | 1995-10-17 | Kawasaki Steel Corp | 非晶質金属薄帯の製造用ノズル |
JP2001191151A (ja) | 1999-12-28 | 2001-07-17 | Hitachi Metals Ltd | 急冷薄帯の巻き取り方法、急冷薄帯製造装置、急冷薄帯コイル |
JP5288226B2 (ja) | 2005-09-16 | 2013-09-11 | 日立金属株式会社 | 磁性合金、アモルファス合金薄帯、および磁性部品 |
US9222145B2 (en) * | 2009-01-20 | 2015-12-29 | Hitachi Metals, Ltd. | Soft magnetic alloy ribbon and its production method, and magnetic device having soft magnetic alloy ribbon |
CN102822372A (zh) * | 2010-03-29 | 2012-12-12 | 日立金属株式会社 | 初期超微晶合金、纳米结晶软磁合金及其制造方法、以及由纳米结晶软磁合金构成的磁性部件 |
-
2012
- 2012-12-20 JP JP2013550334A patent/JP6044549B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2012-12-20 CN CN201280063607.3A patent/CN104010748B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2012-12-20 US US14/367,122 patent/US9224527B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2012-12-20 EP EP12860843.7A patent/EP2796223B1/en not_active Not-in-force
- 2012-12-20 WO PCT/JP2012/083093 patent/WO2013094690A1/ja active Application Filing
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP2796223B1 (en) | 2019-08-07 |
EP2796223A4 (en) | 2015-09-30 |
JPWO2013094690A1 (ja) | 2015-04-27 |
WO2013094690A1 (ja) | 2013-06-27 |
US9224527B2 (en) | 2015-12-29 |
EP2796223A1 (en) | 2014-10-29 |
US20150000862A1 (en) | 2015-01-01 |
CN104010748A (zh) | 2014-08-27 |
CN104010748B (zh) | 2016-02-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6044549B2 (ja) | 超微結晶合金薄帯の製造方法 | |
JP5720674B2 (ja) | 初期超微結晶合金、ナノ結晶軟磁性合金及びその製造方法、並びにナノ結晶軟磁性合金からなる磁性部品 | |
JP5327075B2 (ja) | 軟磁性合金薄帯及びその製造方法、並びに軟磁性合金薄帯を有する磁性部品 | |
JP5327074B2 (ja) | 軟磁性合金薄帯及びその製造方法、並びに軟磁性合金薄帯を有する磁性部品 | |
JP6237630B2 (ja) | 超微結晶合金薄帯、微結晶軟磁性合金薄帯及びこれを用いた磁性部品 | |
JP5445889B2 (ja) | 軟磁性合金、その製造方法、ならびに磁性部品 | |
JP6191908B2 (ja) | ナノ結晶軟磁性合金及びこれを用いた磁性部品 | |
JP5455041B2 (ja) | 軟磁性薄帯、その製造方法、磁性部品、およびアモルファス薄帯 | |
JP6131856B2 (ja) | 初期超微結晶合金薄帯 | |
JP6041207B2 (ja) | ナノ結晶軟磁性合金及びこれを用いた磁性部品 | |
JP6080094B2 (ja) | 巻磁心およびこれを用いた磁性部品 | |
JP2001001113A (ja) | 合金薄帯並びにそれを用いた部材、及びその製造方法 | |
JP2003213331A (ja) | Fe基軟磁性合金の製造方法及びFe基軟磁性合金 | |
JP6003899B2 (ja) | Fe基初期超微結晶合金薄帯及び磁性部品 | |
JP2000328206A (ja) | 軟磁性合金薄帯ならびにそれを用いた磁心、装置およびその製造方法 | |
JP2001295005A (ja) | ナノ結晶軟磁性合金用Fe基アモルファス合金薄帯及び磁性部品 | |
JP4798642B2 (ja) | 高靱性Fe基アモルファス合金および高靱性Fe基アモルファス合金から製造されたFe基ナノ結晶合金を用いた部品 | |
JP2001300697A (ja) | ナノ結晶材用アモルファスリボンの製造方法及びこれを用いたナノ結晶軟磁性材料の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20151112 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160726 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160920 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20161018 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20161031 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6044549 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |