KR102203689B1

KR102203689B1 - 연자성 합금, 이를 포함하는 무선 전력 송신 장치 및 무선 전력 수신 장치

Info

Publication number: KR102203689B1
Application number: KR1020140096641A
Authority: KR
Inventors: 송지연; 배석; 문원하; 이상원; 이종혁; 현순영
Original assignee: 엘지이노텍 주식회사
Priority date: 2014-07-29
Filing date: 2014-07-29
Publication date: 2021-01-15
Also published as: CN105321649B; EP2985881A1; US10790708B2; US9973026B2; US20160036264A1; CN105321649A; US20180233968A1; KR20160014423A

Abstract

연자성 합금, 이를 포함하는 무선 전력 송신 장치 및 무선 전력 수신 장치가 개시된다. 일 실시예에 따른 연자성 합금은, Fe₁₀₀ _-x-yCu_xB_y(여기서, x는 0.1 at.% 내지 1.7 at.%이고, y는 2.3 at.% 내지 9.6 at.%이다.)의 조성을 가질 수 있다. 본 발명의 실시예에 따르면, 고가의 합금 원소를 첨가하지 않고 철(Fe), 구리(Cu), 붕소(B)만으로 보자력이 낮으면서 포화 자속 밀도가 높은 나노 결정질 연자성 합금을 얻을 수 있고, 이를 무선 전력 송수신 장치에 적용하여 차폐 부재를 박형화하면서도 전력 전송 용량은 증가시킬 수 있다. 또한, 일 실시예에 따른 연자성 합금은 플레이크(Flake) 형태로 가공하는 것이 용이하며, 이와 같이 가공하여 차폐 부재에 적용함으로써 면방향 투자율을 높일 수 있다.

Description

연자성 합금, 이를 포함하는 무선 전력 송신 장치 및 무선 전력 수신 장치{SOFT MAGNETIC ALLOY, WIRELESS POWER TRANSMITTING APPARATUS AND WIRELESS POWER RECEIVING APPARATUS COMPRISING THE SAME}

본 발명은 연자성 합금에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 무선 충전 시스템을 구성하는 무선 전력 송신 장치 및 무선 전력 수신 장치에 적용되는 연자성 합금에 관한 것이다.

자성 코어 등에 사용되는 철(Fe)계 연자성 합금에는 철(Fe)-실리콘(Si) 합금, 비정질 합금, 나노 결정질 합금 등이 있다. 이 중에서 철(Fe)-실리콘(Si) 합금은 비저항이 낮아 고주파 대역을 이용하는 무선 전력 송수신 장치의 차폐 부재로 적용하기 어렵고, 비정질 합금 및 나노 결정질 합금은 무선 전력 송수신 장치의 차폐 부재로 적용할 수 있으나 포화 자속 밀도가 낮기 때문에 차폐 부재를 박형화하거나 전력 전송 용량을 증가시키기 어렵다. 또한, 종래의 철(Fe)계 연자성 합금은 비정질 형성능이 낮아 응고 속도에 따라 Fe₂B, Fe₂₃B₆ 등의 결정상이 생성되어 보자력이 증가하고, 준금속(Metalloid)의 함량이 높아 플레이크(Flake) 형태로 가공하는 것이 어렵다는 문제가 있다.

본 발명의 실시예가 해결하고자 하는 과제는, 무선 충전 시스템을 구성하는 무선 전력 송신 장치 및 무선 전력 수신 장치에 적용되는 연자성 합금을 제공하는 것이다.

일 실시예에 따른 연자성 합금은, Fe₁₀₀ _-x-yCu_xB_y(여기서, x는 0.1 at.% 내지 1.7 at.%이고, y는 2.3 at.% 내지 9.6 at.%이다.)의 조성을 가질 수 있다.

상기 연자성 합금은 수십 나노미터(nm) 크기의 결정립을 가질 수 있다.

상기 연자성 합금은 플레이크(Flake) 형태일 수 있다.

상기 연자성 합금은 포화 자속 밀도가 1.7 T 이상이고, 보자력이 40 Oe 이하일 수 있다.

일 실시예에 따른 무선 전력 송신 장치는, 무선 충전 시스템의 무선 전력 송신 장치에 있어서, 연자성 코어; 및 상기 연자성 코어 상에 배치되는 송신 코일을 포함하고, 상기 연자성 코어는 Fe₁₀₀ _-x-yCu_xB_y(여기서, x는 0.1 at.% 내지 1.7 at.%이고, y는 2.3 at.% 내지 9.6 at.%이다.)의 조성을 갖는 연자성 합금을 포함할 수 있다.

상기 연자성 합금은 플레이크(Flake) 형태일 수 있다.

일 실시예에 따른 무선 전력 수신 장치는, 무선 충전 시스템의 무선 전력 수신 장치에 있어서, 연자성 시트; 및 상기 연자성 시트 상에 배치되는 수신 코일을 포함하고, 상기 연자성 시트는 Fe₁₀₀ _-x-yCu_xB_y(여기서, x는 0.1 at.% 내지 1.7 at.%이고, y는 2.3 at.% 내지 9.6 at.%이다.)의 조성을 갖는 연자성 합금을 포함할 수 있다.

상기 연자성 합금은 플레이크(Flake) 형태일 수 있다.

본 발명의 실시예에 따르면, 고가의 합금 원소를 첨가하지 않고 철(Fe), 구리(Cu), 붕소(B)만으로 보자력이 낮으면서 포화 자속 밀도가 높은 나노 결정질 연자성 합금을 얻을 수 있고, 이를 무선 전력 송수신 장치에 적용하여 차폐 부재를 박형화하면서도 전력 전송 용량은 증가시킬 수 있다. 또한, 일 실시예에 따른 연자성 합금은 플레이크(Flake) 형태로 가공하는 것이 용이하며, 이와 같이 가공하여 차폐 부재에 적용함으로써 면방향 투자율을 높일 수 있다.

도 1은 일 실시예에 따른 무선 충전 시스템을 나타내는 도면이다.
도 2는 일 실시예에 따른 무선 전력 송신 장치를 나타내는 도면이다.
도 3은 일 실시예에 따른 무선 전력 수신 장치를 나타내는 도면이다.
도 4는 일 실시예에 따른 연자성 합금의 결정립 형성 과정을 나타내는 도면이다.
도 5는 일 실시예에 따른 연자성 합금에 인가되는 자기장의 세기에 따른 자화의 변화를 나타내는 그래프이다.
도 6은 일 실시예에 따른 연자성 합금의 제조 방법을 나타내는 순서도이다.
도 7 및 도 8은 일 실시예에 따른 연자성 합금의 전자 현미경 사진이다.

본 발명은 다양한 실시예들을 가질 수 있는바 특정 실시예들을 도면에 예시하고 설명하고자 한다. 그러나 이는 본 발명을 특정한 실시 형태로 한정하려는 것이 아니고, 본 발명의 사상 및 기술 범위에 포함되는 모든 변형예들을 포함하는 것으로 이해되어야 한다.

다르게 정의되지 않는 한, 본 명세서에서 사용한 용어는 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자가 일반적으로 이해하는 것과 동일한 의미를 갖는다. 또한, 일반적으로 사용되는 사전에 정의되어 있는 것과 같은 용어는 관련 기술의 문맥상 의미와 일치하는 의미를 갖는 것으로 해석되어야 하며, 이상적이거나 과도하게 형식적인 의미로 해석되지 않아야 한다.

어떤 구성요소가 다른 구성요소에 "연결되어" 있다거나 "접속되어" 있다고 언급된 때에는, 그 다른 구성요소에 직접적으로 연결되어 있거나 접속되어 있을 수 있지만 중간에 다른 구성요소가 존재할 수도 있다고 이해되어야 한다. 반면에 어떤 구성요소가 다른 구성요소에 "직접 연결되어" 있다거나 "직접 접속되어" 있다고 언급된 때에는, 중간에 다른 구성요소가 존재하지 않는 것으로 이해되어야 한다.

본 명세서에서 사용한 용어는 단지 특정한 실시예를 설명하기 위해 사용된 것으로서 본 발명을 한정하려는 의도로 사용된 것은 아니며, 단수 표현은 문맥상 명백하게 다른 의미가 아니라면 복수 표현을 포함하는 것으로 해석되어야 한다. 특히, "포함하다" 또는 "가지다" 등의 용어는 명세서상에 기재된 특징, 숫자, 단계, 동작, 구성요소, 부품 또는 이들을 조합한 것이 존재함을 지정하려는 것이지, 하나 또는 그 이상의 다른 특징, 숫자, 단계, 동작, 구성요소, 부품 또는 이들을 조합한 것들의 존재 또는 부가 가능성을 미리 배제하려는 것은 아니다.

이하에서 본 발명의 바람직한 실시예를 설명하되, 본 발명의 요지와 무관한 공지의 구성에 대한 설명은 생략하기로 한다. 한편, 각 도면의 구성요소들에 참조 부호를 부가함에 있어서, 동일한 구성요소들에 대해서는 비록 다른 도면상에 표시되더라도 가능한 한 동일한 부호를 부가하였음에 유의하여야 한다.

도 1은 일 실시예에 따른 무선 충전 시스템을 나타내는 도면이다.

도 1을 참조하면, 일 실시예에 따른 무선 충전 시스템은 전원(100), 무선 전력 송신 장치(200), 무선 전력 수신 장치(300) 및 부하(400)를 포함할 수 있고, 무선 전력 송신 장치(200)는 송신 코일(210)을 포함할 수 있으며, 무선 전력 수신 장치(300)는 수신 코일(310) 및 정류부(330)를 포함할 수 있다.

전원(100)은 소정 주파수를 갖는 교류 전력을 무선 전력 송신 장치(200)에 공급할 수 있으며, 무선 전력 송신 장치(200)는 자기 유도 또는 자기 공진 방식을 이용하여 무선으로 무선 전력 수신 장치(300)로 전력을 전송할 수 있다. 여기서, 자기 유도 방식은 110kHz 내지 205kHz의 교류 자기장을 에너지 전달 매체로 이용하는 무선 전력 전송 방식이고, 자기 공진 방식은 6.78MHz의 교류 자기장을 이용하는 무선 전력 전송 방식이다.

자기 유도 방식에 있어서, 무선 전력 송신 장치(200)의 송신 코일(210)로 전류가 인가되면 교류 자기장이 발생하고, 이 교류 자기장에 의해 송신 코일(210)과 자기적으로 결합된 무선 전력 수신 장치(300)의 수신 코일(310)에 전압의 변화가 유도되며, 이는 정류부(330)를 통해 직류 전압으로 변환되어 부하(400)에 공급될 수 있다. 이때 부하(400)는 배터리 또는 배터리가 내장된 장치일 수 있고, 무선 전력 수신 장치(300)와 부하(400)는 하나의 장치에 포함될 수 있다.

예를 들어, 일 실시예에 따른 무선 충전 시스템의 무선 전력 수신 장치(300)와 부하(400)는 스마트폰(Smart Phone), 피처폰(Feature Phone), 태블릿 PC(Tablet Personal Computer), 휴대용 컴퓨터(Portable Computer), PDA(Personal Digital Assistant), 패블릿(Phablet), 즉 태블릿 기능이 포함된 스마트폰 등에 포함될 수 있다. 또한, 일 실시예에 따른 무선 충전 시스템의 무선 전력 송신 장치(200)는 모바일 기기를 올려놓을 수 있는 패드(Pad) 형태로 구성될 수 있으나 본 발명이 이에 한정되는 것은 아니며, 전원(100)과 무선 전력 송신 장치(200)도 하나의 장치에 포함될 수 있다.

한편, 자기 공진 방식의 경우에는 무선 전력 송신 장치(200)의 송신 코일(210)과 무선 전력 수신 장치(300)의 수신 코일(310)이 각각 유도 코일과 공진 코일로 구성될 수 있으며, 이때 무선 전력 송신 장치(200)와 무선 전력 수신 장치(300)의 상기 공진 코일 간의 임피던스 및 LC 공진 주파수는 일치해야 한다.

도 2는 일 실시예에 따른 무선 전력 송신 장치를 나타내는 도면이다.

도 2를 참조하면, 일 실시예에 따른 무선 전력 송신 장치(200)는 송신 코일(210) 및 연자성 코어(220)를 포함하고, 송신 코일(210)은 연자성 코어(220) 상에 배치될 수 있다. 한편, 본 도면에는 도시되지 않았으나 연자성 코어(220) 상에 영구 자석이 추가로 배치될 수 있으며, 이 영구 자석은 송신 코일(210)에 의해 둘러싸일 수 있다.

특히, 연자성 코어(220)는 본 발명의 일 실시예에 따른 연자성 합금, 즉 Fe_100-x-yCu_xB_y(여기서, x는 0.1 at.% 내지 1.7 at.%이고, y는 2.3 at.% 내지 9.6 at.%이다.)의 조성을 갖는 연자성 합금을 포함할 수 있다. 상기 연자성 합금은 포화 자속 밀도가 1.7 T(Tesla) 이상이고, 보자력이 40 Oe(Oersted) 이하이며, 수십 나노미터(nm) 크기의 결정립을 가질 수 있고, 플레이크(Flake) 형태일 수 있다.

도 3은 일 실시예에 따른 무선 전력 수신 장치를 나타내는 도면이다.

도 3을 참조하면, 일 실시예에 따른 무선 전력 수신 장치(300)는 수신 코일(310) 및 연자성 시트(320)를 포함하고, 수신 코일(310)은 연자성 시트(320) 상에 배치될 수 있다. 한편, 본 도면에는 도시되지 않았으나 연자성 시트(320) 상에 근거리 통신을 위한 NFC(Near Field Communication) 안테나가 추가로 배치될 수 있다.

특히, 연자성 시트(320)는 본 발명의 일 실시예에 따른 연자성 합금, 즉 Fe_100-x-yCu_xB_y(여기서, x는 0.1 at.% 내지 1.7 at.%이고, y는 2.3 at.% 내지 9.6 at.%이다.)의 조성을 갖는 연자성 합금을 포함할 수 있다. 상기 연자성 합금은 포화 자속 밀도가 1.7 T(Tesla) 이상이고, 보자력이 40 Oe(Oersted) 이하이며, 수십 나노미터(nm) 크기의 결정립을 가질 수 있고, 플레이크(Flake) 형태일 수 있다.

표 1 내지 표 4는 비교예 및 실시예에 따른 연자성 합금의 조성(atomic percent), 포화 자화(emu/g), 포화 자속 밀도(T), 보자력(Oe) 및 적부(P/F)를 나타낸다.

실험 번호	Fe₁₀₀ _-x- _yCu_xB_y 조성 (at.%)	포화 자화 (emu/g)	포화 자속 밀도 (Tesla)	보자력 (Oersted)	패스(P) /페일(F)
비교예 1	x=0, y=9.6	192.4	1.88	43.1	F
비교예 2	x=2.4, y=9.6	173.8	1.70	45.9	F
비교예 3	x=3.3, y=9.6	168.9	1.65	49.0	F

실험 번호	Fe₁₀₀ _-x- _yCu_xB_y 조성 (at.%)	포화 자화 (emu/g)	포화 자속 밀도 (Tesla)	보자력 (Oersted)	패스(P) /페일(F)
실시예 1	x=0.1, y=9.6	190.4	1.86	37.8	P
실시예 2	x=0.8, y=9.6	187.4	1.83	35.2	P
실시예 3	x=1.2, y=9.6	183.7	1.80	32.3	P
실시예 4	x=1.7, y=9.6	181.5	1.77	38.8	P

표 1 및 표 2를 참조하면, 비교예 1~3 및 실시예 1~4는 붕소(B)의 함량은 9.6 at.%로 고정하고, 구리(Cu)의 함량을 0 at.%에서 3.3 at.%까지 바꾸어가며 실험한 결과를 나타낸 것이다. 여기서, 철(Fe)에 비해 원자반경이 크기 때문에 핵을 생성하는 시드(Seed) 역할을 하는 구리(Cu)의 함량을 높일수록 이를 포함하는 연자성 합금의 포화 자화 및 이와 비례 관계에 있는 포화 자속 밀도가 감소하는 것을 확인할 수 있다. 또한, 연자성을 대표하는 자성 특성인 보자력은 낮을수록 바람직하며, 구체적으로 보자력이 40 Oe를 초과하는 합금은 연자성 부재로 사용하기에 부적합하다. 따라서 Fe₁₀₀ _-x- _yCu_xB_y의 조성을 갖는 연자성 합금에서 구리(Cu)의 함량은 0.1 at.% 내지 1.7 at.%로 제한하는 것이 바람직하다.

실험 번호	Fe₁₀₀ _-x- _yCu_xB_y 조성 (at.%)	포화 자화 (emu/g)	포화 자속 밀도 (Tesla)	보자력 (Oersted)	패스(P) /페일(F)
비교예 4	x=1.2, y=1.2	195.3	1.91	41.9	F
비교예 5	x=1.2, y=13.8	177.2	1.74	42.3	F
비교예 6	x=1.2, y=18.5	170.2	1.67	48.3	F

실험 번호	Fe₁₀₀ _-x- _yCu_xB_y 조성 (at.%)	포화 자화 (emu/g)	포화 자속 밀도 (Tesla)	보자력 (Oersted)	패스(P) /페일(F)
실시예 5	x=1.2, y=2.3	195.1	1.91	36.9	P
실시예 6	x=1.2, y=4.5	190.4	1.86	31.0	P
실시예 7	x=1.2, y=9.6	183.7	1.80	29.1	P

표 3 및 표 4를 참조하면, 비교예 4~6 및 실시예 5~7은 구리(Cu)의 함량은 1.2 at.%로 고정하고, 붕소(B)의 함량을 1.2 at.%에서 18.5 at.%까지 바꾸어가며 실험한 결과를 나타낸 것이다. 여기서, 붕소(B)는 철(Fe)에 비해 원자반경이 작기 때문에 합금의 액상 온도를 저하시켜 비정질 형성능(Glass Forming Ability)을 증가시킬 수 있지만, 붕소(B)를 과다하게 첨가하면 Fe₂B, Fe₂₃B₆ 등의 결정상이 생성되어 보자력이 증가할 수 있으며, 비자성 합금 원소의 함량이 증가함에 따라 포화 자속 밀도가 감소하게 된다. 따라서 Fe₁₀₀ _-x- _yCu_xB_y의 조성을 갖는 연자성 합금에서 붕소(B)의 함량은 2.3 at.% 내지 9.6 at.%로 제한하는 것이 바람직하다.

결론적으로 Fe₁₀₀ _-x- _yCu_xB_y의 조성을 갖는 연자성 합금에서 구리(Cu)의 함량을 0.1 at.% 내지 1.7 at.%로 제한하고, 붕소(B)의 함량도 2.3 at.% 내지 9.6 at.%로 제한하는 경우, 보자력을 40 Oe 이하로 유지하면서 포화 자속 밀도를 1.7 T 이상으로 높일 수 있다.

도 4는 일 실시예에 따른 연자성 합금의 결정립 형성 과정을 나타내는 도면이다.

도 4를 참조하면, 기존의 철(Fe)계 연자성 합금의 경우에는 용융 상태에서 멜트 스피너(Melt Spinner)를 이용하여 급랭시켜 비정질상을 형성한 후, 후열처리를 통해 나노 결정상 핵을 석출시키거나 나노 결정을 성장시킴으로써 1 T 내지 1.56 T 정도의 포화 자속 밀도를 갖도록 제조하는 것이 일반적이다. 그러나 본 발명의 일 실시예에 따른 연자성 합금은 용융 상태에서 수중 급랭(Water Quenching) 방식으로 응고시킴으로써 후열처리 과정 없이 비정질 모체(500) 및 나노 결정립(520)을 얻을 수 있으며, 이에 따라 연자성 합금의 제조 시간 및 비용을 절감할 수 있다.

구체적으로 보면, 고가의 합금 원소를 첨가하지 않고 철(Fe), 구리(Cu), 붕소(B)만으로 3원계 합금을 제조함에 있어서, 철(Fe)-구리(Cu)-붕소(B)의 3원계 합금을 용융 상태에서 수중 급랭 방식으로 응고시키면 모체(500)는 비정질상을 가질 수 있다. 이 과정에서 철(Fe)에 비해 원자반경이 큰 구리(Cu)는 결정핵(510)으로 작용할 수 있고, 구리(Cu)를 중심으로 철(Fe) 및 붕소(B)가 결합하여 나노 결정립(520)이 생성될 수 있다.

여기서, 나노 결정립(520)은 수십 나노미터(nm), 즉 10 nm 내지 99 nm의 크기를 갖는 결정상을 의미하며, 본 발명의 일 실시예에 따른 연자성 합금은 준금속(Metalloid), 즉 붕소(B)의 함량이 10 at.% 이하이므로 소성 변형이 가능하여 플레이크(Flake) 형태로 가공될 수 있다. 이때 상기 플레이크 형태는 종횡비가 10 이상일 수 있으며, 이와 같이 가공하면 장축 방향의 투자율이 높아져 형상 자기 이방성을 활용할 수 있는 이점이 있다. 한편, 나노 결정립(520)의 크기가 수십 나노미터(nm)의 범위를 벗어나는 경우, 즉 나노 결정립(520)의 크기가 수 나노미터(nm)에 불과하거나 수백 나노미터(nm)에 이르게 되면 자성 특성이 저하되며, 특히 나노 결정립(520)이 수 마이크로미터 이상의 크기를 갖는 마이크로 결정립(530)으로 성장하면 자성 특성이 크게 저하될 수 있으므로 나노 결정립(520)이 과도하게 성장하지 않도록 공정 시간 등을 조절할 수 있다.

도 5는 일 실시예에 따른 연자성 합금에 인가되는 자기장의 세기에 따른 자화의 변화를 나타내는 그래프이다.

도 5를 참조하면, Fe₁₀₀ _-x- _yCu_xB_y(여기서, x는 1.2 at.%이고, y는 4.5 at.%이다.)의 조성을 갖는 일 실시예에 따른 연자성 합금에 인가되는 자기장 H의 세기를 증가시키면 이 연자성 합금의 자화 M의 세기도 증가하게 된다. 하지만 자기장 H의 세기가 대략 ±7500 Oe를 넘어서게 되면 자화 M의 세기가 거의 일정하게 유지되는데, 이때 자화 M의 세기를 상기 연자성 합금의 포화 자화라고 한다. 그래프에서 상기 연자성 합금의 포화 자화가 적어도 ±190 emu/g보다 높게 나타나는 것을 확인할 수 있으며, 이와 같이 포화 자화가 높은 연자성 합금은 무선 전력 송신 장치의 연자성 코어 또는 무선 전력 수신 장치의 연자성 시트의 재료로 적합하다.

도 6은 일 실시예에 따른 연자성 합금의 제조 방법을 나타내는 순서도이고, 도 7 및 도 8은 일 실시예에 따른 연자성 합금의 전자 현미경 사진이다.

도 6 내지 도 8을 참조하면, 일 실시예에 따른 연자성 합금의 원료인 철(Fe), 구리(Cu), 붕소(B)를 예컨대 1700℃로 가열하여 용해시킨 후(S110 단계), 수중 급랭(Water Quenching) 방식으로 응고시킬 수 있다(S120 단계). 이때 가스 분사장치(Gas Atomizer) 등을 이용하여 연자성 합금을 구형 분말 형태로 가공할 수 있으며(S130 단계, 도 7 참조), 볼 밀링(Ball Milling) 공정 등을 통해 구형 분말 형태의 연자성 합금을 플레이크(Flake) 형태로 가공할 수 있다(S140 단계, 도 8 참조). 한편, 연자성 합금의 잔류 응력을 제거하기 위해 예컨대 350℃의 온도로 열처리하는 공정을 추가로 수행할 수 있다(S150 단계).

전술한 바와 같이 본 발명의 바람직한 실시예를 참조하여 본 발명을 설명하였지만 본 발명은 이에 한정되지 아니하며, 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자는 특허청구의 범위에 기재된 본 발명의 기술 사상에서 벗어나지 않는 범위 내에서 다양하게 수정 또는 변경이 가능함을 이해할 수 있을 것이다.

100 : 전원
200 : 무선 전력 송신 장치
210 : 송신 코일
220 : 연자성 코어
300 : 무선 전력 수신 장치
310 : 수신 코일
320 : 연자성 시트
330 : 정류부
400 : 부하
500 : 모체
510 : 결정핵
520 : 나노 결정립
530 : 마이크로 결정립

Claims

무선 충전 시스템의 무선 전력 송신 장치에 있어서,
연자성 코어; 및
상기 연자성 코어 상에 배치되는 송신 코일을 포함하고,
상기 연자성 코어는 Fe_100-x-yCu_xB_y(여기서, x는 0.1 at.% 내지 1.7 at.%이고, y는 2.3 at.% 내지 9.6 at.%이다.)의 조성을 가지며, 10 nm 내지 99 nm 크기의 결정립을 가지며,
포화 자속 밀도는 1.77 내지 1.91T 이고, 보자력은 29.1 내지 38.8 Oe이며, 포화 자화의 절대값은 183.7 내지 195.1 emu/g인 연자성 합금을 포함하는
무선 전력 송신 장치.
제1 항에 있어서,
상기 연자성 합금은 플레이크(Flake) 형태인
무선 전력 송신 장치.
삭제
무선 충전 시스템의 무선 전력 수신 장치에 있어서,
연자성 시트; 및
상기 연자성 시트 상에 배치되는 수신 코일을 포함하고,
상기 연자성 시트는 Fe_100-x-yCu_xB_y(여기서, x는 0.1 at.% 내지 1.7 at.%이고, y는 2.3 at.% 내지 9.6 at.%이다.)의 조성을 가지며, 10 nm 내지 99 nm 크기의 결정립을 가지며,
포화 자속 밀도는 1.77 내지 1.91T 이고, 보자력은 29.1 내지 38.8 Oe이며, 포화 자화의 절대값은 183.7 내지 195.1 emu/g인 연자성 합금을 포함하는
무선 전력 수신 장치.
제4 항에 있어서,
상기 연자성 합금은 플레이크(Flake) 형태인
무선 전력 수신 장치.
삭제