JP6018454B2 - 極低温靭性に優れた高強度厚鋼板 - Google Patents
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Description
A=V2/3+0.012×π×N ・・・ (1)
本発明の好ましい実施形態において、上記鋼板は、更に、B:0.0050%以下(0%を含まない)を含有する。
A=V2/3+0.012×π×N ・・・ (1)
且つ、下記(1)式で表わされるA値が11.5以下を満足するところに特徴がある。
A=V2/3+0.012×π×N ・・・ (1)
Cは、強度および残留オーステナイトの確保に必須の元素である。このような作用を有効に発揮させるため、C量の下限を0.02%以上とする。C量の好ましい下限は0.03%以上であり、より好ましくは0.04%以上である。但し、過剰に添加すると、強度の過大な上昇により極低温靱性が低下するため、その上限を0.10%とする。C量の好ましい上限は0.08%以下であり、より好ましくは0.06%以下である。
Siは、脱酸材として有用な元素である。但し、過剰に添加すると、硬質の島状マルテンサイト相の生成が促進され、極低温靱性が低下するため、その上限を0.40%以下とする。Si量の好ましい上限は0.35%以下であり、より好ましくは0.20%以下である。
Mnはオーステナイト(γ)安定化元素であり、残留γ量の増加に寄与する元素である。このような作用を有効に発揮させるため、Mn量の下限を0.50%とする。Mn量の好ましい下限は0.6%以上であり、より好ましくは0.7%以上である。但し、過剰に添加すると、焼戻し脆化をもたらし、所望の極低温靱性を確保できなくなるため、その上限を2.0%以下とする。Mn量の好ましい上限は1.5%以下であり、より好ましくは1.3%以下である。
Pは、粒界破壊の原因となる不純物元素であり、所望とする極低温靱性確保のため、その上限を0.007%以下とする。P量の好ましい上限は0.005%以下である。P量は少なければ少ない程良いが、工業的にP量を0%とすることは困難である。
Sも、上記Pと同様、粒界破壊の原因となる不純物元素であり、所望とする極低温靱性確保のため、その上限を0.007%以下とする。後記する実施例に示すように、S量が多くなると脆性破面率は増加し、所望とする極低温靱性(−196℃での脆性破面率≦10%)を実現できない。S量の好ましい上限は0.005%以下である。S量は少なければ少ない程良いが、工業的にS量を0とすることは困難である。
Alは脱酸元素である。Alの含有量が不足すると、鋼中の酸素濃度が上昇し、円相当径が1.0μm超の介在物の個数密度が増加するため、その下限を0.005%以上とする。Al量の好ましい下限は0.010%以上であり、より好ましくは0.015%以上である。但し、過剰に添加すると、上記介在物の凝集や合体が促進され、やはり当該介在物の個数密度が増加するため、その上限を0.050%以下とする。Al量の好ましい上限は0.045%以下であり、より好ましくは0.04%以下である。
Niは、極低温靱性の向上に有用な残留オーステナイト(残留γ)を確保するのに必須の元素である。このような作用を有効に発揮させるため、Ni量の下限を5.0%以上とする。Ni量の好ましい下限は5.2%以上であり、より好ましくは5.4%以上である。但し、過剰に添加すると、原料のコスト高を招くため、その上限を7.5%以下とする。Ni量の好ましい上限は7.0%以下であり、より好ましくは6.5%以下であり、更に好ましくは6.0%以下である。
Nは、歪時効により極低温靱性を低下させるため、その上限を0.010%以下とする。N量の好ましい上限は0.006%以下であり、より好ましくは0.004%以下である。
Cuは、γ安定化元素であり、残留γ量の増加に寄与する元素である。このような作用を有効に発揮させるためには、Cuを0.05%以上含有することが好ましい。但し、過剰に添加すると、強度の過度な向上をもたらし、所望とする極低温靱性効果が得られないため、その上限を1.00%以下とすることが好ましい。Cu量の、より好ましい上限は0.8%以下であり、更に好ましくは0.7%以下である。
CrおよびMoは、いずれも強度向上元素である。これらの元素は単独で添加しても良いし、二種類を併用しても良い。上記作用を有効に発揮させるためには、Cr量を0.05%以上、Mo量を0.01%以上とすることが好ましい。但し、過剰に添加すると、強度の過度な向上を招き、所望とする極低温靱性を確保できなくなるため、Cr量の好ましい上限を1.20%以下(より好ましくは1.1%以下、更に好ましくは0.9%以下、更に一層好ましくは0.5%以下)、Mo量の好ましい上限を1.0%以下(より好ましくは0.8%以下、更に好ましくは0.6%以下)とする。
Ti、Nb、およびVは、いずれも炭窒化物として析出し、強度を上昇させる元素である。これらの元素は単独で添加しても良いし、二種以上を併用しても良い。上記作用を有効に発揮させるためには、Ti量を0.005%以上、Nb量を0.005%以上、V量を0.005%以上とすることが好ましい。但し、過剰に添加すると、強度の過度な向上を招き、所望とする極低温靱性を確保できなくなるため、Ti量の好ましい上限を0.025%以下(より好ましくは0.018%以下であり、更に好ましくは0.015%以下)、Nb量の好ましい上限を0.100%以下(より好ましくは0.05%以下であり、更に好ましくは0.02%以下)、V量の好ましい上限を0.50%以下(より好ましくは0.3%以下であり、更に好ましくは0.2%以下)とする。
Bは、焼入れ性向上により強度向上に寄与する元素である。上記作用を有効に発揮させるためには、B量を0.0005%以上とすることが好ましい。但し、過剰に添加すると、強度の過度な向上をもたらし、所望とする極低温靱性を確保できなくなるため、B量の好ましい上限を0.0050%以下(より好ましくは0.0030%以下、更に好ましくは0.0020%以下)とする。
Ca、REM、およびZrは、いずれも脱酸元素であり、添加により、鋼中の酸素濃度が低下し、円相当径1.0μmを超える介在物の個数密度が減少する。これらの元素は単独で添加しても良いし、二種以上を併用しても良い。上記作用を有効に発揮させるためには、Ca量を0.0005%以上、REM量(以下に記載のREMを、単独で含有するときは単独の含有量であり、二種以上を含有するときは、それらの合計量である。以下、REM量について同じ。)を0.0005%以上、Zr量を0.0005%以上とすることが好ましい。但し、過剰に添加すると、却って上記介在物の個数密度が増加し、極低温靱性が低下するため、Ca量の好ましい上限を0.0030%以下(より好ましくは0.0025%以下)、REM量の好ましい上限を0.0050%以下(より好ましくは0.0040%以下)、Zr量の好ましい上限を0.005%以下(より好ましくは0.0040%以下)とする。
A=V2/3+0.012×π×N ・・・ (1)
(A)溶鋼段階において、Al添加前のフリー酸素量[O]を100ppm以下、鋳造時の1450〜1500℃での冷却時間(t2)を300秒以下に制御する。上記(A)の方法により、特に上述した介在物の個数密度Nを所定範囲に低減することができる。
(B)熱間圧延工程において、圧延前の加熱温度(T2)を1120℃以上に制御する。上記(B)の方法により、特に上述した介在物の個数密度Nが200個/mm2以下に
低減される。
(C)熱間圧延後において、Ac1〜Ac3点の温度範囲で加熱、保持した後、水冷し、引き続き、520℃〜Ac1点の温度範囲で10〜60分間焼戻し処理した後、空冷または水冷する。上記(C)の方法により、特に−196℃で存在する残留γ相の体積分率が適切に制御される。
本発明では、Alの添加方法に特別に留意している。というのも、本発明において制御すべき円相当径1.0μm超の介在物は、主に、溶湯中に生成したAl系介在物を起点に、酸化物や硫化物などの二次介在物が冷却時に複合的に生成したものであるが、上記Al系介在物は凝集・合体により粗大化しやすく、上記介在物の個数密度が増加するためである。
Ac1点
=723−10.7×[Mn]−16.9×[Ni]+29.1×[Si]+16.9×[Cr]+290×[As]+6.38×[W]
Ac3点
=910−203×[C]1/2−15.2×[Ni]+44.7×[Si]+104×[V]+31.5×[Mo]+13.1×[W]
上記式中、[ ]は、鋼材中の合金元素の濃度(質量%)を意味する。なお、本発明には、AsおよびWは鋼中成分として含まれないため、上記式において、[As]および[W]はいずれも、0%として計算する。
上記鋼板のt/4位置(t:板厚)を鏡面研磨し、光学顕微鏡を用いて400倍で4視野写真撮影を行った。なお、1視野あたりの面積は0.04mm2、4視野の合計面積は0.15mm2である。これら4視野中に観察された介在物について、Media Cybernetics社製「Image−Pro Plus」により画像解析し、円相当径(直径)1.0μm超の介在物の個数密度N(個/mm2)を算出し、その平均値を算出した。
各鋼板のt/4位置より、10mm×10mm×55mmの試験片を採取し、液体窒素温度(−196℃)にて5分間保持した後、リガク社製の二次元微小部X線回折装置(RINT−RAPIDII)にてX線回折測定を行なった。次いで、フェライト相の(110),(200),(211),(220)の各格子面のピーク、および残留γ相の(111),(200),(220),(311)の各格子面のピークについて、各ピークの積分強度比に基づき、残留γ相の(111)、(200)、(220)、(311)の体積分率をそれぞれ算出し、これらの平均値を求め、これを「残留γの体積分率(%)」とした。
各鋼板のt/4位置から、C方向に平行にJIS Z2241の4号試験片を採取し、ZIS Z2241に記載の方法で引張り試験を行い、引張り強度TS、および降伏強度YSを測定した。本実施例では、TS>690MPa、YS>590MPaのものを、母材強度に優れると評価した。
各鋼板のt/4位置(t:板厚)且つW/4位置(W:板幅)、およびt/4位置且つおよびW/2位置から、C方向に平行にシャルピー衝撃試験片(JIS Z 2242のVノッチ試験片)を3本採取し、JIS Z2242に記載の方法で、−196℃での脆性破面率(%)を測定し、それぞれの平均値を算出した。そして、このようにして算出された二つの平均値のうち、特性に劣る(すなわち、脆性破面率が大きい)方の平均値を採用し、この値が10%以下のものを、本実施例では、極低温靭性に優れると評価した。
本実施例では、上記実施例1に用いた一部のデータ(いずれも本発明例)について、−233℃での脆性破面率を評価した。
「高圧ガス」、第24巻181頁、「オーステナイト系ステンレス鋳鋼の極低温衝撃試験」
Claims (8)
- 質量%で、
C :0.02〜0.10%、
Si:0.40%以下(0%を含まない)、
Mn:0.50〜2.0%、
P :0.007%以下(0%を含まない)、
S :0.007%以下(0%を含まない)、
Al:0.005〜0.050%、
Ni:5.0〜7.5%、
N :0.010%以下(0%を含まない)
を含有し、残部が鉄および不可避不純物である厚鋼板であって、
−196℃において存在する残留オーステナイト相の体積分率(V)が2.0%〜12.0%を満たし、且つ、
鋼板中に存在する円相当径1.0μm超の介在物の個数密度をNとしたとき、
N≦200個/mm2、且つ、
下記(1)式で表わされるA値が11.5以下を満足することを特徴とする、鋼板の板幅方向(C方向)の−196℃での極低温靭性に優れた高強度厚鋼板。
A=V2/3+0.012×π×N ・・・ (1) - −196℃において存在する残留オーステナイト相が体積分率にて4.0%〜12.0%である請求項1に記載の高強度厚鋼板。
- 更に、Cu:1.00%以下(0%を含まない)を含有する請求項1または2に記載の高強度厚鋼板。
- 更に、
Cr:1.20%以下(0%を含まない)、および
Mo:1.0%以下(0%を含まない)
よりなる群から選択される少なくとも一種を含有する請求項1〜3のいずれかに記載の高強度厚鋼板。 - 更に、
Ti:0.025%以下(0%を含まない)、
Nb:0.100%以下(0%を含まない)、および
V :0.50%以下(0%を含まない)
よりなる群から選択される少なくとも一種を含有する請求項1〜4のいずれかに記載の高強度厚鋼板。 - 更に、B:0.0050%以下(0%を含まない)を含有する請求項1〜5のいずれかに記載の高強度厚鋼板。
- 更に、
Ca:0.0030%以下(0%を含まない)、
REM:0.0050%以下(0%を含まない)、および
Zr:0.005%以下(0%を含まない)
よりなる群から選択される少なくとも一種を含有する請求項1〜6のいずれかに記載の高強度厚鋼板。 - 請求項1〜7のいずれかに記載の高強度厚鋼板を製造する方法であって、
(A)溶鋼段階において、Al添加前のフリー酸素量[O]を100ppm以下、鋳造時の1450〜1500℃での冷却時間(t2)を300秒以下に制御する工程と、
(B)熱間圧延工程において、圧延前の加熱温度(T2)を1120℃以上に制御する工程と、
(C)熱間圧延後において、Ac1〜Ac3点の温度範囲で10〜50分加熱、保持した後、520℃〜Ac1点の温度範囲で10〜60分間焼戻し処理する工程と、
を含むことを特徴とする高強度厚鋼板の製造方法。
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Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1092538A (en) * | 1963-11-18 | 1967-11-29 | Yawata Iron & Steel Co | Low-temperature tough steel |
DE1483333B1 (de) * | 1964-06-22 | 1971-08-26 | Yawata Iron and Steel Co , Ltd , Tokio | Verwendung eines stahles als tieftemperaturzaeh/er werk stoff |
FR2102449A5 (en) * | 1970-08-04 | 1972-04-07 | Nippon Steel Corp | Ductile low temp steel - contg nickel, hot-rolled and heat -treated to form ultrafine austenite |
JP3240843B2 (ja) * | 1993-09-24 | 2001-12-25 | 日本鋼管株式会社 | スポット溶接性と表面性状に優れた鋼板およびその製造方法 |
JP2002060890A (ja) * | 2000-08-09 | 2002-02-28 | Nippon Steel Corp | 応力除去焼鈍後の溶接部靱性に優れたNi含有鋼 |
JP3465676B2 (ja) * | 2000-09-12 | 2003-11-10 | 住友金属工業株式会社 | 一様伸びの大きい高張力鋼材 |
JP2004211184A (ja) * | 2003-01-07 | 2004-07-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ni含有鋼の連続鋳造方法およびその鋳片 |
JP4041447B2 (ja) * | 2003-09-29 | 2008-01-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 大入熱溶接継手靭性に優れた厚鋼板 |
EP1942203B9 (en) * | 2005-09-21 | 2015-03-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel product usable at low temperature and method for production thereof |
JP5201665B2 (ja) * | 2007-11-13 | 2013-06-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 大入熱溶接時の熱影響部の靭性に優れた溶接用高張力厚鋼板 |
JP5521712B2 (ja) * | 2010-03-31 | 2014-06-18 | Jfeスチール株式会社 | 強度および低温靭性と脆性亀裂伝播停止特性に優れた低温用Ni含有鋼およびその製造方法 |
JP5494167B2 (ja) * | 2010-04-14 | 2014-05-14 | 新日鐵住金株式会社 | 極低温用厚鋼板およびその製造方法 |
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