JP2012197497A - 靱性および歪時効特性に優れた厚鋼板 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】C、Si、Mn、N、Tiを含有し、更に、Nb、Ni、およびCuよりなる群から選ばれる2種以上含有し、残部が鉄および不可避不純物からなる厚鋼板であって、化学成分は、下記式(1)〜式(3)を満足し、金属組織は、マルテンサイトと残留オーステナイトとの混合物の平均円相当直径が2.0μm以下(0μmを含まない)で、且つ残留オーステナイトの体積分率が0.5〜4.0%である厚鋼板。下記式中、[ ]は厚鋼板中の各元素の含有量(質量%)を示す。
2.0≦[Ti]/[N]≦5.0 ・・・(1)
5.3≦7×[Si]+2×[Ni]+[Mn]+12×(5×[Nb]+3×[Ti])≦7.1 ・・・(2)
65≦39×[Mn]+17×[Ni]+10×[Cu]≦78 ・・・(3)
【選択図】なし
Description
2.0≦[Ti]/[N]≦5.0 ・・・(1)
5.3≦7×[Si]+2×[Ni]+[Mn]+12×(5×[Nb]+3×[Ti])≦7.1 ・・・(2)
65≦39×[Mn]+17×[Ni]+10×[Cu]≦78 ・・・(3)
本発明の厚鋼板は、Ti量[Ti]とN量[N]の比([Ti]/[N])が2.0〜5.0である。Ti量とN量の含有バランスを適切に制御することによって、厚鋼板中の固溶N量を低減でき、歪時効特性を改善できる。
本発明の厚鋼板は、金属組織に含まれるM−A変態生成物の平均円相当直径が2.0μm以下である。M−A変態生成物の平均円相当直径が2.0μmを超えると破壊起点となり、靱性が劣化する。従ってM−A変態生成物の平均円相当直径は2.0μm以下、好ましくは1.8μm以下、より好ましくは1.5μm以下である。M−A変態生成物の平均円相当直径は靱性を高める観点からできるだけ小さい方が好ましいが、下限値は、通常0.3μm程度である。
本発明では、上記M−A変態生成物の平均円相当直径を2.0μm以下に制御するために、厚鋼板に含まれる化学成分に基づいて求められる下記式(2)’の値(以下、X1値ということがある)を5.3〜7.1の範囲に調整する。
X1=7×[Si]+2×[Ni]+[Mn]+12×(5×[Nb]+3×[Ti]) ・・・(2)’
本発明の厚鋼板は、金属組織に含まれる残留γの体積分率が0.5〜4.0%である。残留γの体積分率が0.5%未満では、残留γ量が不足するため固溶Nを固定できず、固溶N量が増大するため歪時効特性を改善できない。従って残留γの体積分率は、0.5%以上、好ましくは0.6%以上、より好ましくは0.7%以上、更に好ましくは0.8%以上である。しかし残留γの体積分率が4.0%を超えると粗大なM−A変態生成物もあわせて生じるため靱性が劣化する。従って残留γの体積分率は、4.0%以下、好ましくは3.5%以下、より好ましくは3.0%以下、更に好ましくは2.8%以下である。
本発明では、上記残留γの体積分率を0.5〜4.0%の範囲に制御するために、厚鋼板に含まれる化学成分に基づいて求められる下記式(3)’の値(以下、X2値ということがある)を65〜78の範囲に調整する。
X2=39×[Mn]+17×[Ni]+10×[Cu] ・・・(3)’
Cは、厚鋼板の強度を確保するために欠くことのできない元素である。従ってC量は0.02%以上、好ましくは0.03%以上、より好ましくは0.04%以上である。しかし、C量が過剰になるとM−A変態生成物が粗大化して靱性が劣化する。またC量が過剰になると残留γを殆ど含まない硬質な島状マルテンサイトが多く生成するため、強度が高くなり過ぎて靱性が劣化する。さらに、固溶C量が増加するため歪時効特性が悪化する。従ってC量は0.06%以下、好ましくは0.05%以下、より好ましくは0.045%以下である。
Siは、厚鋼板の強度を確保し、且つM−A変態生成物を生成させるために有用な元素である。こうした効果を有効に発揮させるには、Siは0.01%以上含有させることが好ましい。Si量は、より好ましくは0.1%以上、更に好ましくは0.2%以上である。しかし、Si量が過剰になると残留γを殆ど含まない硬質な島状マルテンサイトが多く生成して靱性の劣化を招くことになる。従ってSi量は0.5%以下、好ましくは0.4%以下、より好ましくは0.35%以下である。
Mnは、焼入れ性を向上させて厚鋼板の強度を確保ために必要な元素である。従ってMn量は1.15%以上、好ましくは1.2%以上、より好ましくは1.3%以上である。しかしMn量が過剰になると残留γが多く生成し、靱性および歪時効特性が劣化する。従ってMn量は1.6%以下、好ましくは1.55%以下、より好ましくは1.5%以下である。
Nは、Tiと結合することにより微細な窒化物を形成し、鋼中の固溶Nを固定化する作用を有する元素である。また、微細な窒化物には、溶接の際にオーステナイト粒の粗大化を抑制し、溶接熱影響部(HAZ)の靱性を向上させる作用も期待できる。従ってN量は0.002%以上、好ましくは0.0030%以上、より好ましくは0.0040%以上である。しかしN量が過剰になると固溶N量が増大し、歪時効特性が劣化する。また粗大なTiNが生成すると、靱性も劣化することがある。従ってN量は0.009%以下、好ましくは0.007%以下、より好ましくは0.0060%以下である。
Tiは、Nと結合して微細な窒化物を形成し、Nを固定する作用を有している元素である。また、微細な窒化物は、HAZ靱性を向上させるのにも作用する。従ってTi量は0.005%以上、好ましくは0.01%以上、より好ましくは0.015%以上である。しかしTi量が過剰になると残留γが多く生成し、靱性および歪時効特性が劣化する。従ってTi量は0.03%以下、好ましくは0.025%以下、より好ましくは0.02%以下である。
Nbは、ベイナイト変態を生じやすくさせ、しかも微細なM−A変態生成物を増加させる作用も有している。こうした作用を有効に発揮させるには、Nb量は好ましくは0.01%以上、より好ましくは0.013%以上、更に好ましくは0.015%以上である。しかしNbを過剰に含有すると、M−A変態生成物が増加し過ぎて粗大化し、靱性および歪時効特性が劣化する。また、粗大なNb炭窒化物が析出することによっても靱性および歪時効特性が劣化する。従ってNb量は0.03%以下、好ましくは0.025%以下、より好ましくは0.020%以下である。
Niは、マルテンサイト変態を生じ難くして所望量の残留γを残存させる作用を有している元素である。こうした作用を有効に発揮させるには、Ni量は0.2%以上含有することが好ましい。Ni量は、より好ましくは0.3%以上、更に好ましくは0.5%以上である。しかし、Niを過剰に含有すると、M−A変態生成物が増加して粗大化し、また残留γも多く生成するため、靱性が劣化する。従ってNi量は1%以下、好ましくは0.90%以下、より好ましくは0.8%以下である。
Cuは、マルテンサイト変態を生じ難くして所望量の残留γを残存させる作用を有している元素である。こうした作用を有効に発揮させるには、Cu量は0.05%以上含有することが好ましい。Cu量は、より好ましくは0.1%以上、更に好ましくは0.2%以上である。しかし強化元素であるCuを過剰に含有すると、材料強度が高くなり過ぎるため、靱性が劣化する。従ってCu量は0.35%以下、好ましくは0.34%以下、更に好ましくは0.33%以下である。
得られた鋼板を圧延方向に沿って切断し、切断面のt/4(tは板厚)位置をレペラー腐食した後、光学顕微鏡写真を撮影する。観察倍率は1000倍、観察視野は50μm×50μm、観察視野数は10とした。撮影した写真を画像解析装置(Media Cybernetics製「Image-Pro Plus」)で処理することによって、観察視野内に認められるM−A変態生成物の個々の円相当直径を算出し、その算術平均(相加平均)を算出した。算出したM−A変態生成物の平均円相当直径を下記表2または表3に示す。
得られた鋼板のt/4(tは板厚)位置から試験片を切り出し、これを鏡面研磨し、X線回折によるリードベルト法でα−Fe(200)面とγ−Fe(200)面のピーク強度比から理論強度比を計算によって求め、残留γの体積分率を算出した。X線回折装置としては理学電気製の「RAD−RU300」を用い、ターゲットとしてはCoを用い、ターゲット出力は40kV、200mAとしてX線回折を行った。算出した残留γの体積分率を下記表2または表3に示す。
得られた鋼板に含まれる固溶N量は、電解抽出法によって測定した。電解抽出は、電解液として、メタノール100cc中にアセチルアセトン10ccとテトラメチルアンモニウムクロリド1gを含有する溶液を用い、常温で10mA/cm2の電流で行った。電解抽出後の電解液をポアサイズ0.1μmのフィルターを用いてろ過し、フィルターに残った抽出残渣中のN量を誘導結合プラズマ(ICP)発光分析によって定量した。厚鋼板に含まれる全N量から、上記抽出残渣中のN量を引いた値を固溶N量とした。測定結果を下記表2または表3に示す。
得られた鋼板のt/4(tは板厚)位置から、試験片の長手方向が鋼板の板幅方向(C方向)となるようにJIS 4号試験片を採取した。得られた試験片を用いて引張試験を行い、引張強度を測定した。測定結果を下記表2または表3に示す。本実施例では、引張強度が450〜550MPaの範囲のものを高強度であると評価する(発明例)。
得られた鋼板のt/4(tは板厚)位置から、試験片の長手方向が鋼板の圧延方向(L方向)となるようにJIS Z2242に規定されているVノッチ標準試験片を採取した。得られた試験片を用いて種々の温度でシャルピー衝撃試験(衝撃刃半径は2mm)を行い、破面の脆性破面率が50%となる温度を破面遷移温度(vTrs)として測定した。測定結果を下記表2または表3に示す。本実施例では、vTrsが−85℃以下のものを靱性に優れている(発明例)と評価する。
得られた鋼板に8%の歪を付与した後、250℃で1時間の時効処理を施した。その後、上記靱性の評価と同じ条件で試験片を採取した。得られた試験片を用いて種々の温度でシャルピー衝撃試験を行い、vTrsを測定した。測定結果を下記表2または表3に示す。本実施例では、vTrsが−70℃以下のものを歪時効特性に優れている(発明例)と評価する。
Claims (5)
- C :0.02〜0.06%(質量%の意味。以下同じ)、
Si:0.5%以下(0%を含まない)、
Mn:1.15〜1.6%、
N :0.002〜0.009%、
Ti:0.005〜0.03%を含有し、
更に、
Nb:0.03%以下(0%を含まない)、
Ni:1%以下(0%を含まない)、および
Cu:0.35%以下(0%を含まない)よりなる群から選ばれる2種以上含有し、
残部が鉄および不可避不純物からなる厚鋼板であって、
化学成分は、下記式(1)〜式(3)を満足し、
金属組織は、マルテンサイトと残留オーステナイトとの混合物の平均円相当直径が2.0μm以下(0μmを含まない)で、且つ残留オーステナイトの体積分率が0.5〜4.0%であることを特徴とする靱性および歪時効特性に優れた厚鋼板。
2.0≦[Ti]/[N]≦5.0 ・・・(1)
5.3≦7×[Si]+2×[Ni]+[Mn]+12×(5×[Nb]+3×[Ti])≦7.1 ・・・(2)
65≦39×[Mn]+17×[Ni]+10×[Cu]≦78 ・・・(3)
[上記式中、[ ]は厚鋼板中の各元素の含有量(質量%)を示す。] - 固溶N量が0.0020%以下(0%を含む)である請求項1に記載の厚鋼板。
- 厚さが75〜100mmである請求項1または2に記載の厚鋼板。
- 請求項1に記載の成分組成を満足する鋼を熱間圧延し、700〜750℃の温度範囲で仕上圧延を行い、圧延終了後、冷却停止温度を350〜450℃として冷却を行うと共に、700〜450℃の温度範囲における平均冷却速度を3.0〜6.0℃/秒とすることを特徴とする靱性および歪時効特性に優れた厚鋼板の製造方法。
- 前記鋼を1000〜1200℃に加熱してから前記熱間圧延を行う請求項4に記載の製造方法。
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WO2022149365A1 (ja) | 鋼矢板およびその製造方法 |
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