JP6006324B2 - 燃料への搭載型二酸化炭素変換による移動汚染源からの排出低減 - Google Patents

燃料への搭載型二酸化炭素変換による移動汚染源からの排出低減 Download PDF

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Description

本発明は、二酸化炭素を炭化水素燃料に変換することにより、車両の排出を低減するためのプロセスに関する。より具体的には、本発明の実施形態は、搭載型熱交換器および触媒コンバーターを使用して、車両の排気を車両の燃焼機関のための炭化水素燃料に変換する。
自動車産業では、長い間、車両の排出が公衆衛生および環境に有害であることが認識されていた。また、車両の排出を低減する従来の方法が不十分であることは周知である。典型的には、車両の排出は、エンジンの効率を増加させること、および/または燃料後の排気を清浄化することにより低減され得る。例えば、車両の排気は、二次的空気噴射、排気ガス再循環、および/または触媒変換を使用して清浄化され得る。
典型的には、触媒コンバーターは、毒性排出物を非毒性物質に変換するために金属触媒(複数を含む)(例えば、白金、パラジウム、ロジウム)を含む。変換される毒性排出物は、一酸化炭素、酸化窒素、および未燃炭化水素を含み得る。例えば、一酸化炭素が酸化されて二酸化炭素に変換され得るが、触媒が酸化を刺激する。
触媒コンバーターの使用は、車両の排出の低減に関連した全ての課題を解決するわけではない。例えば、触媒コンバーターは、燃焼される炭化水素燃料の量を低減しない。さらに、触媒コンバーターは、地球温暖化の一因となる温室効果ガスである二酸化炭素を生成する。
したがって、車両の排出を低減するための改善されたプロセスを有することが望ましい。好ましくは、排出物を使用可能な燃料に変換するプロセスを有することが望ましい。さらに、排出される二酸化炭素の量も低減するプロセスを有することが望ましい。
一実施形態において、移動汚染源からの排出低減のための装置は、燃焼機関の排気ガスから熱エネルギーを抽出するための熱交換器であって、燃焼機関は、車両に駆動力を供給する、熱交換器と;排気ガスから水および二酸化炭素を分離するための膜分離器と、ナノ触媒を有する触媒反応器とを含み、触媒反応器は、炭化水素燃料を生成する水および二酸化炭素の反応であって、ナノ触媒により促進される反応を収容する。一実施形態において、触媒反応器は、膜分離器から水および二酸化炭素を受容し、熱交換器からの熱エネルギーを使用して、水および二酸化炭素の反応を刺激する。
一実施形態において、ナノ触媒は、ルテニウム、マンガン、およびニッケルの少なくとも1種を含む多元金属ナノ触媒である。別の実施形態において、ナノ触媒は、2〜3パーセントのルテニウム、20〜30パーセントのニッケル、および15〜20パーセントのマンガンである。さらに別の実施形態において、ナノ触媒は、2パーセントのルテニウム、20パーセントのニッケル、および15パーセントのマンガンである。
一実施形態において、膜分離器は、シリカ系膜層、炭素系膜層、またはゼオライト膜層である選択的膜層と、セラミック担体、金属担体、またはアルミナ担体である担体層とを含む。
一実施形態において、触媒反応器は、熱エネルギーが、ナノ触媒を保持する触媒反応器の一部に向けられるように、熱交換器に包囲される。一実施形態において、触媒反応器はナノ触媒を保持するための複数の管を含み、複数の管は、熱交換器からの熱エネルギーを受容するための増加した表面積を提供する。
一実施形態において、炭化水素燃料は、エタノールおよびプロピンを含む。
本発明のこれらの、および他の特徴、態様、および利点は、以下の説明、特許請求の範囲、および添付の図面に関連してより良く理解されるであろう。しかしながら、図面は本発明のいくつかの実施形態のみを例示し、したがって、他の同等に有効な実施形態を認め得るような本発明の範囲を制限しているとみなされるべきではないことに留意されたい。
本発明の1つ以上の実施形態による装置を示す。
本発明の1つ以上の実施形態によるプロセスフローを示す。
本発明の1つ以上の実施形態による例示的装置を示す。
本発明の1つ以上の実施形態による熱交換器および触媒反応器を示す。
本発明の1つ以上の実施形態による熱交換器を示す。
いくつかの実施形態に関連して本発明を説明するが、本発明をそれらの実施形態に限定することは意図されないことが理解される。逆に、添付の特許請求の範囲により定義される本発明の精神および範囲内に含まれ得るような全ての代替、修正および同等物を含むことが意図される。
一実施形態において、車両の排出低減のための装置は、燃焼車両の排気ガスから熱エネルギーを抽出するための熱交換器であって、燃焼機関は、車両に駆動力を供給する、熱交換器と、排気ガスから水および二酸化炭素を分離するための膜分離器と、炭化水素燃料を生成する水および二酸化炭素の反応を収容するための、ナノ触媒を含む触媒反応器とを含む。さらに、熱交換器により抽出された熱エネルギーは、水および二酸化炭素の反応を刺激する。
図1に示されるように、装置100は、統合された熱交換器102Aおよび触媒反応器102B、触媒コンバーター104、コイル式熱交換器106、膜分離器108、ならびに排気管110を備える。一実施形態において、装置100は、図3に関連して後述されるように、車両の排気システムに組み込まれる(例えば、車両の車台に設置される)。
一実施形態において、熱交換器102Aおよび触媒反応器102Bは、熱交換機102A内の排気ガスから抽出された熱エネルギーが触媒反応器102B内での反応を刺激するために使用され得るように統合される。熱交換器102Aは、燃焼機関からの排気ガスを受容する。熱エネルギーは、熱交換器102Aを通過する際に排気ガスから抽出され、それにより、排気ガスが触媒コンバータ104に進入する前に排気ガスは冷却される。熱交換器102Aにより、(1)廃熱がエンジンから回収されて触媒反応器102Bにより使用され得、(2)排気ガスが装置100の他の構成要素に進入する前に冷却され得る。例えば、膜分離器108は、比較的高い圧力、および燃焼機関から出る排気ガスの温度よりも低い温度で動作する膜を含み得る。
いくつかの実施形態において、触媒反応器102Bは、触媒系、光触媒系、電気触媒系、またはそれらの好適な組み合わせを含む。さらに、触媒反応器102Bは、固定、流動床および触媒膜を含み得る。触媒は、担体としてのアルミナ、シリカ、および粘土、ならびに後述のような活性成分としての活性一金属、二金属、および三金属材料を含む、担持されたナノ構造触媒であってもよい。
一実施形態において、触媒反応器102Bは、COおよびHOを炭化水素燃料に変換する反応を収容する。例えば、反応は、nCO+(n+1)HO→C2n+1OH+(3n/2)O(式中、n=1、2、3、4、5、6等である(例えば、n=1の場合、生成物はCHOH(メタノール)であり、n=2の場合、生成物はCOH(エタノール)である等))等のアルコールを生成する一般的反応であってもよい。別の例において、反応は、2nHO+nCO→C2n+2+2nO(式中、n=1、2、3、4、5、6等である)等のアルカン生成に標的化されてもよい。さらに別の例において、反応は、以下の反応に示されるように、酸素の放出と共に、メタン(CH)または混合生成物を生成し得る。
773Kおよび大気圧下でエタノール、プロピン、および酸素を生成する触媒刺激反応−5CO+5HO→COH+HC−C≡CH+7O
・メタノール、エタノール、酸素、およびプロピンを生成する触媒刺激反応−6CO+7HO→CHOH+COH+17/2O+HC−C≡CH
この例において、触媒および反応温度は、ある特定の生成物(例えばエタノール)の生成を最大化するように調節され得る。さらに、触媒反応器102Bにより使用されるナノ触媒は、ルテニウム、マンガン、および/またはニッケルを含む金属ナノ触媒であってもよい。具体的には、金属ナノ触媒は、約2〜3パーセントのルテニウム、約20〜30パーセントのニッケル、および約15〜20パーセントのマンガン(例えば、2パーセントのルテニウム、20パーセントのニッケル、および15パーセントのマンガン)であってもよい。反応は、HO(蒸気)およびCOがナノ触媒表面上で分解して酸素および水素を生成する際に、触媒により刺激され得る。この段階で、水素および酸素は、炭素と反応して、炭化水素燃料を生成し得る。いくつかの場合において、反応から得られる発生期酸素は、追加のエネルギーの生成をもたらすことができ、これは外部熱エネルギーの要件を低減する。
例示的ナノ触媒は、Hussain S.T.、et al.、Nano Catalyst for CO Conversion to Hydrocarbons、Journal of Nano Systems&Technology、Oct.31,2009に記載されている。この論文において、例示的ナノ触媒は、以下のように調製される。
・三塩化ルテニウム(0.103g)、硝酸マンガン四水和物(2.285g)および硝酸ニッケル六水和物(2.47g)(分析用試薬)の溶液を、脱イオンHO中で調製し、希塩酸で酸性化して水酸化物の沈殿を妨げる。
・次いで、スラリーの一部(10cm3)を、蒸発容器内の二酸化チタン触媒担体(3.95g)(350m−1)に添加し、混合物を20分間磁気撹拌し、395Kで一晩乾燥させる。
・次いで、調製された触媒試料を、600℃で6時間空気中で焼成する。
典型的な運転サイクル(例えばUSO6運転サイクル)に基づき、排気ガスは、車両スピードに依存して6.5グラム/秒から200グラム/秒で排出され得る。この場合、運転サイクルにおける最大スピードは約80mphであり、これは、商業目的の触媒の量を計算するために使用され得る。実験室試験において、使用される触媒の量は、0.5グラムであり、反応器を通る排気の対応する空間速度は、6000〜7200/時間であった。比較として、車両を通る排気質量流量は、6.5グラム/秒から200グラム/秒を変動し得る。いくつかの実施形態において、実験室での量および典型的な運転サイクルに基づき、触媒反応器102Bにおいて使用される触媒の総量は、約120グラムである。この場合、反応器内の変換のレベルは、排気質量流量に依存する(すなわち、反応器内の変換率は、排気質量流量が減少するにつれて増加する)。
一実施形態において、触媒コンバーター104は、車両排気からの毒性物質を清浄化する。具体的には、触媒コンバーター104は、(1)一酸化炭素を酸化してCOを生成し、(2)未燃焼炭化水素を酸化してHOおよびCOを生成するための金属触媒を含み得る。触媒コンバーター104内の反応は、排気ガスがコイル式熱交換器106に通される前にその温度を上昇させる。
一実施形態において、コイル式熱交換器106は、膜分離器108に提供される前の排気ガスの温度を低下させる。コイル式熱交換器106は、排気ガスから触媒反応器102Bに向けて移動する反応物質に熱エネルギーを伝達し得る。
一実施形態において、膜分離器108は、コイル式熱交換器106から受容した排気ガスの他のガスからCOおよびHOを分離する。膜分離器108は、様々な膜を含み得るが、COおよびHOは、動作条件(例えば温度)に依存して、透過物または保持物として分離される。分離されたCOおよびHOは、触媒反応器102Bに通され、他のガスは、排気管110に通される。次いで、排気管110は、車両から他のガスを排出し得る。
図2を参照すると、排気ガスを炭化水素燃料に変換するための例示的プロセスフローが示されている。202において、車両エンジンから出た排気ガスは、約850℃の温度で二重管熱交換器102Aに進入する(すなわち、排気ガスは、車両エンジン内での燃焼から生成された熱の形態でエネルギーを含有する)。二重管熱交換器102Aは、203において排気ガスを排出する前に、排気ガスから熱エネルギーを抽出する。排気ガスは、触媒コンバーター104に進入する前に、約350〜500℃の温度で二重管熱交換器102Aから出る。触媒コンバーター104において、未燃焼ガス状成分をN、CO、HO等に変換する反応が生じる。204において、約500〜600℃の温度で、変換されたガスが触媒コンバーター106から出る。
次いで、変換されたガスは、コイル式熱交換器106を通過して、触媒反応器102Bに向かって移動する反応物質にさらなる熱を伝達する。206において、変換されたガスは、約200〜300℃で膜分離器108に進入する。膜分離器108において、COおよびHOは、変換されたガスから分離される。210において、分離されたCOおよびHOは、コイル式熱交換器106を通過して、COおよびHOの温度を約500℃に上昇させる。110において、残りのガスは膜分離器108から出て、排気として車両から排出される。212において、加熱されたCOおよびHOは、触媒反応器102Bに通される。触媒反応器102Bにおいて、ナノ触媒が、COおよびHOを炭化水素燃料に変換する反応を刺激する。214において、炭化水素燃料は、自動車エンジン216内にリサイクルされ(例えば、炭化水素燃料は、燃料ライン、気化器、または燃料タンクに通されてもよい)、それにより車両からのCO排出を低減する。
図2のプロセスフロー構成は、COおよびHOが膜分離器108内で低温で排気ガスから分離され得るように、排気ガスを冷却する。同時に、触媒反応器102Bに向かって移動する分離されたCOおよびHOの温度は、二重管熱交換器102Aおよびコイル式熱交換器106の両方からの熱伝達により上昇する。いくつかの実施形態において、プロセスフロー構成は、反応が外部エネルギーなしで行われ得るように、排気ガスの廃熱を利用する。プロセスフロー構成は、図3に関して後述されるように排気パイプに沿って車両の車台に設置され得る。
図3を参照すると、車両の車台302に設置された例示的装置が示されている。車両の排気ヘッドパイプ306は、燃焼機関(図示せず)からの排気ガスを受容する。統合された熱交換器102Aおよび触媒反応器102Bは、排気ヘッドパイプ306に取り付けられる。この例において、排気ヘッドパイプ306および統合された熱交換器102Aおよび触媒反応器102Bは、車両のエンジン部分304の下に位置付けられる(すなわち、車両の燃焼機関の下に位置付けられる)。排気ヘッドパイプ306からの排気ガスは熱交換器102Aを通して触媒変換器104に伝達される。
エンジン部分304に隣接して、排気ガスが例示的装置を通過する際に車両を排気ガスの熱から保護するための遮熱材306がある。この例において、遮熱材306は、触媒コンバーター104、コイル式熱交換器106、膜分離器108、および排気管110を包囲し、そのそれぞれは、図1および2に関して上述されるそれぞれの構成要素に実質的に類似し得る。図3に示されるように、膜分離器108からの透過物210(すなわち、COおよびHO)は、コイル式熱交換器106に運搬され、これが排気ガスからの熱エネルギーを透過物210に伝達する。次いで、加熱反応物質212は、触媒コンバーター104を通って触媒反応器102Bに運搬される。加熱反応物質が触媒反応器102Bに向かって、およびその中に流動する際、触媒コンバーター104および熱交換機102Aからさらなる熱エネルギーが、加熱反応物質212に伝達され得る。触媒反応器102Bは、加熱反応物質212を炭化水素燃料214に変換し、次いでこれが車両用のリサイクル燃料216として使用される。
図4を参照すると、例示的な統合された熱交換器および触媒反応器102A、102Bが示されている。上述のように、統合された熱交換器および触媒反応器102A、102Bは、車両の車台の燃焼機関と触媒コンバーターとの間に設置され得る。排気ガス202は、典型的には、約800〜900℃でエンジンから出て、統合された熱交換器および触媒反応器102A、102Bの外側パイプ402から出る前に、約500〜600℃に急速に冷却される。統合された熱交換器および触媒反応器102A、102Bは、排気ガス202から廃熱を回収し、統合された熱交換器および触媒反応器102A、102Bの内側パイプ404内で生じる吸熱反応の熱要件を補完するように位置付けられる。
この例において、統合された熱交換器および触媒反応器102A、102Bは、内側パイプ404が反応のための触媒406を保持し、外側パイプ402が排気ガスのための通路を提供する、標準的な二重管熱交換器である。別の例において、統合された熱交換器および触媒反応器102A、102Bは、触媒406を保持する複数の管を有する内側シェルを含むシェルおよびチューブ式熱交換器であってもよく、複数の管は、二重管熱交換器の両端で管板に取り付けられ得る。複数の管は、熱伝達のためのより大きな表面積を提供する。いずれの例においても、外側パイプ402は、熱を保存し熱伝達を促進するように適切に断熱され得る。
図5を参照すると、例示的な膜分離器108が示されている。膜分離器108は、触媒コンバーター206から受容された排気ガスから透過物210(COおよびHO)を分離するための膜502を含む。いくつかの実施形態において、膜502は、中空繊維構成を有し得る。この場合、膜502は、安定な担体(例えばセラミック中空繊維等)上にコーティングされた選択的膜層(図示せず)を含む。他の実施形態において、膜502は、管状構成を有し得る。この場合、選択的膜層は、多孔性管状担体(例えば、多孔性アルミナ管、セラミック管、多孔性金属管等)上にコーティングされる。随意に、掃気ガス(図示せず)を膜分離器108内に注入し、透過物210の回収を促進することができる。以下の表Iは、膜分離器108に使用され得る例示的な膜を示す。
表I:膜分離器108用の例示的な膜
Figure 0006006324
本発明は、例示の目的のみのために示され、添付の特許請求の範囲により定義される本発明の範囲を限定することを意図しない以下の実施例により例示される。
[実施例−熱的試験]
(1)排気ガスから放出された熱、(2)排気ガスの温度、および(3)排気組成物を特性決定するための試験を行った。さらに、排気システム(例えば図1の装置100)に対する熱力学的計算を行った。試験において行われた具体的な作業は、以下を含む。
・排気ガス温度の推定。
・800〜850℃での触媒反応器の運転のための、排気エンジンガスからのエネルギーの利用可能性の決定。
・排ガスの組成の決定。
気体力学エンジンシステムシミュレーションプラットフォームを使用して、エンジンサイクル、供給出力(すなわち、図示平均有効圧(IMEP))、エンジン効率、燃費、推定排気温度および排出物の熱力学的シミュレーションを行った。具体的には、実験室試験において使用されるような現代の単気筒火花点火エンジンに基づく入力データと共に、気体力学エンジンシステムシミュレーションプラットフォームを使用して計算を行ったが、点火エンジンは、入口および排気管構造ならびにポート燃料噴射(PFI)を有していた。モデルは、利用可能な実験データに対して、異なる燃料および燃焼条件において完全に検証された。さらに、エンジン入口および排気管構造の条件および気体力学は、実験用エンジンに基づき、実験用エンジンにおける熱伝達は、典型的な初期設定値に基づいていた。液体体積で測定される67%イソ−オクタンおよび33%トルエンのブレンドを用いてシミュレーションを行ったが、その変換された質量分率は、62.2%/37.8%のイソオクタン/トルエンである。この燃料ブレンドは、しばしば、現代のガソリンの再現可能な表現として、実験室試験において使用される。
以下の表IIに示されるシミュレーション結果の分析は、以下を示している。
・平均排気温度は、気化ガソリンの使用で約1152K(879℃)と思われ、最高温度は、排気弁開口部で達成される。しかしながら、弁およびヘッド出口における平均排気温度は、それぞれ約1188K(915℃)および1152K(879℃)である。
・ガソリンの排気ガス(1123K(850℃)の最大排気温度を有する)から利用可能なエンタルピーは、約1.559E+05kJ/kmolである。
・ガソリンのシミュレーションにおいて、得られた図示エンジン効率は、40.1%であった。
表II:内燃機関(ICE)システムの予測(シミュレーションされた)エンジン性能、排気温度、燃費および排出(λ=1、rpm=3000)
Figure 0006006324
上記表IIは、排気ヘッド出口における平均排気温度が、約1152K(879℃)と推定されることを示し、また、車両から排出された排気ガスが、約520〜580℃の温度を有することが示された。したがって、排気システムを通って移動する間の排気ガスによる熱損失は、約300〜360℃である。
以下の表IIIは、様々な空気流量の影響下での燃焼の結果としての、典型的なガソリン燃料から放出された熱を示す(kJ/kgで)。以下の表IVは、燃料が過剰空気条件下で燃焼した場合の、モル分率で示されたガスの組成を示す。
表III:燃焼空気の異なる値に対する、燃料ブレンドから放出された熱(kJ/kg)。
Figure 0006006324
表IV:希薄燃料燃焼(過剰空気)の生成物モル分率
Figure 0006006324
[排気ガスからのエネルギー利用可能性]
車両エンジンの廃熱からのエネルギー回収の一例として、以下は、Clean Power Technologiesにより行われた試験の結果である。
・1400rpmで駆動し、405bhpを生成するディーゼルエンジンの場合、排気ガス温度は549℃である。
・0.46Kg/sの質量流量では、排気ガスは268kJ/sのエネルギー値を有する。
・熱交換器は、排気ガスから250℃を回収することができ、これはエネルギーの45%である(すなわち、約121kJ/s)。
・次いで、システムは、回収された熱エネルギーを19KWの出力の機械力に変換し、熱回収に対して約16%のエネルギー効率を提供することができる。
・回収されたエネルギーは、車両エンジン駆動力の約5〜10%の回収に等しい。
[触媒コンバーターエネルギー回収]
研究を通して、車両の触媒コンバーターから利用可能なエネルギーもまた存在することが示されている。具体的には、触媒コンバーター内で生じる化学反応は、−2.8266×10kJ/kmolの総熱量を放出する。
(1)燃料の初期燃焼により生成された廃エネルギーから回収された熱エネルギー(すなわち、約121kJ/s)および(2)触媒コンバーターから回収された熱エネルギー(すなわち、−2.8266×10kJ/kmol)の両方が、触媒反応器に提供された反応物質を加熱するために使用され、それにより図1〜5に関連して上述したようなHOおよびCOの炭化水素燃料への変換が促進され得る。
文脈上異なる定義が明示されていない限り、単数形の「a」、「an」および「the」は複数形の指示対象も含む。随意の、または随意に、とは、次いで説明される事象または状況が生じても生じなくてもよいことを意味する。その説明は、事象または状況が生じる場合、および生じない場合を含む。範囲は、本明細書において、約1つの特定の値から、および/または約別の特定の値までとして表現され得る。そのような範囲が表現される場合、別の実施形態は、1つの特定の値から、および/または他の特定の値までであり、前記範囲内の全ての組み合わせを含むことを理解されたい。
本発明をその具体的な実施形態と併せて説明したが、上記説明に照らして、多くの代替、修正、および変形が当業者に明らかであることが明瞭である。したがって、全てのそのような代替、修正、および変形を、添付の特許請求の範囲の精神および広範な範囲内に含まれるものとして包含することが意図される。本発明は、開示される要素を好適に含む、それらからなる、または本質的にそれらからなってもよく、また、開示されていない要素の非存在下で実践され得る。
本出願を通して、特許または出版物が参照されている場合、これらの参考文献の開示は、本発明が関連する最新技術をより十分に説明するために、これらの参考文献が本明細書における記述と矛盾しない限り、参照によりその全体が本出願に組み込まれることが意図される。

Claims (10)

  1. 炭化水素燃料への搭載型二酸化炭素変換のためのプロセスであって、
    燃焼機関の排気ガスから熱エネルギーを抽出するステップであって、前記燃焼機関は、車両に駆動力を供給する、ステップと;
    前記排気ガスから水および二酸化炭素を分離するステップと;
    ナノ触媒により促進される反応を行うことにより、前記水および前記二酸化炭素を炭化水素燃料に変換するステップであって、前記反応は、前記排気ガスから抽出された前記熱エネルギーにより刺激される、ステップと;
    前記炭化水素燃料を、燃焼させるために前記燃焼機関内に供給するステップと
    を備え、
    前記炭化水素燃料は、エタノール及びプロピレンを含み、
    前記反応は、5CO+5HO→COH+HC−C≡CH+7O(式中、COは二酸化炭素であり、HOは水であり、COHはエタノールであり、HC−C≡CHはプロピンであり、Oは酸素である)である、
    ことを特徴とするプロセス。
  2. 前記ナノ触媒は、ルテニウム、マンガンおよびニッケルの少なくとも1種を含む多元金属ナノ触媒である、請求項1に記載のプロセス。
  3. 前記ナノ触媒は、2〜3パーセントのルテニウム、20〜30パーセントのニッケル、および15〜20パーセントのマンガンである、請求項1または2に記載のプロセス。
  4. 前記ナノ触媒は、2パーセントのルテニウム、20パーセントのニッケル、および15パーセントのマンガンである、請求項3に記載のプロセス。
  5. 前記排気ガスから前記水および前記二酸化炭素を分離する前に、前記排気ガスを摂氏200〜300度まで冷却するステップをさらに含むことを特徴とする、請求項1から4のいずれかに記載のプロセス。
  6. 前記排気ガス中の一酸化炭素を酸化させて二酸化炭素を生成するステップをさらに含むことを特徴とする、請求項1から5のいずれかに記載のプロセス。
  7. 炭化水素燃料への搭載型二酸化炭素変換のためのプロセスが、搭載型触媒装置を用いる、請求項1に記載のプロセスであって、
    燃焼機関の排気ガスから熱エネルギーを抽出するために使用できる熱交換器と;
    排気ガスから水および二酸化炭素を分離するために使用できる膜分離器と;
    前記熱交換器の本体内に収容された触媒反応器であって、前記膜分離器から水および二酸化炭素を受容し、前記炭化水素燃料を生成する水および二酸化炭素の反応を含み、前記熱交換器からの熱エネルギーを使用して、前記水および前記二酸化炭素の反応を刺激するために使用できる触媒反応器と
    を備えるプロセス。
  8. 前記膜分離器は、シリカ膜層材料、炭素系膜層材料、及びゼオライト膜層材料からなるグループの選択的膜層と、セラミック担体、金属担体、及びアルミナ担体からなるグループの担体と、を備える、請求項に記載のプロセス。
  9. 前記触媒反応器は、ナノ触媒を保持する前記触媒反応器の一部に前記熱エネルギーが導かれるように、前記熱交換器によって取り囲まれている、請求項に記載のプロセス。
  10. 前記触媒反応器は、ナノ触媒を保持するための複数の管を有し、前記複数の管は、前記熱交換器から前記熱エネルギーを受容するための増大された表面領域を提供する、請求項に記載のプロセス。
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