JP5999133B2 - 熱交換器の製造方法および熱交換器の製造装置 - Google Patents

Description

本発明は、熱交換器の製造方法および熱交換器の製造装置に関するものである。

ラジエータ等の熱交換器は、複数本のチューブと、これらと連通するヘッダタンクとを備えており、ヘッダタンクは、樹脂製のタンク本体と金属製のコアプレートとを連結してなり、タンク本体とコアプレートとの連結部は、タンク本体に接着されたパッキンによってシールされている。

そして、このパッキンは、パッキン材料として液状のシリコーンゴム組成物を用い、タンク本体のパッキンとの接着部分を型の内部に収容した状態での射出成型によって形成される。このシリコーンゴム組成物は、主剤と、架橋剤と、硬化触媒と、接着助剤であるシランカップリング剤と、シリカフィラーとを含むものである（例えば、特許文献１参照）。

特開２０１３−３２９０１号公報

ところで、シリカフィラーには、親水性と疎水性のものがあることが一般的に知られている。パッキン材料として用いるシリカフィラーとして親水性と疎水性のどちらが適しているかを本発明者が実験したところ、親水性のシリカフィラーが適していることがわかった。これは、シリカフィラーとして親水性のものを用いた方が疎水性のものを用いた場合よりも、パッキンの圧縮永久歪みを小さくでき、パッキンによるシール性を高められるからである。なお、パッキンの圧縮永久歪みとは、パッキンが圧縮された状態で所定期間保持されることで生じるパッキンの残留歪みである。

しかし、パッキン材料中のシリカフィラーとして親水性のものを採用した場合、パッキン材料をＡ液とＢ液の２液の状態で保存したときに、下記の問題が生じることがわかった。すなわち、主剤と、親水性のシリカフィラーと、硬化触媒とを含む液体をＡ液とし、主剤と、親水性のシリカフィラーと、架橋剤と、シランカップリング剤とを含む液体をＢ液とする。そして、Ａ液とＢ液を分離した状態で長期間保存した後、そのＡ液とＢ液とを混合した混合物を用いてパッキンを形成すると、パッキンの樹脂製タンクへの接着力が低下してしまう。特に、樹脂製タンクがシリコーンゴムと接着し難い樹脂で構成される場合では、パッキンの樹脂製タンクへの接着力が発現せず、パッキンと樹脂製タンクの接着不良が生じてしまう。

本発明は上記点に鑑みて、長期間保存したパッキン材料を用いてパッキンを形成した際のパッキンの樹脂製タンクへの接着力の低下を抑制することを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、
複数の液を準備する工程と、
複数の液を混合した混合液を用いて、熱交換器の樹脂製タンク（１２５）に接着したパッキン（１２６）を形成する工程とを有し、
準備される複数の液は、互いに分離された状態で保存された第１液、第２液および第３液の３つの液であって、３つの液が混合された混合物全体で、主剤と、架橋剤と、硬化触媒と、親水性のシリカフィラーと、シランカップリング剤とを含む液状のシリコーンゴム組成物を構成するものであり、
第１液は、主剤と硬化触媒とを含み、
第２液は、架橋剤を含み、
第３液は、シランカップリング剤を含み、
第１液と第２液の少なくとも一方は親水性のシリカフィラーを含み、第３液は親水性のシリカフィラーを含まないことにより、親水性のシリカフィラーとシランカップリング剤は、それぞれ、複数の液のうち異なる液に含まれることを特徴としている。
また、請求項３に記載の発明では、
第１液を収容する第１容器（１１）と、
第１液と分離した状態で、第２液を収容する第２容器（１２）と、
第１液および第２液と分離した状態で、第３液を収容する第３容器（１３）と、
第１液、第２液および第３液を混合した混合液を用いて、熱交換器の樹脂製タンク（１２５）に接着したパッキン（１２６）を形成するための型（２００）とを備え、
第１液、第２液および第３液の３つの液は、３つの液が混合された混合物全体で、主剤と、架橋剤と、硬化触媒と、親水性のシリカフィラーと、シランカップリング剤とを含む液状のシリコーンゴム組成物を構成するものであり、
第１液は、主剤と硬化触媒とを含み、
第２液は、架橋剤を含み、
第３液は、シランカップリング剤を含み、
第１液と第２液の少なくとも一方は親水性のシリカフィラーを含み、第３液は親水性のシリカフィラーを含まないことを特徴としている。

ここで、パッキンの樹脂製タンクへの接着力の低下の原因を本発明者が鋭意検討したところ、パッキン材料の保存期間中に、接着成分であるシランカップリング剤が親水性のシリカフィラーに吸着した水分の影響を受けて、シランカップリング剤のアルコキシ基が減少したことが原因であることが明らかとなった。

これに対して、請求項１、３に記載の発明では、親水性のシリカフィラーとシランカップリング剤とを分離した状態で保存するので、パッキン材料の保存期間中に、シランカップリング剤が上記した影響を受けることを回避できる。よって、請求項１、３に記載の発明によれば、パッキン材料を長期間保存しても、そのパッキン材料を用いてパッキンを形成した際のパッキンの樹脂製タンクへの接着力の低下を抑制できる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。

第１実施形態におけるラジエータの正面図である。 図１中のＩＩ−ＩＩ線断面図である。 第１実施形態におけるパッキン材料の原料の模式図である。 第１実施形態におけるパッキンの射出成型を示す図である。 図４に続くパッキンの射出成型を示す図である。 参考例におけるパッキンの射出成型を示す図である。 図６に続くパッキンの射出成型を示す図である。 パッキン材料の原料の保管日数とシランカップリング剤のメトキシ基の残存量の関係を示す図である。 ２液混合型のパッキン材料の保管時に生じるシランカップリング剤の反応を示す模式図である。 図９Ａに続くシランカップリング剤の反応を示す模式図である。 第１実施形態のパッキン材料の接着反応時に生じるシランカップリング剤の反応を示す模式図である。 実施例１および比較例１におけるパッキン材料の接着力の評価試験で用いた試験片および板材を示す斜視図である。

以下、本発明の実施形態について図に基づいて説明する。なお、以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、同一符号を付して説明を行う。

（第１実施形態）
本実施形態は、本発明における熱交換器用パッキン材料および熱交換器を、車両走行用エンジン等の発熱体を冷却する冷却用流体を放熱させるラジエータに適用したものである。

図１に示すように、本実施形態のラジエータ１００は、冷却用流体としての冷却水と空気とを熱交換するものであって、冷却水が流通する複数本のチューブ１１１と、チューブ１１１の長手方向両端側に配設され、チューブ１１１の長手方向と直交する方向に延びて複数本のチューブ１１１と連通するヘッダタンク１２０とを備えている。

チューブ１１１は、その長手方向が上下方向に一致するように複数本並列に配置されている。また、複数のチューブ１１１間には、波状に形成された薄帯板状のフィンが配設され、フィンとチューブ１１１とが接合されている。フィンとチューブ１１１は、例えば、アルミニウム等の金属製であって、ろう付けによって接合されている。このフィンとチューブ１１１とによって、冷却水と空気とを熱交換するコア部１１０が構成されている。

ヘッダタンク１２０は、チューブ１１１の上端側に配置された第１ヘッダタンク１２０ａと、チューブ１１１の下端側に配置された第２ヘッダタンク１２０ｂとからなり、第１、第２ヘッダタンク１２０ａ、１２０ｂは、水平方向に延びた形状である。

第１ヘッダタンク１２０ａには、冷却水が流入する入口部１２１が設けられ、第２ヘッダタンク１２０ｂには、冷却水が流出する出口部１２２が設けられている。エンジンから流出した高温の冷却水は、入口部１２１から第１ヘッダタンク１２０ａに流入した後、各チューブ１１１に分配される。そして、熱交換を終えた低温の冷却水が、第２ヘッダタンク１２０ｂで集合されて、出口部１２２からエンジン側に戻されるようになっている。

図２に示すように、第１ヘッダタンク１２０ａは、複数本のチューブ１１１が接合されたコアプレート１２３と、コアプレート１２３と共にタンク内空間１２４を構成するタンク本体１２５とが連結された構成である。

タンク本体１２５は、ポリアミド６１０（ＰＡ６１０）等のポリアミド６６（ＰＡ６６）よりもシリコーンゴム組成物と接着し難い樹脂を用いて形成された樹脂製である。なお、ポリアミド６１０は、ポリ（ヘキサメチレンセバカミド）と呼ばれるものである。一方、コアプレート１２３は、アルミニウム等の金属製である。そして、タンク本体１２５とコアプレート１２３との連結部は、タンク本体１２５に接着されたパッキン１２６によってシールされている。

パッキン１２６は、パッキン材料を用いた射出成型によって形成されたものである。このパッキン材料は、付加反応型の液状のシリコーンゴム組成物であり、組成物全体で、シリコーンゴム用の主剤と、シリコーンゴム用の架橋剤と、硬化触媒と、シランカップリング剤と、シリカフィラーとを含有するものである。

シリコーンゴム用の主剤と架橋剤は、ゴム状のシリコーンポリマー（シリコーンゴム）を形成するためのものである。主剤は、ベースポリマーとも呼ばれる。主剤として、例えば、ビニル基含有オルガノポリシロキサンを用いることができ、架橋剤として、例えば、オルガノハイドロジェンシロキサンを用いることができる。

硬化触媒は、主剤と架橋剤の架橋反応（硬化反応）を開始（促進）させるものである。硬化触媒として、例えば、白金触媒を用いることができる。

シランカップリング剤は、タンク本体１２５とパッキン１２６との接着力を高める接着助剤である。シランカップリング剤としては、一般的なものを用いることができる。なお、シランカップリング剤は、一分子中に有機官能基と加水分解基とを有するものである。有機官能基としてはアミノ基、エポキシ基等が挙げられる。加水分解基としてはメタキシ基等のアルコキシ基が挙げられる。

シリカフィラーは、無機充填材である。本実施形態では、主として、親水性のシリカフィラーを用い、後述の通り、粘性調整剤として若干量の疎水性のシリカフィラーを用いる。親水性のシリカフィラーは、疎水化処理がされていないシリカ粒子であり、疎水性のシリカフィラーは、親水性のシリカ粒子を疎水化処理したものである。親水性のシリカフィラーおよび疎水性のシリカフィラーは、一般的に広く知られており、市場から容易に入手可能なものである。なお、シリカフィラーに加えて、シリカフィラー以外の他の充填材がシリコーンゴム組成物に含まれていても良い。

これらの各成分の配合量は、主剤と架橋剤によってシリコーンポリマーが形成され、親水性のシリカフィラーによって圧縮永久歪が適切な大きさとなり、シランカップリング剤によってタンク本体１２５と接着するように適宜決定される。

本実施形態のパッキン材料は、パッキン１２６の形成前ではＡ液とＢ液とＣ液の３液の状態で互いに分離された状態で保存される。具体的には、図３に示すように、Ａ液は容器１１内に収容されて保存され、Ｂ液は容器１２内に収容されて保存され、Ｃ液は容器１３内に収容されて保存される。なお、Ａ液、Ｂ液、Ｃ液が本発明の第１液、第２液、第３液に対応する。

本実施形態のＡ液は、主剤と、親水性のシリカフィラーと、硬化触媒とを含む液体である。本実施形態のＢ液は、主剤と、親水性のシリカフィラーと、架橋剤とを含む液体である。本実施形態のＣ液は、主剤と、疎水性のシリカフィラーと、シランカップリング剤とを含み、親水性のシリカフィラーを含まない液体である。

各液における各成分の配合割合は、シリコーンゴム組成物全体における各成分の配合割合に応じて決定される。本実施形態では、各液の粘度を近づけるため、３液とも主剤とシリカフィラーとを含んでいる。さらに、各液の粘度を同一とするため、各液における主剤とシリカフィラーの配合割合を同一としている。これにより、３液を混合する際に、３液を均一に混合させることができる。なお、Ｃ液に含まれるシリカフィラーとして、疎水性のシリカフィラーを採用しているのは、シランカップリング剤と親水性のシリカフィラーとを分離させつつ、Ｃ液の粘度をＡ液やＢ液の粘度に近づけるためである。

そして、本実施形態のパッキン材料は、パッキン１２６の形成時に、それらの３液を混合した混合物の状態で用いられる。すなわち、図３に示すように、液状のシリコーンゴム組成物の原料であるＡ液、Ｂ液、Ｃ液を準備する工程を行った後、図４に示すように、Ａ液、Ｂ液、Ｃ液を混合した混合液を用いて射出成型する工程を行うことで、パッキン１２６が形成される。

図４に示すパッキン１２６の射出成型では、タンク本体１２５の端部を金型２００の上型２０１と下型２０２、２０３で挟み、タンク本体１２５のパッキン１２６との被接着部分を金型２００の内部に収容した状態で行われる。この射出成型では、Ａ液、Ｂ液、Ｃ液の混合液が金型２００に埋め込まれたヒータ２０４によって加熱される。このときの射出成型条件としては、例えば、次の条件が挙げられる。

・金型温度：１８０℃（設定）、１６５℃（実温）
・樹脂温度：２０℃
・タンク本体温度：１２０℃
・１次圧：１０５ｂａｒ−２秒
・２次圧：１０ｂａｒ−１秒
・硬化時間：２０秒
この射出成型では、シリコーンゴムの硬化反応や、シリコーンゴムとタンク本体１２５との接着反応が進む。この射出成型を行った後、図５に示すように、上型２０１を外して、金型２００からタンク本体１２５を取り出すことで、タンク本体１２５に接着されたパッキン１２６が得られる。

その後、タンク本体１２５と、複数本のチューブ１１１が接合されたコアプレート１２３とを連結する。これにより、ラジエータ１００が製造される。

ここで、本実施形態と異なり、２液混合型のパッキン材料を用いてパッキン１２６の射出成型を行った場合について説明する。２液混合型のパッキン材料は、本実施形態と同じ液状のシリコーンゴム組成物をＡ液とＢ液の２液の状態で保存するものである。ただし、２液混合型のパッキン材料には、疎水性のシリカフィラーは含まれていない。Ａ液は、主剤と、親水性のシリカフィラーと、硬化触媒とを含む液体であり、Ｂ液は、主剤と、親水性のシリカフィラーと、架橋剤と、シランカップリング剤とを含む液体である。

Ａ液とＢ液を長期間保存した後、図６に示すように、Ａ液とＢ液とを混合した混合物を用いてパッキンの射出成型を行った場合、図７に示すように、上型２０１を外すと、パッキン１２６が上型２０１に貼りついてしまい、パッキン１２６とタンク本体１２５の接着不良が生じてしまう。２液混合型の場合では、Ａ液とＢ液の保存期間が短ければ、タンク本体１２５に良好に接着したパッキン１２６を形成できるが、Ａ液とＢ液の保存期間が長いと、タンク本体１２５への接着力が発現しないほどパッキン１２６の接着力が低下してしまう。

次に、このようなパッキン１２６のタンク本体１２５への接着力の低下の原因について、本発明者が検討した結果について説明する。

このようなパッキン１２６のタンク本体１２５への接着力の低下は、親水性のシリカフィラーを採用した場合に発生し、シリコーンゴム組成物中に含まれるシリカフィラーとして疎水性のもののみを採用した場合や、シリコーンゴム組成物中にシリカフィラーが含まれない場合ではこのような問題は生じない。

そこで、本発明者は、親水性のシリカフィラーを含むＢ１液（親水性シリカ有り）と、シリカフィラーを含まないＢ２液（シリカ無し）と、疎水性のシリカフィラーを含むＢ３液（疎水性シリカ有り）を用意した。Ｂ１液は、上記した２液混合型のパッキン材料のＢ液である。Ｂ２液は、Ｂ１液に対してシリカフィラーを一切含まないように変更したものである。Ｂ３液は、Ｂ１液に対して親水性のシリカフィラーを疎水性のシリカフィラーに変更したものである。なお、Ｂ１液、Ｂ２液、Ｂ３液に含まれるシランカップリング剤は、加水分解基としてメトキシ基を有するものである。そして、各液を温度４０℃、湿度９０％の環境下で保管し、各液の保管前と保管後のそれぞれについて^１Ｈ−ＮＭＲスペクトルを測定した。さらに、その測定結果における保管前のメトキシ基の信号強度に対する保管後のメトキシ基の信号強度の割合から保管後のシランカップリング剤のメトキシ基の残存量を算出した。その結果を図８に示す。

図８に示すように、Ｂ１液は、保管３日後に、メトキシ基の残存量が０％に近く、メトキシ基がほとんど残存していなかった。この結果より、保管期間中にＢ液中のシランカップリング剤のメトキシ基が減少したことが、パッキン１２６のタンク本体１２５への接着力の低下の原因であると推測される。

また、図８に示すように、Ｂ２液は、保管３日後、７日後ともに、メトキシ基の残存量が９０％であり、メトキシ基が多く残存していた。Ｂ３液は、保管７日後のメトキシ基の残存量が５０％であり、Ｂ１液よりもメトキシ基が多く残存していた。これらの結果より、シランカップリング剤のメトキシ基が減少した主な原因は、親水性のシリカフィラーの影響であることが推測される。

また、親水性のシリカフィラーは、表面に極性基（ＯＨ基）が多く、反応性が高いことが一般的に知られている。このため、親水性のシリカフィラーは、表面の極性により、水分（Ｈ_２Ｏ）が表面に吸着していることが推測される。なお、親水性のシリカフィラーの表面に水分が吸着していることは、Ｂ１液のＮＭＲスペクトルにおける水のピーク形状から確認している。さらに、メトキシ基の加水分解は、ｐＨ=７よりも酸性環境下の方が促進されることが一般的に知られている。このため、シリカフィラーの表面のＯＨ基が解離して、シリカフィラーの表面にＨ_３Ｏ^＋が形成されることで、Ｂ液が酸性となり、Ｂ液中のシランカップリング剤のメトキシ基の加水分解が促進されることが推測される。

以上のことから、図９Ａに示すように、２液混合型のパッキン材料の保管時では、Ｂ液において、親水性のシリカフィラー（ＳｉＯ_２）の表面に吸着した水分（Ｈ_２Ｏ）の影響によって、シランカップリング剤のメトキシ基（Ｏ−ＣＨ_３）の加水分解が促進される。さらに、図９Ｂに示すように、加水分解後のシランカップリング剤のシラノール基（Ｓｉ−Ｏ−Ｈ）とシリカフィラーとが反応して、シランカップリング剤がシリカフィラーと結合して劣化する。このようにして、シランカップリング剤のメトキシ基が保存期間中に減少することで、パッキンの形成時にシランカップリング剤によるタンク本体との接着力が発現しないものと推測される。

これに対して、本実施形態では、パッキン材料の原料をＡ液、Ｂ液およびＣ液の３液に分離して保存している。Ａ液とＢ液は親水性のシリカフィラーを含む。Ｃ液はシランカップリング剤を含み、親水性のシリカフィラーを含まない。このように、親水性のシリカフィラーとシランカップリング剤とを分離した状態で保存することで、パッキン材料の保存期間中に、シランカップリング剤が親水性のシリカフィラーに吸着した水分の影響を受けることを回避できる。このため、図８に示すように、Ｃ液を温度４０℃、湿度９０％の環境下で１４日間保管しても、シランカップリング剤にメトキシ基を残存させることができる。

したがって、本実施形態では、長期間保存後のＡ液、Ｂ液およびＣ液を混合した混合液を用いた射出成型の際、加熱により、シリコーンゴムの硬化反応と、シランカップリング剤による接着反応とが進行する。このとき、接着反応では、図１０に示すように、シランカップリング剤のメトキシ基（Ｏ−ＣＨ_３）が加水分解してシラノール基（Ｓｉ−Ｏ−Ｈ）が生成し、シラノール基によりシランカップリング剤とタンク本体１２５の表面と接着する。なお、シランカップリング剤の有機官能基（Ｒ）がシリコーンゴムと結合することで、シリコーンゴムとタンク本体１２５とが接合される。

このように、本実施形態によれば、パッキン材料を長期間保存しても、そのパッキン材料を用いてパッキンを形成した際のパッキンの樹脂製タンクへの接着力の低下を抑制できる。

（他の実施形態）
本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、下記のように、特許請求の範囲に記載した範囲内において適宜変更が可能である。

（１）第１実施形態では、パッキン材料の原料を、Ａ液、Ｂ液およびＣ液の３液に分離して保存することとしたが、３液に限らず、２液や４液以上に分離して保存してもよい。このとき、親水性のシリカフィラーとシランカップリング剤とが、それぞれ、パッキン材料の原料である複数の液のうち異なる液に含まれるようにする。

例えば、パッキン材料の原料をＡ液とＢ液の２液とする場合、Ａ液を、主剤と、親水性のシリカフィラーと、硬化触媒とを含む液体とし、Ｂ液を、主剤と、疎水性のシリカフィラーと、架橋剤と、シランカップリング剤とを含む液体とする。この場合であっても、Ｂ液には、シランカップリング剤と疎水性のシリカフィラーとが含まれ、親水性のシリカフィラーが含まれないので、第１実施形態と同じ効果を奏する。

ただし、この場合、Ａ液とＢ液の粘度を互いに近づけようとすると、パッキン材料全体でのシリカフィラーの全含有量に対する疎水性のシリカフィラーの含有量の割合が大きくなり、親水性のシリカフィラーの含有量が第１実施形態の場合よりも少なくなってしまう。このため、親水性のシリカフィラーを多く用いるという観点では、パッキン材料の原料は、２液よりも第１実施形態の３液の方が好ましい。

（２）第１実施形態では、Ａ液、Ｂ液およびＣ液の３液において、Ｂ液とＣ液の粘度調整のために、Ｂ液とＣ液に主剤およびシリカフィラーが含まれていたが、Ａ液、Ｂ液およびＣ液の３液の均一な混合手法を確保できれば、Ｂ液とＣ液に主剤およびシリカフィラーが含まれていなくてもよい。

（３）上記各実施形態は、互いに無関係なものではなく、組み合わせが明らかに不可な場合を除き、適宜組み合わせが可能である。また、上記各実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではないことは言うまでもない。

実施例１では、３液の原料からなるパッキン材料を所定日数保管し、保管後におけるパッキン材料の硬化物の接着力の評価試験を実施した。比較例１では、２液の原料からなるパッキン材料を用意し、実施例１と同様の試験を実施した。

試験に用いた実施例１と比較例１の各パッキン材料は、各液を混合した混合物全体で、表１に示す組成比のシリコーンゴム組成物を構成するものである。

なお、主剤、架橋剤および硬化触媒として下記の一般的な材料を用いた。また、シリカフィラーおよびシランカップリング剤として一般的な材料を用いた。

・主剤：ビニル基含有オルガノポリシロキサン
主剤の分子量：７万
・架橋剤：オルガノハイドロジェンシロキサン
・硬化触媒：白金触媒
実施例１のパッキン材料は、第１実施形態のパッキン材料に対応している。３液それぞれの含有成分は、表２に示す通りである。また、３液の混合比は、Ａ液（重量部）：Ｂ液（重量部）：Ｃ液（重量部）＝５０：５０：４である。

比較例１のパッキン材料の２液それぞれの含有成分は、表３に示す通りである。混合比は、Ａ液（重量部）：Ｂ液（重量部）＝５０：５０である。

実施例１、比較例１において、パッキン材料の保管は、各原料を室温で密閉して行った。

また、接着力の評価試験は、図１１に示すように、ＰＡ６１０製の板材３０１の表面上で各原料の混合液を硬化させて試験片３０２を形成した。そして、板材３０１から試験片３０２を引き剥がしたときの破壊箇所を観察した。その結果を表４に示す。なお、表４中の○は、凝集破壊を示し、接着力が高いことを示しており、表４中の×は、界面破壊を示し、接着力が低いことを示している。

表４に示すように、比較例１では、保管日数が０日、１４日のとき、破壊モードは凝集破壊であり、硬化した試験片が破壊していた。このため、保管日数が１４日以内であれば、パッキン材料の硬化物の接着力は高いことがわかる。しかし、保管日数が３０日、６０日のとき、破壊モードは界面破壊であり、試験片と板材の境界面が破壊していた。このことから、保管日数が３０日以上になると、パッキン材料の硬化物の接着力が低下することがわかる。

これに対して、実施例１では、保管日数が０日、１４日、３０日、６０日のときの破壊モードは、いずれも凝集破壊であった。このことから、パッキン材料の硬化物の接着力の低下が抑制できたことがわかる。

１００ ラジエータ（熱交換器）
１２５ タンク本体（樹脂製タンク）
１２６ パッキン

Claims (4)

1. 複数の液を準備する工程と、
   前記複数の液を混合した混合液を用いて、熱交換器の樹脂製タンク（１２５）に接着したパッキン（１２６）を形成する工程とを有し、
   準備される前記複数の液は、互いに分離された状態で保存された第１液、第２液および第３液の３つの液であって、前記３つの液が混合された混合物全体で、主剤と、架橋剤と、硬化触媒と、親水性のシリカフィラーと、シランカップリング剤とを含む液状のシリコーンゴム組成物を構成するものであり、
   前記第１液は、前記主剤と前記硬化触媒とを含み、
   前記第２液は、前記架橋剤を含み、
   前記第３液は、前記シランカップリング剤を含み、
   前記第１液と前記第２液の少なくとも一方は前記親水性のシリカフィラーを含み、前記第３液は前記親水性のシリカフィラーを含まないことにより、前記親水性のシリカフィラーと前記シランカップリング剤は、それぞれ、前記複数の液のうち異なる液に含まれることを特徴とする熱交換器の製造方法。
2. 前記第１液は、さらに、前記親水性のシリカフィラーを含み、
   前記第２液は、さらに、前記主剤と、前記親水性のシリカフィラーとを含み、
   前記第３液は、さらに、前記主剤と、疎水性のシリカフィラーとを含むことを特徴とする請求項１に記載の熱交換器の製造方法。
3. 第１液を収容する第１容器（１１）と、
   前記第１液と分離した状態で、第２液を収容する第２容器（１２）と、
   前記第１液および前記第２液と分離した状態で、第３液を収容する第３容器（１３）と、
   前記第１液、前記第２液および前記第３液を混合した混合液を用いて、熱交換器の樹脂製タンク（１２５）に接着したパッキン（１２６）を形成するための型（２００）とを備え、
   前記第１液、前記第２液および前記第３液の３つの液は、前記３つの液が混合された混合物全体で、主剤と、架橋剤と、硬化触媒と、親水性のシリカフィラーと、シランカップリング剤とを含む液状のシリコーンゴム組成物を構成するものであり、
   前記第１液は、前記主剤と前記硬化触媒とを含み、
   前記第２液は、前記架橋剤を含み、
   前記第３液は、前記シランカップリング剤を含み、
   前記第１液と前記第２液の少なくとも一方は前記親水性のシリカフィラーを含み、前記第３液は前記親水性のシリカフィラーを含まないことを特徴とする熱交換器の製造装置。
4. 前記第１液は、さらに、前記親水性のシリカフィラーを含み、
   前記第２液は、さらに、前記主剤と、前記親水性のシリカフィラーとを含み、
   前記第３液は、さらに、前記主剤と、疎水性のシリカフィラーとを含むことを特徴とする請求項３に記載の熱交換器の製造装置。

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