JP5987786B2 - 電力変換装置 - Google Patents

Description

ここに開示される発明は、交流電力を直流電力に変換する電力変換装置に関する。

交流電力と直流電力との間で、片方向または双方向の電力変換を提供する電力変換装置が知られている。このような電力変換装置は、パワーコンディショナ、または系統連系インバータなどとも呼ばれることがある。この種の電力変換装置においては、交流電力の品質を維持するために、交流電力に含まれる高調波を抑制する必要がある。

例えば、特許文献１は、交流電力を昇圧し、かつ整流するインバータ回路と、このインバータ回路の出力を降圧するコンバータ回路とを備えて、コンバータ回路によって蓄電池を充電する装置を開示している。

例えば、特許文献２ないし特許文献６は、交流電圧が電源の直流電圧より低い場合はインバータを駆動し、交流電圧が直流電圧より高い場合はコンバータ回路を駆動する装置を開示している。これらの技術によると、インバータ回路のみがスイッチングされる期間と、コンバータ回路のみがスイッチングされる期間とを設けるから、スイッチング損失が抑制される。

特許第３５２６２６２号 特許第４１９５９４８号 特開２０００−３５０４６７号公報 特開２０００−３３３４７１号公報 特開２００１−８４６５号公報 特開２０１２−１６５４９９号公報

従来技術の構成では、電力変換装置に含まれる容量成分と誘導成分との共振によって交流電流に高周波のリップル成分が重畳されることがある。例えば、交流電圧が大きい期間において、平滑コンデンサを含む容量成分とフィルタを含む誘導成分とが共振することによって交流電流が変動する。このような観点から、電力変換装置にはさらなる改良が求められている。

発明の目的のひとつは、交流電力における高調波を抑制することができる電力変換装置を提供することである。

発明の目的の他のひとつは、交流電圧が直流電圧を上回る期間において、交流電力における高調波を抑制することができる電力変換装置を提供することである。

発明の目的の他のひとつは、スイッチング損失を抑制しながら、交流電力における高調波を抑制することができる電力変換装置を提供することである。

ここに開示される発明は上記目的を達成するために以下の技術的手段を採用する。なお、特許請求の範囲およびこの項に記載した括弧内の符号は、ひとつの態様として後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものであって、発明の技術的範囲を限定するものではない。

発明のひとつは、交流電源（３）と直流負荷（４）との間に設けられ、少なくとも交流電源の交流電力を直流電力に変換し、直流負荷に供給可能なインバータ回路（１３）と、交流電源（３）と直流負荷（４）との間に設けられ、少なくともインバータ回路から供給される直流電圧を降圧し直流負荷に供給可能なコンバータ回路（１４）と、インバータ回路の直流端に並列接続された平滑コンデンサ（Ｃｓ）と、直流負荷に一定の直流電圧（Ｖｄｃ）が供給されるように、かつ、交流電源からの入力電流が交流電源の交流電圧（Ｖａｃ）と同期した正弦波となるようにインバータ回路および／またはコンバータ回路をフィードバック制御する制御装置（１５）とを備え、制御装置は、平滑コンデンサの電圧（Ｖｃ）に基づいて、平滑コンデンサの電圧のリップル成分を抑制するようにフィードバック制御を補正する補正部（５１）を備えることを特徴とする。

平滑コンデンサの電圧のリップル成分に起因して、交流電源からの入力電流にはリップル成分が重畳する。この構成では、平滑コンデンサの電圧に基づいて、平滑コンデンサの電圧のリップル成分を抑制するように、インバータ回路および／またはコンバータ回路のためのフィードバック制御が補正される。このため、平滑コンデンサの電圧のリップル成分が抑制される。この結果、入力電流のリップル成分が抑制される。これにより、交流電力における高調波が抑制される。

発明の第１実施形態に係る電力変換装置のブロック図である。 第１実施形態の電力変換装置のブロック図である。 第１実施形態の電力変換装置の作動を示す波形図である。 第１実施形態の電力変換装置の作動を示す波形図である。 発明の第２実施形態に係る電力変換装置のブロック図である。 発明の第３実施形態に係る電力変換装置のブロック図である。 発明の第４実施形態に係る電力変換装置のブロック図である。 発明の第５実施形態に係る電力変換装置のブロック図である。 発明の第６実施形態に係る電力変換装置のブロック図である。

以下において、図面を参照しながら、発明を実施するための複数の形態を説明する。各形態において、先行する形態で説明した事項に対応する部分には同一の参照符号を付して重複する説明を省略する場合がある。各形態において、構成の一部のみを説明している場合は、構成の他の部分については先行して説明した他の形態を参照し適用することができる。また、後続の実施形態においては、先行する実施形態で説明した事項に対応する部分に百以上の位だけが異なる参照符号を付することにより対応関係を示し、重複する説明を省略する場合がある。各実施形態で具体的に組合せが可能であることを明示している部分同士の組合せばかりではなく、特に組合せに支障が生じなければ、明示してなくとも実施形態同士を部分的に組み合せることも可能である。

（第１実施形態）
図１は、本発明を適用した第１実施形態の電力変換装置１を含む電力システム２を示すブロック図である。電力システム２は、系統３に接続された需要家に設置されている。電力システム２は、例えば、個人の住宅、または事業所において構成されている。系統３は、電力供給会社などの供給者によって提供される電力網、または小規模発電施設によって提供される交流電源である。系統３を供給する小規模発電施設は、個人の住宅、または事業所に設置することができる。系統３は、単相３線方式の電源であり、中性線（Ｎ）と、電圧線（Ｕ、Ｖ）とを有する。電力システム２は、小規模な直流電源（ＤＣＳ）４を備える。直流電源４は、住宅などに設置された二次電池によって提供される。直流電源４は、直流の負荷でもある。電力システム２は、系統３から電力を受ける交流の負荷（ＬＤ）５を備える。電力システム２は、系統３から電力供給を受けることにより直流電源４を充電する機能を少なくとも備える。電力システム２は、電力変換装置１を備える。電力変換装置１は、系統３から直流電源４へ電力を出力する。

電力変換装置１は、系統３に接続された交流端１１と、直流電源４に接続された直流端１２とを備える。電力変換装置１は、交流端１１から供給される交流電力を直流電力に変換し、直流電力を直流端１２から直流電源４に供給する。電力変換装置１は、インバータ回路１３と、降圧型のコンバータ回路１４とを備える。

インバータ回路１３は、系統３と直流電源４との間に設けられている。インバータ回路１３は、コンバータ回路１４と交流端１１との間に設けられている。インバータ回路１３は、少なくとも系統３の交流電力を直流電力に変換可能である。インバータ回路１３は、系統３から交流電力を受け、全波整流された直流電力を出力する。インバータ回路１３は、交流端１１から供給された交流電力を変調する変調機能と、交流電力を直流電力に変換する交直変換機能とを少なくとも有する。インバータ回路１３は、交流端１１から供給される交流電圧Ｖａｃを直流に変換してコンバータ回路１４に供給する。インバータ回路１３は、系統３の交流電圧の位相と入力電流の位相とを一致させることができる。

インバータ回路１３は、交流電力を直流電力に変換する交直変換と、直流電力を交流電力に変換する直交変換とが可能な双方向型の回路である。インバータ回路１３は、フルブリッジ回路を備える。フルブリッジ回路は、複数のスイッチ素子Ｑ１−Ｑ４をＨブリッジに接続した回路である。フルブリッジ回路は、少なくとも４つのスイッチ素子Ｑ１、Ｑ２、Ｑ３、およびＱ４を備える。スイッチ素子Ｑ１、Ｑ２、Ｑ３、およびＱ４は、ＩＧＢＴ素子またはＭＯＳＦＥＴ素子によって提供される。スイッチ素子Ｑ１およびＱ４は、直流電圧Ｖｄｃと同じ極性の電圧を出力するので、正転対のスイッチ素子と呼ばれる。スイッチ素子Ｑ２およびＱ３は、直流電圧Ｖｄｃと逆極性の電圧を出力するので、反転対のスイッチ素子と呼ばれる。

電力変換装置１は、ノーマルコイルＬｎを備える。ノーマルコイルＬｎは、系統３とインバータ回路１３との間に設けられている。ノーマルコイルＬｎは、フルブリッジ回路の交流端に接続されている。ノーマルコイルＬｎは、ブリッジ回路のひとつの交流端と、系統３との間に直列接続されている。ノーマルコイルＬｎは、ノーマルモードコイルとも呼ばれる。

この構成では、インバータ回路１３と、その交流入力側に直列接続されたノーマルコイルＬｎとは、昇圧回路を提供する。この昇圧回路は、交流電圧を昇圧し、平滑コンデンサＣｓに供給する。例えば、インバータ回路１３は、平滑コンデンサＣｓの電圧が出力電圧である直流電圧Ｖｄｃに一致するように昇圧制御される。

コンバータ回路１４は、系統３と直流電源４との間に設けられている。コンバータ回路１４は、少なくともインバータ回路１３から供給される直流電圧を降圧し直流電源４に供給可能である。コンバータ回路１４は、リアクトルＬｒと、スイッチ素子Ｑａと、ダイオードＤｂと、平滑コンデンサＣｓとを備える。スイッチ素子Ｑａは、ＩＧＢＴ素子またはＭＯＳＦＥＴ素子によって提供される。リアクトルＬｒの一端には、直流電圧Ｖｄｃが供給される。リアクトルＬｒの他端は、スイッチ素子ＱａとダイオードＤｂとの接続点に接続されている。スイッチ素子ＱａとダイオードＤｂとは、平滑コンデンサＣｓの両端間において直列接続されている。スイッチ素子Ｑａはブリッジ回路のアッパアームを提供し、ダイオードＤｂはブリッジ回路のロワアームを提供する。平滑コンデンサＣｓは、インバータ回路１３とコンバータ回路１４との間に設けられている。平滑コンデンサＣｓは、インバータ回路１３の直流端に並列接続されている。コンバータ回路１４は、平滑コンデンサＣｓの端子電圧を直流電圧Ｖｄｃに降圧して直流電源４に供給する。

電力変換装置１は、交流側のフィルタ回路ＦＬＴ１を備える。フィルタ回路ＦＬＴ１は、交流端１１とインバータ回路１３との間に設けられている。フィルタ回路ＦＬＴ１は、ノイズを抑制する。フィルタ回路ＦＬＴ１は、電力変換装置１から系統３への高調波ノイズの放出を抑制する。フィルタ回路ＦＬＴ１は、フィルタコイルＬｆと、フィルタコンデンサＣｆとを有する。フィルタコイルＬｆは、系統３とインバータ回路１３との間に設けられている。フィルタコイルＬｆは、ブリッジ回路のひとつの交流端と、系統３との間に直列接続されている。フィルタコイルＬｆは、電力変換装置１の入力側、言い換えると交流側の誘導成分を提供する。フィルタコンデンサＣｆは、ノーマルコイルＬｎと交流端１１との間に設けられている。フィルタコンデンサＣｆは、交流電力に対して並列接続されている。

電力変換装置１は、交流端１１とフィルタ回路ＦＬＴ１との間に遮断器ＲＬ１、ＲＬ２を備える。遮断器ＲＬ１、ＲＬ２は、系統３と電力変換装置１との接続を遮断する。

電力変換装置１は、直流側のフィルタ回路ＦＬＴ２を備える。フィルタ回路ＦＬＴ２は、直流端１２とコンバータ回路１４との間に設けられている。フィルタ回路ＦＬＴ２は、ノイズを抑制する。

電力変換装置１は、各部の電圧、電流を検出するための複数のセンサおよび検出線を備える。電力変換装置１は、直流負荷４の直流電圧Ｖｄｃを検出する直流電圧検出手段を提供する電圧センサとしての検出線を備える。電力変換装置１は、交流電源３の交流電圧Ｖａｃを検出する交流電圧検出手段を提供する電圧センサとしての検出線を備える。電力変換装置１は、ノーマルコイルＬｎに流れる電流を検出する電流センサＣＳを備える。電力変換装置１は、平滑コンデンサＣｓの電圧Ｖｃを検出するコンデンサ電圧検出手段を提供する電圧センサとしての検出線を備える。さらに、電力変換装置１は、直流電源４に供給される電流を検出する電流センサを備えてもよい。

電力変換装置１は、インバータ回路１３とコンバータ回路１４とを制御する制御装置１５を備える。制御装置１５は、コンピュータによって読み取り可能な記憶媒体を備えるマイクロコンピュータによって提供される。記憶媒体は、コンピュータによって読み取り可能なプログラムを非一時的に格納している。記憶媒体は、メモリによって提供されうる。プログラムは、制御装置１５によって実行されることによって、制御装置１５をこの明細書に記載される装置として機能させ、この明細書に記載される制御方法を実行するように制御装置１５を機能させる。制御装置１５が提供する手段は、所定の機能を達成する機能的ブロック、またはモジュールとも呼ぶことができる。

制御装置１５は、系統３の交流電圧Ｖａｃが直流電源４の直流電圧Ｖｄｃより低い場合はインバータ回路１３、すなわち整流回路をスイッチング制御し交流電力を直流電力に変換する。このとき、制御装置１５は、コンバータ回路１４のスイッチ素子Ｑａを固定的にＯＮ状態に維持する。制御装置１５は、系統３の交流電圧Ｖａｃが直流電圧Ｖｄｃより高い場合はコンバータ回路１４をスイッチング制御する。このとき、制御装置１５は、Ｑ１およびＱ２と、Ｑ２およびＱ３との組合せ対が交流電圧Ｖａｃの極性に同期してＯＮまたはＯＦＦに反転的に駆動されるように、インバータ回路１３のスイッチ素子Ｑ１−Ｑ４を制御する。インバータ回路１３の制御およびコンバータ回路１４の制御に利用される制御方式は、種々の既知の制御方式から選択することができる。例えば、インバータ回路１３の制御およびコンバータ回路１４の制御には、ノーマルコイルＬｎの電流ＩＬを制御目標とするフィードバック制御を利用することができる。例えば、インバータ回路１３の制御には、ノーマルコイルＬｎの電流ＩＬを制御目標とするヒステリシス制御を採用することができる。コンバータ回路１４の制御には、ノーマルコイルＬｎの電流ＩＬを制御目標とする比例積分制御（ＰＩ制御）を採用することができる。

制御装置１５は、ノーマルコイルＬｎの電流に応じて、系統３から直流電源４を充電する。制御装置１５は、系統３の交流電力に同期した電流がノーマルコイルＬｎに流れるように、インバータ回路１３とコンバータ回路１４とを制御する。制御装置１５は、正弦波に相当する滑らかな凸状の電流波形が得られるように、インバータ回路１３のスイッチングと、コンバータ回路１４のスイッチングとを制御する。制御装置１５は、ノーマルコイルＬｎの電流ＩＬが電流指令値ＩＬ＊に一致するように、インバータ回路１３を制御する。また、制御装置１５は、ノーマルコイルＬｎの検出電流ＩＬが電流指令値ＩＬ＊に一致するように、コンバータ回路１４を制御する。

制御装置１５は、ヒステリシス制御によってインバータ回路１３を制御する。ヒステリシス制御においては、検出電流ＩＬが電流指令値ＩＬ＊に一致するように、スイッチ素子Ｑ１−Ｑ４がスイッチングされる。ヒステリシス制御においては、電流指令値ＩＬ＊に基づいて設定された上限値と下限値との間に検出電流ＩＬを維持するように、スイッチ素子Ｑ１−Ｑ４がスイッチングされる。

制御装置１５は、比例積分制御（ＰＩ制御）によってコンバータ回路１４を制御する。比例積分制御においては、検出電流ＩＬが電流指令値ＩＬ＊に一致するように、スイッチ素子Ｑａがスイッチングされる。比例積分制御においては、検出電流ＩＬと電流指令値ＩＬ＊との偏差に比例する比例成分と、偏差を積分した積分成分とに応じて、スイッチ素子Ｑａのスイッチングディーティ比が調節される。このように、制御装置１５は、直流負荷４に一定の直流電圧Ｖｄｃが供給されるように、かつ、交流電源３からの入力電流が交流電源３の交流電圧Ｖａｃと同期した正弦波となるようにインバータ回路１３および／またはコンバータ回路１４をフィードバック制御する。

制御装置１５は、電流指令値ＩＬ＊を設定するための目標設定ブロック２０を備える。目標設定ブロック２０は、電流指令値ＩＬ＊を設定するための指令値電流作成部（ＴＲＧＧ）２１を備える。電流指令値ＩＬ＊は、直流電源４が二次電池であり、それを充電する場合は、二次電池への充電のために望ましい電流値とすることができる。例えば、指令値電流作成部２１は、二次電池に充電したい電力から入力電圧を割り、電流指令値を演算する。電流指令値ＩＬ＊は、直流電源４が二次電池であり、それから放電する場合は、二次電池からの出力を一定にするように設定された電流値とすることができる。また、電流指令値は、直流電源４が太陽電池の場合は、太陽電池の出力電力を最大とするように電流値を変化させる最大電力追従制御によって得られる電流値とすることができる。

目標設定ブロック２０は、位相同期部（ＰＳＹＮ）２２を備える。位相同期部２２は、系統３の電圧波形に同期した電流指令値ＩＬ＊を生成する。位相同期部２２は、交流電圧Ｖａｃのゼロクロスタイミングと周期を求め、交流電圧Ｖａｃと位相を合わせた電流指令値ＩＬ＊を出力する。位相同期部２２は、力率を１に近づけることを可能とする。目標設定ブロック２０は、平滑コンデンサＣｓ等による電流遅れを補償するよう電流指令値ＩＬ＊を補正する指令値補正部２３、２４を備える。指令値補正部（ＩＶＣＲ）２３は、インバータ回路１３を制御するための電流指令値ＩＬ＊を出力する。指令値補正部（ＣＶＣＲ）２４は、コンバータ回路１４を制御するための電流指令値ＩＬ＊を出力する。

制御装置１５は、インバータ回路１３を制御するインバータ制御手段としてのインバータ制御ブロック３０を備える。インバータ制御ブロック３０は、系統３の交流電圧Ｖａｃが直流電源４の直流電圧Ｖｄｃより低いとき、ノーマルコイルＬｎに流れる電流ＩＬを目標値ＩＬ＊に基づいて設定された上限値と下限値との間に制御するヒステリシス制御を実行する。

インバータ制御ブロック３０は、ヒステリシス制御を実行するヒステリシス制御手段を提供するためのブロック群３１−３４を備える。ブロック群３１−３４は、検出電流ＩＬが電流指令値ＩＬ＊に追従して変化するように、インバータ回路１３のスイッチ素子Ｑ１−Ｑ４を駆動する。

インバータ制御ブロック３０は、電流指令値ＩＬ＊からヒステリシス制御指令値として電流指令値ＩＬ＊の上限値と下限値を作成する。この上限値と下限値の間の電流が流れるようにヒステリシス制御が実行される。交流電圧Ｖａｃの絶対値｜Ｖａｃ｜が直流電圧Ｖｄｃよりも小さい期間中に、ノーマルコイル電流ＩＬが上限値を上回る場合はＱ１、Ｑ４をＯＦＦするとともに、Ｑ２、Ｑ３をＯＮする。同期間中に、ノーマルコイル電流ＩＬが下限値を下回る場合はＱ１、Ｑ４をＯＮするとともに、Ｑ２、Ｑ３をＯＦＦする。絶対値｜Ｖａｃ｜が直流電圧Ｖｄｃよりも大きい期間中に、交流電圧Ｖａｃが正の場合はＱ１、Ｑ４をＯＮするとともに、Ｑ２、Ｑ３をＯＦＦする。絶対値｜Ｖａｃ｜が直流電圧Ｖｄｃよりも大きい期間中に、交流電圧Ｖａｃが負の場合はＱ１、Ｑ４をＯＦＦするとともに、Ｑ２、Ｑ３をＯＮする。

図３には、電力変換装置１の各部波形と、スイッチ素子Ｑ１−Ｑ４、およびＱａの制御状態が図示されている。ヒステリシス制御によってＱ１−Ｑ４が高速にスイッチングされている制御状態は、スイッチング制御期間ＳＷ、またはＳＷ（ＨＹ）によって示されている。固定的な制御によってＱ１−Ｑ４が固定されている制御状態は、固定期間ＯＮ、ＯＦＦによって示されている。

図１に戻り、インバータ制御部（ＩＶＦＢ）３１は、ヒステリシス幅を設定する。ヒステリシス幅は、上限値と下限値とによって設定される。上限値と下限値とは、電流指令値ＩＬ＊の近傍に設定される。上限値と下限値との間がヒステリシス幅に相当する。インバータ制御部３１が提供するヒステリシス制御手段は、検出電流ＩＬが上限値と下限値との間に維持されるように、スイッチング信号を出力する。ヒステリシス制御手段は、検出電流ＩＬが上限値または下限値に到達するごとに、正転対のスイッチング素子Ｑ１、Ｑ４と反転対のスイッチング素子Ｑ２、Ｑ３とが反転するようにスイッチング信号を出力する。より具体的には、検出電流ＩＬが上限値に到達すると、スイッチング素子Ｑ１およびＱ４をＯＦＦ状態とし、スイッチ素子Ｑ２およびＱ３をＯＮ状態とするスイッチング信号を出力する。検出電流ＩＬが下限値に到達すると、スイッチング素子Ｑ２およびＱ３をＯＦＦ状態とし、スイッチ素子Ｑ１およびＱ４をＯＮ状態とするスイッチング信号を出力する。インバータ制御ブロック３０は、系統３の電流を滑らかな正弦波に変調するために、かつ、系統３の交流電力を直流電力に変換するために、インバータ回路１３を制御するインバータ制御手段を提供する。インバータ制御部３１は、交流電圧Ｖａｃの絶対値｜Ｖａｃ｜が直流電圧Ｖｄｃを下回るとき、インバータ回路１３を昇圧回路かつ整流回路として作動させる昇圧制御手段を提供する。インバータ制御部３１は、ヒステリシス制御を実行するヒステリシス制御手段を提供する。

インバータ切替制御部（ＩＮＶＣ）３２は、スイッチング制御と固定的な制御とを切替える。インバータ切替制御部３２は、インバータ回路１３を昇圧回路かつ整流回路として作動させる期間と、インバータ回路１３を整流回路だけとして作動させる期間とを切替える。インバータ切替制御部３２は、インバータ制御部３１から供給されるスイッチング制御のための信号と、固定的な制御のための信号とのいずれかを選択的に出力する。インバータ切替制御部３２は、交流電圧Ｖａｃの絶対値｜Ｖａｃ｜が直流電圧Ｖｄｃを下回るとき、インバータ回路１３を昇圧回路として作動させるためのスイッチングを停止する昇圧停止手段を提供する。言い換えると、インバータ制御部３１は、絶対値｜Ｖａｃ｜が直流電圧Ｖｄｃを下回るとき、ヒステリシス制御を実行することによって、インバータ回路１３を制御し、昇圧回路として作動させる。

デッドタイム生成部（ＤＤＴＧ）３３は、インバータ切替制御部３２を通過した信号に、デッドタイムを付加する。ゲート駆動部（ＩＮＶＤ）３４は、スイッチ素子Ｑ１−Ｑ４の駆動信号を出力する。

制御装置１５は、コンバータ回路１４を降圧作動させるコンバータ制御手段として機能するコンバータ制御ブロック４０を備える。コンバータ制御ブロック４０は、系統３から直流電源４へ給電する場合に、系統３の交流電圧Ｖａｃが直流電源４の直流電圧Ｖｄｃより高いとき、ノーマルコイルＬｎに流れる電流ＩＬを目標値に制御する降圧のための比例積分制御を実行する。コンバータ制御ブロック４０は、この制御を実行することによって、コンバータ回路１４を降圧作動させる。この実施形態では、コンバータ制御ブロック４０は、コンバータ回路１４を降圧作動させるように比例積分制御するから、降圧制御ブロック４０と呼ばれる。

コンバータ制御ブロック４０は、電流指令値ＩＬ＊とノーマルコイル電流ＩＬとの差分をとり比例積分制御演算を実行する。比例積分制御演算により、ノーマルコイル電流ＩＬを電流指令値ＩＬ＊に制御するためのデューティ比が演算される。コンバータ制御ブロック４０は、演算されたデューティ比をもつ制御信号をスイッチ素子Ｑａに供給する。スイッチ素子Ｑａは、制御信号によって高速にスイッチング制御される。

コンバータ制御ブロック４０は、降圧のための比例積分制御を実行する降圧比例積分制御手段を提供するためのブロック群４１−４４を備える。コンバータ回路１４の入力電圧Ｖｉｎと出力電圧Ｖｏｕｔとの関係は、Ｖｏｕｔ＝Ｔｏｎ／Ｔ×Ｖｉｎによって表すことができる。ここで、Ｖｉｎは平滑コンデンサＣｓの端子電圧Ｖｃ、Ｖｏｕｔは直流電源４の端子間の直流電圧Ｖｄｃ、Ｔはスイッチ素子Ｑａのスイッチング周期である。Ｔｏｎはスイッチ素子Ｑａのオン期間である。さらに、Ｔｏｎ／Ｔ＝ＭＲとすると、上式は、ＭＲ＝Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎと変形することができる。ここで、ＭＲは、変調率と呼ばれる。ブロック群４１−４４は、この変調率ＭＲを算出し、変調率に応じたデューティ信号によりスイッチ素子Ｑａを駆動する。

コンバータ制御ブロック４０は、直流電圧Ｖｄｃが交流電圧Ｖａｃの絶対値｜Ｖａｃ｜より小さい期間中に、コンバータ回路１４を高速にスイッチング制御する。コンバータ制御ブロック４０は、直流電圧Ｖｄｃが絶対値｜Ｖａｃ｜より大きい期間中にコンバータ回路１４を固定的に制御する。コンバータ制御ブロック４０は、スイッチ素子Ｑａを継続的にＯＮ状態に駆動する。

図３において、比例積分制御によってＱａが高速にスイッチングされている制御状態は、スイッチング制御期間ＳＷ（ＰＩ）によって示されている。固定的な制御によってＱａが固定されている制御状態は、固定期間ＯＮによって示されている。

図１に戻りコンバータ制御部（ＣＶＦＢ）４１は、電流指令値ＩＬ＊と検出電流ＩＬとの偏差を求める。コンバータ制御部４１は、偏差に比例ゲインＫｐを掛けることにより、比例積分制御のための比例項を算出する。コンバータ制御部４１は、比例積分制御のための積分ゲインＫｉを偏差に乗算し、結果を積分することにより積分項を算出する。比例項と積分項とは、加算され、制御量が算出される。コンバータ制御部４１は、コンバータ回路１４を降圧回路として作動させるための比例積分制御を実行する。

コンバータ切替制御部（ＣＯＮＣ）４２は、スイッチング制御と固定的な制御とを切替える。コンバータ切替制御部４２は、コンバータ回路１４を降圧回路として作動させる期間と、コンバータ回路１４を直結の回路として作動させる期間とを切替える。コンバータ切替制御部４２は、コンバータ制御部４１から供給されるスイッチング制御のための信号と、固定的な制御のための信号とのいずれかを選択的に出力する。ＰＷＭ生成部（ＰＷＭＧ）４３は、コンバータ切替制御部４２を通過した信号をＰＷＭ信号（パルス幅変調信号）に変調する。ＰＷＭ生成部４３は、変調率ＭＲに応じたデューティ比をもつＰＷＭ信号を供給する。ゲート駆動部（ＣＮＶＤ）４４は、スイッチ素子Ｑａの駆動信号を出力する。

コンバータ切替制御部４２は、直流電圧Ｖｄｃと交流電圧Ｖａｃとの関係に応じて比例積分制御の実行期間を制御する。コンバータ切替制御部４２は、絶対値｜Ｖａｃ｜が直流電圧Ｖｄｃより大きいとき、コンバータ回路１４による降圧作用を活性化する。すなわち｜Ｖａｃ｜＞Ｖｄｃのとき、コンバータ回路１４が比例積分制御によって制御されることを許容する。これにより平滑コンデンサＣｓの電圧が降圧され、直流電源４に供給される。

一方、コンバータ切替制御部４２は、絶対値｜Ｖａｃ｜が直流電圧Ｖｄｃより小さいとき、コンバータ回路１４による降圧作用を停止する。すなわち｜Ｖａｃ｜＜Ｖｄｃのとき、コンバータ切替制御部４２は、コンバータ回路１４が比例積分制御によって制御されることを禁止する。このとき、スイッチ素子Ｑａは、オン（ＯＮ）状態に固定される。コンバータ切替制御部４２は、交流電圧Ｖａｃの絶対値｜Ｖａｃ｜が直流電圧Ｖｄｃを下回るとき、コンバータ回路１４を降圧回路として作動させるためのスイッチングを停止する降圧停止手段を提供する。これにより、コンバータ回路１４は、｜Ｖａｃ｜＞Ｖｄｃのときだけ平滑コンデンサＣｓの電圧を降圧することにより直流電圧Ｖｄｃを供給する。言い換えると、コンバータ制御部４１は、絶対値｜Ｖａｃ｜が直流電圧Ｖｄｃを上回るときに、比例積分制御を実行することによって、コンバータ回路１４を降圧作動させる。｜Ｖａｃ｜＜Ｖｄｃのとき、コンバータ回路１４の直流側の出力には、スイッチ素子Ｑａを通して直流電圧Ｖｄｃが供給される。なお、｜Ｖａｃ｜＝Ｖｄｃのときには、比例積分制御による高速スイッチング駆動、または固定的な制御のいずれかひとつ、またはそれら両方によってスイッチ素子Ｑａを駆動することができる。

インバータ切替制御部３２とコンバータ切替制御部４２とは、インバータ回路１３とコンバータ回路１４との制御が切替えられることに起因する歪みを抑制するように、それらの制御の切替えタイミングを設定している。この構成では、インバータ回路１３だけが高速にスイッチング制御されるインバータスイッチング期間と、コンバータ回路１４だけが高速にスイッチング制御されるコンバータスイッチング期間とが設けられる。インバータスイッチング期間と、コンバータスイッチング期間とは、絶対値｜Ｖａｃ｜と直流電圧Ｖｄｃとの比較に基づいて得られるそれらの交差タイミングを基本タイミングとして設定することができる。さらに、切替えに起因する歪みを抑制するために、実際の切替タイミングは、上記基本タイミングより早くなるように進角設定、および／または上記基本タイミングより遅くなるように遅角設定される。インバータスイッチング期間および／またはコンバータスイッチング期間の開始時期を所定期間だけ早める進角処理および／またはインバータスイッチング期間および／またはコンバータスイッチング期間の停止時期を遅らせる遅角処理によって提供できる。実際の切替タイミングは、絶対値｜Ｖａｃ｜および／または直流電圧Ｖｄｃを補正することによって設定できる。

具体的には、インバータ回路１３およびコンバータ回路１４それぞれのスイッチング制御の停止時期を、遅らせることによってスイッチング制御から固定的制御への切替時の歪みが低減される。停止時期は、正規の絶対値｜Ｖａｃ｜と正規の直流電圧Ｖｄｃとの比較から与えられる基本タイミングよりも遅れるように設定される。

まず、インバータ回路１３を高速スイッチング制御する駆動状態からコンバータ回路１４を高速スイッチング制御する駆動状態に切替える場合、コンバータ回路１４の応答が悪くなり、遅れたような電流波形となる。そこでインバータ回路１３の停止電圧を入力電圧よりも大きく修正して設定し、停止を遅らせる。例えば、絶対値｜Ｖａｃ｜が見かけ上において小さくなるように、または直流電圧Ｖｄｃが見かけ上大きくなるように、絶対値｜Ｖａｃ｜および／または直流電圧Ｖｄｃが一時的に補正される。これにより、遅れによる歪みを低減する。このように、インバータ切替制御部３２は、絶対値｜Ｖａｃ｜が直流電圧Ｖｄｃを下回る基本期間からずれた期間にインバータ回路１３を昇圧回路として作動させる。

次に、コンバータ回路１４から高速スイッチング制御される駆動状態からインバータ回路１３が高速スイッチング制御される駆動状態に切替える場合にも歪みが発生する。この場合に発生する歪みは、コンバータ回路１４の比例積分制御において制御、またはハードウェアのリアクトル成分などに起因する遅れのために指令値に対して遅れた電流となることが原因である。インバータ回路１３のヒステリシス制御へ切替わった際に、すでに電流が指令値の上限値を上回っていることがある。このような場合、一部のスイッチ素子、例えばスイッチ素子Ｑ１、Ｑ４がＯＮのままで保持される。これによって、制御できない区間が生じる。そこでコンバータ回路１４の比例積分制御の停止電圧を入力電圧より小さくし、コンバータ回路１４の高速スイッチング制御の停止時期を遅らせる。例えば、絶対値｜Ｖａｃ｜が見かけ上において大きくなるように、または直流電圧Ｖｄｃが見かけ上小さくなるように、絶対値｜Ｖａｃ｜および／または直流電圧Ｖｄｃが一時的に補正される。これにより、この切替わり時の歪みを低減することができる。このように、コンバータ切替制御部４２は、絶対値｜Ｖａｃ｜が直流電圧Ｖｄｃを上回る基本期間からずれた期間にコンバータ回路１４を降圧回路として作動させる。

なお、インバータ回路１３およびコンバータ回路１４それぞれの高速スイッチング制御の停止を遅らせるだけでなく、それら制御の開始時期も同時に早めるように、駆動電圧、すなわちそれら制御の開始時期を規定する電圧も補正してもよい。例えば、絶対値｜Ｖａｃ｜および／または直流電圧Ｖｄｃの補正値を継続的に用いてインバータスイッチング期間とコンバータスイッチング期間とを設定することにより、開始時期を早めの時期に進角させるとともに、停止時期を遅めの時期に遅角させる。このような構成は、制御を切替えるために比較される電圧値の処理、およびその比較処理を簡単にすることを可能とする。

インバータスイッチング期間と、コンバータスイッチング期間とが切替えられる時期に、インバータ回路１３とコンバータ回路１４との両方が同時に高速にスイッチング制御される重複期間が設けられる。ヒステリシス制御だけが実行される期間と比例積分制御だけが実行される期間との間に、ヒステリシス制御と比例積分制御との両方が実行される重複期間が設定される。重複期間は、インバータ切替制御部３２とコンバータ切替制御部４２とが提供する設定手段によって設定される。設定手段は、ヒステリシス制御と比例積分制御との両方が実行される期間を設けるために、絶対値｜Ｖａｃ｜が直流電圧Ｖｄｃを上回る基本期間より長い期間にわたって比例積分制御を実行させること、および／または絶対値｜Ｖａｃ｜が直流電圧Ｖｄｃを下回る基本期間より長い期間にわたってヒステリシス制御を実行させることを提供する。設定手段は、ヒステリシス制御と比例積分制御との両方が実行される重複期間を設けるために、交流電圧Ｖａｃおよび直流電圧Ｖｄｃの少なくとも一方を補正する補正手段をもつことができる。

制御装置１５は、入力電流に含まれるリップル成分を抑制するためにコンバータ回路１４のためのフィードバック制御を補正する補正部（ＲＰＬＤ）５１を備える。入力電流は、電力変換装置１の入力電流である。入力電流は、ノーマルコイルＬｎに流れる電流ＩＬである。補正部５１は、リップル成分を抑制するための補正信号を作成するリップル低減信号作成部とも呼ぶことができる。

補正部５１は、平滑コンデンサＣｓの電圧Ｖｃに基づいて、平滑コンデンサＣｓの電圧Ｖｃのリップル成分を抑制するように制御装置１５が実行するフィードバック制御を補正する。平滑コンデンサＣｓの電圧のＶｃリップル成分に起因して、交流電源３からの入力電流にはリップル成分が重畳する。この構成では、平滑コンデンサＣｓの電圧に基づいて、平滑コンデンサＣｓの電圧Ｖｃのリップル成分を抑制するように、インバータ回路１３および／またはコンバータ回路１４のためのフィードバック制御が補正される。このため、平滑コンデンサＣｓの電圧Ｖｃのリップル成分が抑制される。この結果、入力電流のリップル成分が抑制される。これにより、交流電力における高調波が抑制される。

電力変換装置１に含まれる容量成分と誘導成分とに起因して、共振が発生することがある。共振は、平滑コンデンサＣｓの電圧Ｖｃにリップル電圧を生じさせる。さらに、平滑コンデンサＣｓにおけるリップル電圧に起因して、入力電流である電流ＩＬにリップル成分が重畳する。補正部５１は、このようなリップル成分を抑制する。補正部５１は、交流電圧Ｖａｃ、直流電圧Ｖｄｃ、および平滑コンデンサＣｓの電圧Ｖｃに基づいて、リップル低減信号を作成する。さらに、補正部５１は、リップル低減信号に基づいてコンバータ回路１４のためのフィードバック制御を補正する。

補正部５１は、指令値作成部（ＴＧＶＣ）５２、比較部（ＣＭＰＬ）５３、および補正制御部（ＧＡＩＮ）５４を有する。指令値作成部５２は、直流電圧Ｖｄｃが交流電圧Ｖａｃの絶対値｜Ｖａｃ｜より小さい期間中は、絶対値｜Ｖａｃ｜を電圧指令値Ｖｃ＊として出力し、直流電圧Ｖｄｃが絶対値｜Ｖａｃ｜より大きい期間中は、直流電圧Ｖｄｃを電圧指令値Ｖｃ＊として出力する。よって、電圧指令値Ｖｃ＊は、交流電圧Ｖａｃのピーク領域に相当する信号波形となる。言い換えると、電圧指令値Ｖｃ＊は、コンバータ制御部４１がコンバータ回路１４を比例積分制御する期間だけ、絶対値｜Ｖａｃ｜に一致する。指令値作成部５２は、交流電圧Ｖａｃと直流電圧Ｖｄｃから平滑コンデンサＣｓの電圧Ｖｃの指令値Ｖｃ＊を作成する。

比較部５３は、電圧指令値Ｖｃ＊と平滑コンデンサＣｓの実際に検出された電圧Ｖｃとの差を算出する。この結果、比較部５３の出力には、平滑コンデンサＣｓの電圧Ｖｃに重畳するリップル電圧が出力される。比較部５３は、指令値作成部５２からの信号と平滑コンデンサＣｓの電圧Ｖｃとを比較しリップル成分を検出する。

補正制御部５４は、比較部５３の出力に基づいてリップル低減信号を出力する。補正制御部５４は、比較部５３の出力にゲインを乗算することにより、リップル低減信号を生成する。補正制御部は、比較部５３から出力されるリップル成分に基づいてフィードバック制御の補正量、すなわちリップル低減信号を設定する。

リップル低減信号は、コンバータ制御部４１に入力される。コンバータ制御部４１では、リップル低減信号によって示されるリップル電圧を抑制するように、コンバータ制御部４１からの出力が補正される。コンバータ制御部４１は、リップル低減信号に基づいて比例積分制御を行うことで平滑コンデンサＣｓの電圧リップルに起因する電流ＩＬのリップル成分を低減する。この結果、検出されたリップル成分に基づいて、フィードバック制御を補正することができる。

この構成では、制御装置１５は、コンバータ回路１４をフィードバック制御によって制御するコンバータ制御部４１を備え、補正部５１は、コンバータ制御部４１におけるフィードバック制御を補正する。別の観点では、制御装置１５は、インバータ回路１３を第１のフィードバック制御（ヒステリシス制御）によって制御するインバータ制御部３１と、コンバータ回路１４を第２のフィードバック制御（比例積分制御）によって制御するコンバータ制御部４１とを備える。補正部５１は、コンバータ制御部４１における第２のフィードバック制御を補正する。この構成によると、コンバータ回路１４の制御が補正されることによってリップル成分が抑制される。

図２において、コンバータ制御部４１と補正部５１との関係が図示されている。補正部５１は、コンバータ制御部４１が提供するコンバータ回路１３のための制御量を補正する。これによって、補正部５１は、リップルを抑制する。この実施形態では、スイッチ素子Ｑａのスイッチング信号のデューティ比がリップルを抑制するように補正される。

コンバータ制御部４１は、電流指令値ＩＬ＊の絶対値｜ＩＬ＊｜と、ノーマルコイルＬｎに流れる電流ＩＬの絶対値｜ＩＬ｜との差｜ＩＬ＊｜−｜ＩＬ｜を算出する加算器６１を備える。コンバータ制御部４１は、差｜ＩＬ＊｜−｜ＩＬ｜に基づいて比例積分制御のための演算を実行する比例積分部６２を備える。コンバータ制御部４１は、比例積分部６２の出力に、直流電圧Ｖｄｃを加算する加算器６３を有する。コンバータ制御部４１は、加算器６３の出力を絶対値｜Ｖａｃ｜で除算する除算器６４を備える。コンバータ制御部４１によって設定されるデューティ比の基本値ＤＵＴＹは、ＤＵＴＹ＝Ｖｄｃ／｜Ｖａｃ｜である。これにより、交流電圧Ｖａｃの変化に追従して、直流電圧Ｖｄｃを一定に維持するようにデューティ比が調節される。さらに、デューティ比は、電流ＩＬを電流指令値ＩＬ＊に追従させるように設定される。これらのブロック要素６１−６４は、コンバータ制御部４１の基礎的機能を提供する。

指令値作成部５２は、電圧指令値Ｖｃ＊を出力する。この実施形態では、｜Ｖａｃ｜＞Ｖｄｃである期間中に、インバータ回路１３が整流回路としてだけ機能し、コンバータ回路１４が降圧回路として機能する期間が設けられている。この期間においては、平滑コンデンサＣｓの電圧Ｖｃは、交流電圧Ｖａｃの絶対値｜Ｖａｃ｜となる。残余の期間においては、インバータ回路１３が昇圧回路として機能し、コンバータ回路１４は入出力間を直結するように機能する。よって、指令値作成部５２は、上記のような切替制御に適合した平滑コンデンサＣｓの電圧Ｖｃの目標値を設定する。

比較部５３は、電圧指令値Ｖｃ＊と、平滑コンデンサＣｓの端子から検出された実際の電圧Ｖｃとの差Ｖｃ＊−Ｖｃを算出する加算器６５によって提供される。実際の電圧Ｖｃには、リップル電圧が重畳している。よって、差Ｖｃ＊−Ｖｃは、リップル電圧に対応する。補正制御部５４は、比例制御のための演算を実行する比例部６６によって提供される。比例部６６は、差Ｖｃ＊−Ｖｃに所定の比例ゲインを乗算する。この構成では、リップルを抑制するために、比例制御が利用される。

コンバータ制御部４１は、さらに、追加的なブロック要素６７を備える。コンバータ制御部４１は、リップル低減信号と直流電圧Ｖｄｃとを加算する加算器６７を備える。加算器６７は、リップル低減信号に基づいて、コンバータ制御部４１の内部信号を補正する補正要素を提供する。この構成では、リップル低減信号に基づいて、直流電圧Ｖｄｃが補正される。言い換えると、加算器６７は、リップル低減信号に基づいて比例積分部６２の出力を補正する補正要素を提供する。加算器６７は、リップル低減信号に基づいてリップルを抑制するようにコンバータ回路１４のための制御量、すなわちデューティ比を補正する補正要素であるともいえる。

この構成では、補正部５１は、絶対値｜Ｖａｃ｜が所定値、すなわち直流電圧Ｖｄｃを上回る期間においてフィードバック制御を補正する。また、この構成では、補正部５１は、絶対値｜Ｖａｃ｜が所定値を上回る期間にだけフィードバック制御を補正する。この構成によると、交流電圧Ｖａｃが高い期間、すなわち入力電流に大きいリップル成分があらわれる期間においてリップル成分を抑制するための補正が実行される。

図３において、交流電圧Ｖａｃと直流電圧Ｖｄｃとの関係に対応して、電力変換装置１の作動状態が図示されている。平滑コンデンサＣｓの電圧Ｖｃは、インバータ回路１３が整流回路だけとして機能するときに交流電圧Ｖａｃに相当する値を示す。平滑コンデンサＣｓの電圧Ｖｃは、インバータ回路１３が昇圧回路および整流回路として機能するときに直流電圧Ｖｄｃに相当する値を示す。ノーマルコイルＬｎに流れる電流ＩＬは、交流電圧Ｖａｃと同期するように制御される。

絶対値｜Ｖａｃ｜が直流電圧Ｖｄｃより小さい期間ｔ０−ｔ１、およびｔ２−ｔ３においては、インバータ回路１３は、インバータ制御ブロック３０から供給されるスイッチング信号によって制御される。電流ＩＬは、インバータ回路１３によって交流電圧Ｖａｃに同期して正弦波状に制御される。このとき、コンバータ制御ブロック４０は、スイッチ素子Ｑａをオン状態に固定する。すなわち、コンバータ回路１４はスイッチング駆動されず、直結状態に制御される。よって、インバータ回路１３だけによって昇圧作用と直交変換とが提供される。このため、平滑コンデンサＣｓの両端には、直流電圧Ｖｄｃに相当する電圧が現れる。

絶対値｜Ｖａｃ｜が直流電圧Ｖｄｃより大きい期間ｔ１−ｔ２、ｔ３−ｔ４においては、インバータ回路１３は、交流電圧Ｖａｃの極性に応じて制御される。交流電圧Ｖａｃの極性は、期間ｔ１−ｔ２においては正である。交流電圧Ｖａｃの極性は、期間ｔ３−ｔ４においては負である。このような交流電圧Ｖａｃの極性の反転に応じて、期間ｔ１−ｔ２におけるインバータ回路１３のスイッチング状態と、期間ｔ３−ｔ４におけるインバータ回路１３のスイッチング状態とは、反転した関係にある。よって、インバータ回路１３の交直変換機能だけが利用される。このとき、コンバータ回路１４は、コンバータ制御ブロック４０によって比例積分制御される。このため、平滑コンデンサＣｓの両端の電圧は、コンバータ回路１４によって降圧され、直流電源４に供給される。このとき、電流ＩＬは、コンバータ回路１４によって交流電圧Ｖａｃに同期して正弦波状に制御される。このとき、インバータ回路１３によって直交変換が提供され、コンバータ回路１４によって降圧作用が提供される。このため、平滑コンデンサＣｓの両端には、交流電圧Ｖａｃに追従する電圧が現れる。

図４において、太線で描かれた波形ＥＭＢは、この実施形態による波形である。細線で描かれた波形ＣＭＰは、補正部５１を備えない比較例による波形である。比較例の波形ＣＭＰでは、電流ＩＬ、電圧Ｖｃに大きいリップル成分が表われている。これに対して、この実施形態による波形ＥＭＢでは、電流ＩＬ、電圧Ｖｃの両方においてリップル成分が抑制されている。この実施形態によると、電流ＩＬの高調波成分が十分に抑制される。

交流電圧Ｖａｃ（絶対値｜Ｖａｃ｜）が直流電圧Ｖｄｃより低いときには、コンバータ回路１４のスイッチングを停止し、ヒステリシス制御されるインバータ回路１３によって直流電力の変調と、直交変換とを実行している。このため、コンバータ回路１４のスイッチング回数が抑制される。この結果、コンバータ回路１４に起因する高調波を抑制することができる。また、交流電圧Ｖａｃが直流電圧Ｖｄｃより低いときには、ヒステリシス制御によるスイッチング回数は比較的少ない。このため、インバータ回路１３に起因する高調波が抑制される。

交流電圧Ｖａｃ（絶対値｜Ｖａｃ｜）が直流電圧Ｖｄｃより高いときには、極性制御されるインバータ回路１３によって交直変換を実行し、比例積分制御されるコンバータ回路１４によって直流電力を降圧している。このとき、インバータ回路１３の交直変換機能だけが利用されるから、インバータ回路１３のスイッチング回数が抑制される。この結果、インバータ回路１３に起因する高調波を抑制することができる。

また、コンバータ回路１４とインバータ回路１３との両方がノーマルコイルＬｎに流れる電流ＩＬに応じて制御される。このため、コンバータ回路１４とインバータ回路１３との両方を、交流端１１に近い電流ＩＬに応じて制御することができる。この結果、交流端１１において正弦波に近い電流を流すことができ、系統３の電力品質の悪化を抑制することができる。

さらに、補正部５１によって平滑コンデンサＣｓの電圧Ｖｃにあらわれるリップル成分を抑制するようにスイッチ素子Ｑａをスイッチングするためのデューティ比が補正される。これによって、系統３から電力変換装置１に流れる電流ＩＬのリップル成分が抑制される。この結果、平滑コンデンサＣｓの電圧Ｖｃのリップル成分に起因する入力電流の高調波成分が抑制される。このため、系統３の電力品質の悪化を抑制することができる。

（第２実施形態）
この実施形態は、先行する実施形態を基礎的形態とする変形例である。この実施形態では、図５に図示される補正制御部５４が採用される。補正制御部５４は、比例部６６に加えて、積分部２６８、微分部２６９、および加算器２７０を備える。積分部２６８は、差Ｖｃ＊−Ｖｃに所定の積分ゲインを乗算し、その結果を積分する。微分部２６９は、差Ｖｃ＊−Ｖｃに所定の微分ゲインを乗算し、その結果を微分する。加算器２７０は、比例部６６から出力される比例項と、積分部２６８から出力される積分項と、微分部２６９から出力される微分項とを加算する。この構成では、リップルを抑制するために、比例積分微分制御が利用される。これに代えて、比例積分制御が利用されてもよい。

（第３実施形態）
この実施形態は、先行する実施形態を基礎的形態とする変形例である。この実施形態では、上記実施形態のインバータ制御部３１に代えて、図６に図示されるインバータ制御部３３１が採用される。インバータ制御部３３１は、インバータ回路１３を比例積分制御する。インバータ制御部３３１は、補正部５１から出力されるリップル低減信号、すなわち差Ｖｃ＊−Ｖｃに相当する信号を入力する。インバータ制御部３３１は、リップル低減信号に基づいて、リップル成分を抑制するようにインバータ回路１３を制御するための信号を補正する。具体的には、リップル低減信号に基づいてデューティ比が補正される。これにより、インバータ回路１３がスイッチング制御される期間においても、電流ＩＬのリップル成分が抑制される。

この構成では、制御装置１５は、インバータ回路１３をフィードバック制御によって制御するインバータ制御部３３１を備える。補正部５１は、インバータ制御部３３１におけるフィードバック制御を補正する。この構成によると、インバータ回路１３の制御が補正されることによってリップル成分が抑制される。しかも、制御装置１５は、インバータ回路１３を第１のフィードバック制御によって制御するインバータ制御部３３１と、コンバータ回路１４を第２のフィードバック制御によって制御するコンバータ制御部４１とを備える。補正部５１は、コンバータ制御部４１における第２のフィードバック制御を補正する。この構成によると、コンバータ回路１４の制御が補正されることによってリップル成分が抑制される。

この構成では、補正部５１は、絶対値｜Ｖａｃ｜が所定値、すなわち直流電圧Ｖｄｃを上回る期間においてフィードバック制御を補正する。また、この構成では、補正部５１は、絶対値｜Ｖａｃ｜が所定値を下回る期間にも、フィードバック制御を補正する。

（第４実施形態）
この実施形態は、先行する実施形態を基礎的形態とする変形例である。この実施形態では、図７に図示されるように、リアクトルＬｒとスイッチ素子Ｑａとに並列にダイオードＤｓが設けられている。ダイオードＤｓは、直流電源４からインバータ回路１３へ給電する方向が順方向になるように接続されている。ダイオードＤｓは、リアクトルＬｒとスイッチ素子Ｑａとをバイパスするバイパス素子を提供する。ダイオードＤｓは、リアクトルＬｒおよびスイッチ素子Ｑａを経由することなく、直流電源４の出力を、インバータ回路１３の直流端に直接的に供給することを可能とする。

ダイオードＤｓは、コンバータ回路１４がスイッチング制御される期間から、インバータ回路１３がスイッチング制御される期間へ切り替えられたときに、平滑コンデンサＣｓの端子電圧を直流電源４の直流電圧Ｖｄｃに固定する。このため、ダイオードＤｓは、上記切替えに起因する歪みの抑制に貢献する。ダイオードＤｓは、直流電源４から系統３へ電力を供給するとき、すなわち逆潮流時において、直流電源４からインバータ回路１３への直接的な電力供給を可能とする。

（第５実施形態）
この実施形態は、先行する実施形態を基礎的形態とする変形例である。この実施形態では、図８に図示されるように、ダイオードＤｓに代えてスイッチ素子Ｑｓが設けられている。スイッチ素子Ｑｓは、逆潮流時にＯＮ状態に制御される。これにより、スイッチ素子Ｑｓは、逆潮流時に、直流電源４からインバータ回路１３への直接的な電力供給を可能とする。

（第６実施形態）
この実施形態は、先行する実施形態を基礎的形態とする変形例である。この実施形態では、図９に図示されるように、ダイオードＤｂに代えてスイッチ素子Ｑｂが設けられている。スイッチ素子Ｑｂは、系統３から直流電源４に給電されるときにＯＦＦ状態に制御される。スイッチ素子Ｑｂは、逆潮流時にＯＦＦ状態に制御される。さらに、スイッチ素子Ｑｂは、逆潮流時に、コンバータ回路１４を昇圧動作させるように高速にスイッチング制御されることがある。これにより、スイッチ素子Ｑｂは、逆潮流時に、直流電源４からインバータ回路１３への昇圧給電を可能とする。

（他の実施形態）
発明は上述した実施形態に何ら制限されることなく、種々変形して実施することが可能である。上記実施形態の構造、作用、効果は、あくまで例示であって、発明の技術的範囲はこれらの記載の範囲に限定されるものではない。発明は、実施形態において示された組み合わせに限定されることなく、それぞれ独立して実施可能である。発明のいくつかの技術的範囲は、特許請求の範囲の記載によって示され、さらに特許請求の範囲の記載と均等の意味及び範囲内での全ての変更を含むものである。

例えば、制御装置１５が提供する手段と機能は、ソフトウェアのみ、ハードウェアのみ、あるいはそれらの組合せによって提供することができる。例えば、制御装置をアナログ回路によって構成してもよい。例えば、補正部５１はソフトウェアによって実現することができる。

上記実施形態では、インバータ回路１３のすべてのスイッチ素子Ｑ１−Ｑ４をスイッチング制御した。これに代えて、インバータ回路１３を構成する複数のアームの下側のみをスイッチング制御してもよい。例えば、スイッチ素子Ｑ２、Ｑ４のみをスイッチング制御してもよい。また、上側のアームを構成するスイッチ素子Ｑ１、Ｑ３は、ダイオード素子と置き換えてもよい。

上記実施形態では、インバータ回路１３をヒステリシス制御し、コンバータ回路１４を比例積分制御した。これらに代えて、種々のフィードバック制御手法を利用することができる。例えば、インバータ回路１３を比例積分制御してもよい。また、コンバータ回路１４をヒステリシス制御してもよい。

ＲＬ１、ＲＬ２ リレー、ＦＬＴ１、ＦＬＴ２ フィルタ回路、
Ｌｆ フィルタコイル、Ｃｆ フィルタコンデンサ、ＣＳ 電流センサ、
Ｌｎ ノーマルコイル、Ｑ１−Ｑ４、Ｑａ、Ｑｂ、Ｑｓ スイッチ素子、
Ｄｂ、Ｄｓ ダイオード、Ｃｓ 平滑コンデンサ、Ｌｒ リアクトル、
１ 電力変換装置、２ 電力システム、３ 系統、４ 直流電源、５ 負荷、
１１ 交流端、１２ 直流端、１３ インバータ回路、１４ コンバータ回路、
１５ 制御装置、２０ 目標設定ブロック、２１ 指令値電流作成部、
２２ 位相同期部、２３、２４ 指令値補正部、３０ インバータ制御ブロック、
３１、３３１ インバータ制御部、３２ インバータ切替制御部、
３３ デッドタイム生成部、３４ ゲート駆動部、４０ コンバータ制御ブロック、
４１ コンバータ制御部、４２ コンバータ切替制御部、４３ ＰＷＭ生成部、
４４ ゲート駆動部、５１ 補正部、５２ 指令値作成部、５３ 比較部、
５４ 補正制御部、６１、６３、６５、６７、２７０ 加算器、６２ 比例積分部、
６４ 除算器、６６ 比例部、２６８ 積分部、２６９ 微分部。

Claims (16)

1. 交流電源（３）と直流負荷（４）との間に設けられ、少なくとも前記交流電源の交流電力を直流電力に変換し、前記直流負荷に供給可能なインバータ回路（１３）と、
   前記交流電源（３）と前記直流負荷（４）との間に設けられ、少なくとも前記インバータ回路から供給される直流電圧を降圧し前記直流負荷に供給可能なコンバータ回路（１４）と、
   前記インバータ回路の直流端に並列接続された平滑コンデンサ（Ｃｓ）と、
   前記直流負荷に一定の直流電圧（Ｖｄｃ）が供給されるように、かつ、前記交流電源からの入力電流が前記交流電源の交流電圧（Ｖａｃ）と同期した正弦波となるように前記インバータ回路および／または前記コンバータ回路をフィードバック制御する制御装置（１５）とを備え、
   前記制御装置は、
   前記平滑コンデンサの電圧（Ｖｃ）に基づいて、前記平滑コンデンサの電圧のリップル成分を抑制するように前記フィードバック制御を補正する補正部（５１）を備えることを特徴とする電力変換装置。
2. 前記補正部は、
   前記交流電圧（Ｖａｃ）と前記直流電圧（Ｖｄｃ）から前記平滑コンデンサの電圧の指令値（Ｖｃ＊）を作成する指令値作成部（５２）と、
   前記指令値作成部からの信号と前記平滑コンデンサの電圧（Ｖｃ）とを比較し前記リップル成分を検出する比較部（５３）と、
   前記比較部から出力される前記リップル成分に基づいて前記フィードバック制御の補正量を設定する補正制御部（５４）とを備えることを特徴とする請求項１に記載の電力変換装置。
3. 前記補正制御部は、比例制御、比例積分制御、または比例積分微分制御によって前記補正量を設定することを特徴とする請求項２に記載の電力変換装置。
4. 前記制御装置は、
   前記コンバータ回路を前記フィードバック制御によって制御するコンバータ制御部（４１）を備え、
   前記補正部は、前記コンバータ制御部における前記フィードバック制御を補正することを特徴とする請求項１から請求項３のいずれかに記載の電力変換装置。
5. 前記制御装置は、
   前記インバータ回路を前記フィードバック制御によって制御するインバータ制御部（３３１）を備え、
   前記補正部は、前記インバータ制御部における前記フィードバック制御を補正することを特徴とする請求項１から請求項４のいずれかに記載の電力変換装置。
6. 前記制御装置は、
   前記インバータ回路を第１のフィードバック制御によって制御するインバータ制御部（３１、３３１）と、
   前記コンバータ回路を第２のフィードバック制御によって制御するコンバータ制御部（４１）とを備え、
   前記補正部は、前記コンバータ制御部における前記第２のフィードバック制御を補正することを特徴とする請求項１から請求項３のいずれかに記載の電力変換装置。
7. 前記コンバータ制御部は、前記交流電圧（Ｖａｃ）の絶対値が前記直流電圧（Ｖｄｃ）を上回るときに、比例積分制御を実行することによって、前記コンバータ回路を降圧作動させることを特徴とする請求項４または請求項６に記載の電力変換装置。
8. 前記インバータ制御部は、前記交流電圧（Ｖａｃ）の絶対値が前記直流電圧（Ｖｄｃ）を下回るとき、ヒステリシス制御を実行することによって、前記インバータ回路を制御することを特徴とする請求項５または請求項６に記載の電力変換装置。
9. 前記補正部は、前記交流電圧（Ｖａｃ）の絶対値が所定値を上回る期間において前記フィードバック制御を補正することを特徴とする請求項１から請求項８のいずれかに記載の電力変換装置。
10. 前記補正部は、前記交流電圧（Ｖａｃ）の絶対値が所定値を上回る期間にだけ前記フィードバック制御を補正することを特徴とする請求項９に記載の電力変換装置。
11. 前記制御装置は、
    前記インバータ回路を昇圧回路かつ整流回路として作動させる期間と、
    前記インバータ回路を整流回路だけとして作動させる期間とを切替えるインバータ切替制御部（３２）を備えることを特徴とする請求項１から請求項１０のいずれかに記載の電力変換装置。
12. 前記制御装置は、
    前記コンバータ回路を降圧回路として作動させる期間と、
    前記コンバータ回路を直結の回路として作動させる期間とを切替えるコンバータ切替制御部（４２）を備えることを特徴とする請求項１から請求項１１のいずれかに記載の電力変換装置。
13. 前記インバータ切替制御部は、前記交流電圧（Ｖａｃ）の絶対値が前記直流電圧（Ｖｄｃ）を下回る基本期間からずれた期間に前記インバータ回路を前記昇圧回路として作動させることを特徴とする請求項１１に記載の電力変換装置。
14. 前記コンバータ切替制御部は、前記交流電圧（Ｖａｃ）の絶対値が前記直流電圧（Ｖｄｃ）を上回る基本期間からずれた期間に前記コンバータ回路を前記降圧回路として作動させることを特徴とする請求項１２に記載の電力変換装置。
15. 前記制御装置は、
    前記交流電源の交流電圧（Ｖａｃ）を検出する交流電圧検出手段と、
    前記直流負荷の直流電圧（Ｖｄｃ）を検出する直流電圧検出手段と、
    前記平滑コンデンサの電圧（Ｖｃ）を検出するコンデンサ電圧検出手段とを備えることを特徴とする請求項１から請求項１４のいずれかに記載の電力変換装置。
16. さらに、前記交流電源と前記インバータ回路との間に設けられたノーマルコイル（Ｌｎ）を備え、
    前記フィードバック制御は、前記ノーマルコイルに流れる電流（ＩＬ）を指令値（ＩＬ＊）に制御する比例積分制御であることを特徴とする請求項１から請求項１５のいずれかに記載の電力変換装置。

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