JP5984832B2 - チゼルホルダ - Google Patents

Description

本発明は、地面用加工機械、特に路面切削機用、採鉱用機械又はこれに類した機械用のチゼルホルダであって、支持体を備え、差込み突出部が前記支持体に間接的に又は直接的に差込み突出部側において接続されており、前記支持体は、２つの第１のストリッピング面及び／又は２つの第２のストリッピング面を有し、該第１及び第２のストリッピング面はそれぞれ互いに角度を成して位置しており、前記支持体は、チゼル収容部を備えた加工側を有する、チゼルホルダに関する。

ＵＳ３９９２０６１に基づいて公知のチゼルホルダは、差込み突出部を一体に成形された支持体を形成する。この場合支持体は、チゼル収容部として形成された円筒形の孔によって貫通されている。チゼル収容部内には、加工工具、ここでは円形シャンクチゼルを、挿入することができる。支持体は、互いに角度を成して位置する２つのストリッピング面を有し、両ストリッピング面は、ベース部分の対応する支持面における支持のために役立つ。ベース部分は、差込み収容部を有し、この差込み収容部には、チゼルホルダの差込み突出部を交換可能に挿入することができる。取り付けられた状態において、チゼルホルダのストリッピング面は、ベース部分の支持面に接触している。確実な面対応を維持するために、ベース部分の差込み収容部において差込み突出部をクランプするクランプねじが使用される。

加工使用中、加工工具は、加工される地面に係合する。この際に大きな加工力が伝達される。このような加工力は、加工工具からチゼルホルダに伝達される。そして加工力は、チゼルホルダにおいてストリッピング面を介してベース部分へとさらに伝えられる。

加工係合中、力の方向及び力の値は、その他の点で同じ条件下でも、単に、加工工具が、入口点から出口点に向かって肉厚になるチップ（コンマチップ）を形成するという事実に基づいて、変化する。さらに力の方向及び値は、例えば切削深さ、送り、加工される材料等のような種々様々なパラメータに関連して変化する。ＵＳ３９９２０６１に開示されたチゼルホルダの構成は、加工力を、特に、高い送り速度時に、十分に良好な工具寿命でもたらすことができない。特にストリッピング面は短期間のうちに駄目になってしまう。さらに差込み突出部もまた、高い曲げ負荷にさらされ、部材疲労の後で差込み突出部が破損するおそれがある。

ＤＥ３４１１６０２Ａ１に基づいて公知の別のチゼルホルダは、突出部を介してベース部分に支持された支持体を有する。この支持体にはクランプ部分が成形されていて、このクランプ部分は、くさび結合部を介してベース部分に緊締することができる。

ＵＳ４８２８３２７に開示されたチゼルホルダは、中実のブロックとして形成されていて、チゼル収容部によって貫通されている。さらにチゼルホルダは、ねじ山付受容部を有し、このねじ山付受容部は、ベース部分のねじ受容部に整合して位置している。ねじ受容部を通して、固定ねじを貫通させ、チゼルホルダのねじ山付受容部にねじ込むことができる。固定ねじの引き締め時に、チゼルホルダは、ベース部分のＬ字形の切欠き内に引き込まれ、そこで支持面に支持される。

上に述べたチゼルホルダは、通常、フライスドラムの表面に突出して配置されている。加工使用中には、工具送り方向に対して横方向に作用する横力も発生する。このような横力は、ＵＳ４８２８３２７に記載されたチゼルホルダによっては、もはや十分安定的に受け止めることができない。特に、このような横力は固定ねじに伝達され、これにより固定ねじは強い剪断応力を受けることになる。

本発明の課題は、冒頭に述べたチゼルホルダを改良して、高められた安定性によって傑出するチゼルホルダを提供することである。

この課題を解決するために本発明の構成では、第１のストリッピング面及び／又は第２のストリッピング面は、差込み突出部側から加工側に向かって拡がっている。

このように構成されていると、ストリッピング面は、差込み突出部の領域において角柱形状の支持部を形成し、チゼルホルダからベース部分への確実な力伝達を可能にする。この直接的な支持によって、加工使用中における差込み突出部の負荷も減じられる。ストリッピング面の本発明による配置形態は、地面用加工工具において典型的に変化する力の状態も考慮しているので、全体として、長い工具寿命を得ることができる。

本発明の好適な態様では、第１のストリッピング面及び／又は第２のストリッピング面の面垂線はそれぞれ、工具送り方向で見てチゼルホルダ側に向いている。つまりこのように構成されていると、ストリッピング面は、例えば、フライスドラムにおけるチゼルホルダの使用時に、フライスドラムの回転軸線に対して斜めに配置されている。この配置形態によって、加工使用中に生じる横力をも確実に受け止めることができ、これによって工具寿命はさらに最適化される。

本発明の特に好適な態様では、第１のストリッピング面及び／又は第２のストリッピング面は、鈍角を、特に１００°〜１４０°の範囲の鈍角を成している。このような角度によって、チゼルホルダを、見通しのきかない箇所においても、荒っぽい工事現場運転においても、ベース部分に簡単に取り付けることができ、その結果、ストリッピング面とベース部分の支持面との確実な対応関係が保証される。さらに、場合によってはストリッピング面が支持面に対してある程度大きく損耗もしくは変形するような、長い使用時間の後でも、食い込みもしくは引っ掛かりが発生することが、阻止される。これによってチゼルホルダは、常に簡単に交換することができる。さらに、第１のストリッピング面及び／又は第２のストリッピング面がこのような角度で設定されていると、加工力の確実な低減もしくは除去が保証される。この場合開放角は、工具が係合する過程において発生しかつ他のパラメータの変化によって発生する横力の各方向の大きな変動幅を、カバーしている。

特に好適には、第１のストリッピング面の間における角度範囲は、１００°〜１２０°の範囲であり、かつ／又は第２のストリッピング面の間における角度範囲は、１２０°〜１４０°の範囲の角度である。そしてこのように設定されていると、工具系は、特に路面切削のための使用に対して、及びその際に発生する負荷状態に対して最適化して設計されている。

本発明によるチゼルホルダは、ストリッピング面が、差込み突出部側の領域において、少なくとも部分的に移行部分を介して互いに結合されているように、構成されていてよい。このように構成されていると、ストリッピング面が互いに角度の頂点において交わることがなくなり、損傷を生ぜしめ得るような鋭角の角度移行部の発生が阻止される。さらに移行部分によってかつベース部分との関連において、リセッティング領域を形成することもできる。これにより、ストリッピング面及び／又はベース部分の支持面が損耗した場合に、チゼルホルダがこのリセッティング空間内に連続的にリセッティングし、この際に常にストリッピング面は、支持面に接触したままである。特に、ベース部分がそのままで、チゼルホルダが新しいチゼルホルダと交換されねばならない場合、そしてこのような交換が複数回にわたっても、平らな面による接触が維持される。

本発明の特に好適な態様では、差込み突出部は、少なくとも部分的にストリッピング面の領域において、差込み突出部側に接続されている。このように構成されていると、ストリッピング面と差込み突出部との直接的な対応付けが可能になり、これによって構成部材の寸法が小さくなり、さらに、最適化された力の伝達経路が提供される。

本発明によるチゼルホルダの別の態様では、差込み突出部の長手方向軸線と、第１又は第２のストリッピング面によって形成された角柱の長手方向中心軸線とは、１００°〜１３０°の範囲の角度を成している。このような態様においても、最適な力の伝達経路を得ることができる。

本発明の別の態様では、第１のストリッピング面は、送り方向において少なくとも部分的に差込み突出部の前に配置され、かつ２つの第２のストリッピング面は、送り方向において少なくとも部分的に差込み突出部の後ろに配置されている。このような構成は、特に、加工使用中に力の状態が変化することを考慮しており、差込み突出部に対する加工力による負荷をさらに軽減する。

本発明の好適な態様では、第１のストリッピング面は、少なくとも部分的に、前側のエプロンの下面を形成する。前側のエプロンは通常、ベース部分の前側領域を覆っていて、これによって摩耗を防止する。好適な態様では、この前側のエプロンを、ストリッピング面を形成するためにも使用することによって、コンパクトな構造形態が得られ、チゼルホルダの製造を簡単にすることができる。

本発明の別の態様では、第２のストリッピング面は、少なくとも部分的に、背側の支持突出部の下面を形成する。この場合、特定の使用条件では、背側の支持突出部を介して、力の大部分が伝達される。チゼルホルダに、例えば加工工具、特に丸形シャンクチゼルを収容するためのチゼル収容部、特に孔が設けられているような構成では、チゼル収容部の長手方向中心軸線が、少なくとも部分的に、ストリッピング面の間に配置されていると、好適である。このように構成されていると、一方では、加工工具を介してもたらされた加工力を両方のストリッピング面に良好に分配することができる。さらに他方ではチゼルホルダを、フライスドラムに対して種々異なった方向付けで位置決めすることができ、そしてこの際に確実な力伝達が維持される。

また、第１のストリッピング面の角柱の長手方向中心軸線と、チゼル収容部の長手方向中心軸線との間における角度が、４０°〜６０°の範囲、特に好適には４５°〜５５°の範囲であり、かつ／又は、第２のストリッピング面の角柱の長手方向中心軸線と、チゼル収容部の長手方向中心軸線との間における角度が、７０°〜９０°の範囲、特に好適には７５°〜８５°の範囲であると、低減もしくは逃がすべき力を長手方向力と横力とに最適に分配できることが、判明している。上に記載の角度位置はまた、チゼルホルダがストリッピング面の形態によって極めて大きな構造幅にならないことを、保証し、ひいては、材料に関して最適化された構造が保証される。

本発明の別の態様では、チゼル収容部は、排出通路に移行しており、該排出通路は、少なくとも部分的に、第２のストリッピング面の間の範囲において終端する。従って排出通路は、ストリッピング面が互いに鋭角的に接続しないように、配置されている。

本発明の特に好適な態様では、第１のストリッピング面及び第２のストリッピング面はそれぞれ、ストリッピング面対を形成し、該ストリッピング面対においてストリッピング面はそれぞれ、互いにＶ字形を成すように位置している。ストリッピング面が互いにＶ字形を成すように位置していることによって、工具装置構造の意味において角柱が形成される。そしてこの２つの角柱は、ベース部分に対するチゼルホルダの安定した支持を保証する。第１もしくは第２のストリッピング面によって形成された角柱は、長手方向中心軸線を有する。この長手方向中心軸線は、両ストリッピング面の間に形成された、角度の２等分線の平面に位置している。

上記態様に加えて、第１のストリッピング面対の１つの第１のストリッピング面と第２のストリッピング面対の１つの第２のストリッピング面とが、それぞれ、互いに角度を成して、好適には、１２０°〜１６０°の範囲の角度を成して位置し、かつストリッピング面対が支持領域を形成すると、チゼルホルダを、ベース部分の、同様に対応するように形成された角度を成すチゼルホルダ収容部内に、挿入し、その中で安定的に支持することができる。相応な配置形態は、第１及び第２のストリッピング面対の残っている面に対しても通用し、つまり両方の角柱は、互いに角度を成して位置していて、同様に１つの角柱を形成する。この場合開放角は、工具が係合する過程において発生しかつ他のパラメータの変化によって発生する長手方向力の各方向の大きな変動幅を、カバーしている。

本発明のさらに別の態様では、差込み突出部の長手方向中心軸線は、第１及び／又は第２のストリッピング面対の角度２等分線に対して−１０°〜＋１０°の角度範囲に位置している。このように構成されていると、チゼルホルダとベース部分との緊締時に、均一な予荷重が加えられる。特に好適な態様では、差込み突出部の長手方向中心軸線は、第１及び／又は第２のストリッピング面対の角度２等分線に対して−２°〜＋２°の角度範囲に位置している。

本発明によるチゼルホルダの別の態様では、第１のストリッピング面及び／又は第２のストリッピング面の面垂線は、送り方向に対して傾けられて延びており、このように構成されていると、横力を確実に伝達することができる。

本発明の特に好適な態様では、第１のストリッピング面及び／又は第２のストリッピング面の間に、角度２等分線を含む平面が配置されており、差込み突出部は、前記平面に対して対称的に配置されている。このような対称的な構成によって、チゼルホルダは、フライスドラム又はこれに類したものの種々様々な取付けポジションにおいても取り付けることができ、つまり、チゼルホルダは１つのバリエーションしか必要でなく、左側用チゼルホルダ及び右側用チゼルホルダで作業を行う必要がなくなる、という利点が得られる。

差込み突出部の負荷を軽減し、かつ差込み突出部を疲れ破損から保護するために、本発明の別の態様では、支持体への差込み突出部の接続領域は、少なくとも８０％が、第１のストリッピング面によって形成されたストリッピング面対の領域に配置されている。

次に図面を参照しながら、本発明の実施の形態を説明する。

ベース部分及びチゼルホルダの工具コンビネーションを示す斜視図である。 図１に示した工具コンビネーションを分解して示す図である。 図１及び図２に示したチゼルホルダの正面図である。 図１〜図３に示したチゼルホルダの背面図である。 図１〜図４に示したチゼルホルダを左から見た側面図である。 図５に示したチゼルホルダをその横方向中心平面で切断して、左から見た断面図である。 図１〜図６に示したチゼルホルダを右から見て、一部を断面した側面図である。 図５のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線に沿った断面図である。 図７のＩＸ−ＩＸ線に沿った断面図である。 図７のＸ−Ｘ線に沿った断面図である。 図１に示した工具コンビネーションを上から見た図である。 図１１のＸＩＩ−ＸＩＩ線に沿った断面図である。 図５に示したチゼルホルダを前から見た図である。 チゼルホルダを後ろから見た図である。 チゼルホルダを斜め上から見た図である。

図１には、ベース部分１０とチゼルホルダ２０とから成る工具コンビネーションが示されている。この場合チゼルホルダ２０は、交換可能にベース部分１０に結合されている。ベース部分１０は、中実のベース体１３を有し、このベース体１３は下側の接続面１１を有する。この接続面１１は、凹面状に湾曲しており、この湾曲は、フライスドラム（Fraeswalzenrohr）の外径に相応して選択されている。これによってベース部分１０は、その接続面１１で、フライスドラムの外面に装着され、該フライスドラムに堅固に溶接されることができる。ベース体１３は前側に突出部を有し、この突出部は側部において斜面１４によって、かつ前側において傾斜面１５によって画定されている。傾斜面１５は互いに角度を成して隣接しており、斜面１４は傾斜面１５に対して角度を成して接続している。これによって、前側においては、ベース部分１０の矢印状の幾何学形状が生ぜしめられ、このような幾何学形状によって、ベース部分１０の良好な除去作用（Raeumwirkung）が得られる。

図２から明らかなように、ベース部分１０には、差込み収容部１６.７を備えたチゼルホルダ収容部１６が加工されている。この場合差込み収容部１６.７はベース体１３を完全に貫通していて、これにより接続面１１において開口する。ベース部分１０には、ねじ山付収容部１８が加工されており、このねじ山付収容部１８は、差込み収容部１６.７において開口する（図１２参照）。チゼルホルダ収容部１６は、第１の支持面１６.１と第２の支持面１６.２とを有する。第１の支持面１６.１は第１の支持面対を形成し、第２の支持面１６.２は第２の支持面対を形成する。この場合各支持面対において支持面１６.１，１６.２は、それぞれ互いに角度を成して配置されている。さらに支持面１６.１もそれぞれ支持面１６.２に対して角度を成して位置していて、これによって鈍角のチゼルホルダ収容部１６が形成される。個々の支持面１６.１，１６.２の間の移行領域には、切欠きもしくは凹部として形成されたリセッティング空間（Nachsetzraum）１６.３，１６.４，１６.５がそれぞれ設けられている。リセッティング空間１６.５の領域にはさらに、チゼルホルダ収容部１６からねじ山付収容部１８への移行部を形成する凹部１６.６が設けられている。

図２からさらに分かるように、ねじ山付収容部１８への入口の周りには面１７が形成され、この面１７は側部において斜面によって画定されており、これらの斜面は、ベース部分１０の背面に向かって拡がって開放している。このように構成されていると、面１７の容易な掃除可能性、ひいては押圧ねじ４０の工具係合部４３の容易な掃除可能性が得られる。押圧ねじ４０は、ねじ山部分４１を有し、このねじ山部分４１でねじ山付収容部１８にねじ込むことができる。さらに押圧ねじ４０は、円錐台形状のピンの形をした押圧突出部４２を備えて形成されており、この押圧突出部４２は、ねじ山部分４１に一体に成形されている。

図２からさらに分かるように、ベース部分１０にはチゼルホルダ２０を結合することができる。チゼルホルダ２０は、前側にエプロン２２を備えた支持体２１を有する。このエプロン２２は、一体に成形されたウェブ２２.１を有し、このウェブ２２.１は、エプロン２２を起点として上方に向かって上昇する。支持体２１にはまた突出部２３も一体に連結されており、この突出部２３は円筒部分２４において終端している。この円筒部分２４には摩耗マーキングが設けられていて、これらの摩耗マーキングは、図示の実施形態では環状溝２６として形成されている。円筒部分２４は、チゼル収容部２７の孔入口を同心的に取り囲む支持面２５で終端している。チゼル収容部２７は、斜面形状の導入部分２７.１を介して支持面２５に移行する。

図４に示すように、チゼル収容部２７は貫通孔として形成されている。支持体２１は、排出通路（Spuelkanal）２８として働く背側の凹部を備えている。従ってこの排出通路２８は、チゼル収容部２７をその孔出口の領域において半径方向外側に向かって開放している。これによって、チゼル収容部２７内への工具挿入中に進入した廃石粒子（Abraumpartikel）を、排出通路２８を通して半径方向外側に向かって搬出することができる。

図３に示すように、支持体２１は、エプロン２２の領域に第１のストリッピング面（Abtragflaeche）２９.１を有する。これらのストリッピング面２９.１は、互いに鈍角ε_１（図１３参照）を成して位置していて、移行部分２９.２を介して互いに接続されている。この場合第１のストリッピング面２９.１の間の角度ε_１は、ベース部分１０の第１の支持面１６.１の間の角度に相当する。

図４から分かるように、支持体２１は背側に、下方に向かって延びる第２のストリッピング面２９.４を有する。この第２のストリッピング面２９.４は互いに角度ε_２を成して位置しており（図１４参照）、第２のストリッピング面２９.４の間におけるこの角度ε_２もまた、ベース部分１０の第２の支持面１６.２の間における角度に相当する。第１のストリッピング面２９.１が移行部分２９.２を介して互いに移行し合っているのに対して、第２のストリッピング面２９.４の間では、移行領域が、排出通路２８と移行部分２９.５とによって形成されている。

ストリッピング面２９.１，２９.４はそれぞれ、角柱の形をしたストリッピング面対を形成している。この場合これらの角柱は長手方向中心軸線ＭＬＬを有し、この長手方向中心軸線ＭＬＬは、両第１のストリッピング面２９.１の間もしくは第２のストリッピング面２９.４の間の、２等分線の平面に形成されている。図１３及び図１４において、これらの２等分線の平面は、符号ＷＥで示されている。長手方向中心軸線は、図１３及び図１４において符号ＭＬＬで示され、この場合長手方向中心軸線ＭＬＬは基本的に、２等分線の平面内において任意の位置を取ることができる。

図３及び図４に図１３及び図１４との関連において、示されているように、第１のストリッピング面２９.１と第２のストリッピング面２９.４とは、差込み突出部側を起点として加工側に向かって拡がっている。図示の実施形態ではこの場合相応に、ストリッピング面２９.１，２９.４に対する面垂線は、差込み突出部側から加工側に向かって収斂している。従って面垂線は、加工力が工具系に導入される工具係合点の領域に収斂する。

それぞれ第１及び第２のストリッピング面２９.１；２９.４を備えた２つのストリッピング面対の使用は、工具係合中における加工力の分散を、最適に考慮する。工具係合中には、コンマチップ（Kommaspan）が発生する。このチップ形成時には、力の大きさのみならず、力の方向も変化する。それに応じて、工具係合の開始時に加工力は、該加工力がむしろ、第１のストリッピング面２９.１によって形成されたストリッピング面対を介して導かれるように、作用する。工具係合が進行すると、加工力の方向が回転し、加工力は、第２のストリッピング面２９.４によって形成されたストリッピング面対を介してより多く導かれる。従って、ストリッピング面対の間の角度γ′（図５）は、加工力の分散が考慮されるように、そして加工力が常に、ストリッピング面対によって形成される角柱内に作用するように、形成されていなくてはならない。

図３及び図９には、チゼルホルダ２０の横方向中心平面ＭＱがマーキングされている。チゼルホルダは、この横方向中心平面ＭＱに対して鏡面対称的に構成されているので、チゼルホルダはフライスドラムにおいて右側部分として使用することも又は左側部分として使用することもできる。

図３及び図４には、通常の矢印表示で送り方向が示されている。この送り方向に対して横方向に、チゼルホルダ側面が配置されている。従ってストリッピング面２９.１，２９.４の面垂線は、図３及び図４から明らかなように、チゼルホルダ２０の、工具送り方向で見て側方に、かつ下方を向いている。図５には、このことが再度、側面図で示されている。

しかしながら加工力は、図５に示した図平面の方向において作用するのみならず、むしろ図平面に対して横方向にも作用する。このような横方向成分は、ストリッピング面２９.１，２９.４の角度を成した設置形態（ε_１，ε_２）を介して、理想的に受け止められる。工具係合の開始時に加工力は横方向に僅かしか分散しないので、角度ε_１は、角度ε_２より小さく選択されてもよい。

図５がさらに示すように、支持体２１には差込み突出部３０が一体に成形されていて、丸み付けをされた円形移行部２９.３を介して、第１のストリッピング面２９.１及び第２のストリッピング面２９.４に移行している。この場合差込み突出部３０は、この差込み突出部３０がほぼ、図示の実施形態では約９０％、第１のストリッピング面２９.１の領域において、支持体２１に接続するように、配置されている。差込み突出部３０は前側に２つの接触面３１.１を有する。この２つの接触面３１.１は、図３から分かるように、凸面状に湾曲された円筒面として形成されている。接触面３１.１は、差込み突出部３０の長手方向中心軸線Ｍに沿ってかつ平行に延びている。従って接触面３１.１は互いに平行でもある。接触面３１.１は、差込み突出部３０の周方向において互いに間隔をおいて配置されている。接触面３１.１は等しい曲率半径を有し、１つの共通の部分円に配置されている。この曲率半径は、部分円直径の半分に相当する。接触面３１.１の間の領域には、切欠き３１.２が設けられていて、この場合接触面３１.１は切欠き３１.２に対して平行に延びている。この切欠きは種々異なった形状を有することができ、例えば単純な鏡面対称体（Anspiegelung）であってよい。図示の実施形態において切欠き３１.２は、接触面３１.１の間において凹面状に凹んでいる凹設部を形成している。この場合凹面は、部分円筒形の幾何学形状が生じるように、設計されている。切欠き３１.２は、差込み突出部３０の全長にわたって延びているのではなく、図１３から分かるように、差込み突出部３０の部分領域にわたってしか延在していない。切欠き３１.２は、差込み突出部３０の自由端部に向かって、つまり差込み方向に開放している。切欠き３１.２はまた、アンダカットなしに半径方向外側に向かっても開放している。接触面３１.１とは反対の側に、差込み突出部３０は背側に押圧ねじ受容部３２を有し、この押圧ねじ受容部３２は押圧面３２.１を備えている。

図６及び図９に示すように、切欠き３１.２は、両接触面３１.１の間において凹面状に凹んだ幾何学形状を有し、特に部分円筒形の横断面を形成することができる。

図７〜図１０には、差込み突出部３０の構成が詳しく示されている。図９には、切欠き３１.２の凹面状の窪みが明瞭に示されていて、この切欠き３１.２は、凸面状の接触面３１.１に接続している。図１０からは、差込み突出部３０が、接触面３１.１に接続する領域において、ほぼ円形もしくは楕円形の横断面形状を有することが明らかである。図８には、押圧ねじ受容部３２の領域が示されており、この場合押圧面３２.１は、差込み突出部３０の長手方向中心軸線Ｍに対して角度δを成している。この場合この設定角（Anstellwinkel）δは好ましくは、チゼルホルダ２０の最適な引込み作用を得るために、２０°〜６０°の範囲である。

図７にはさらに、押圧面３２.１が、支持体２１への差込み突出部３０の接続領域から、間隔寸法Ａの間隔をおいて配置されていることが、示されている。

接触面３１.１は、支持体２１への差込み突出部３０の接続領域から、間隔寸法Ｂの間隔をおいて配置されている。接触面３１.１の面重心は、押圧面３２.１の面重心から間隔寸法Ｃの間隔をおいて配置されている。

ベース部分１０へのチゼルホルダ２０の取付けのためには、差込み突出部３０が差込み収容部１６.７に差し込まれる。この差込み運動は、第１及び第２の支持面１６.１，１６.２に当接する第１及び第２のストリッピング面２９.１，２９.４によって制限される。

図１及び図１２から分かるように、この場合対応付けは、移行部分２９.２がリセッティング空間１６.４の上方に位置し、リセッティング空間１６.５が移行部分２９.５によって橋渡しされ、側部のリセッティング空間１６.３が、第１のストリッピング面２９.１と第２のストリッピング面２９.４との間に形成された角度領域によって橋渡しされているように、なされている。これらのリセッティング空間１６.３，１６.４，１６.５の領域におけるチゼルホルダの間隔設定によって、ストリッピング面２９.１，２９.４及び／又は支持面１６.１，１６.２が損耗（abarbeiten）した場合に、加工使用中にチゼルホルダ２０はリセッティング空間１６.３，１６.４，１６.５内にリセット（nachsetzen）することができる。このことは特に、ベース部分１０がそのままで、摩耗したチゼルホルダ２０が、新たなチゼルホルダ２０と交換される場合に、言える。上に述べた取付け状態を固定するために、押圧ねじ４０がねじ山付収容部１８にねじ込まれる。この場合押圧段部４２はその平らな端面で押圧面３２.１を押圧し、差込み突出部３０の長手方向中心軸線Ｍの方向で作用する引込み力を生ぜしめる。しかしながらまた同時に、押圧ねじ４０は差込み突出部３０の長手方向中心軸線Ｍに対して角度を成して当て付けられているので、前側に向かう方向において作用する緊締力も差込み突出部３０にもたらされる。この緊締力は、接触面３１.１を介して、差込み収容部１６.７の円筒形部分の対応する凹面状の対応面に伝達される。切欠き３１.２を介して接触面３１.１が互いに間隔をおいて位置していることによって、差込み突出部３０が、接触面３１.１によって側部に形成された２つの支持領域を介して確実に固定されることが、保証される。これによって特に、両接触面３１.１によっても、発生する面圧は小さく保たれ、これにより、差込み突出部３０の確実な固定が達成される。

チゼルホルダ２０が摩耗時にリセッティング空間１６.３，１６.４，１６.５内に後退できることによって、効果的な摩耗補償を行うことができ、この場合ストリッピング面２９.１，２９.４は支持面１６.１，１６.２を如何なる箇所においても越えて延在しているので、摩耗時にはいずれにせよ、支持面１６.１，１６.２は均一に摩耗し、この際にまくれ又はばりが生じることはない。このような構成は特に、ベース部分１０が、通常要求されるように、チゼルホルダ２０の耐用寿命の数倍の長さの工具寿命を有する場合に、有利である。摩耗していないチゼルホルダ２０は、この場合常に、部分的に摩耗したベース部分１０においてもなお確実に緊締され、かつ保持されることができる。これによって、ベース部分１０とチゼルホルダ２０とによって形成される工具系が使用される機械の修理もまた、簡単になる。通常、このような機械、例えば路面切削機（Strassenfraesmaschine）又はサーフィス・マイナ（Surface Miner）には、多数の工具系が取り付けられている。この場合ベース部分１０は、多くの場合、フライスドラムの表面に溶接されている。すべてのチゼルホルダ２０又はチゼルホルダ２０のうちの幾つかが摩耗した場合、これらのチゼルホルダは、新しい摩耗していないチゼルホルダ２０又は部分的に摩耗したチゼルホルダ２０（このようなチゼルホルダ２０は例えば大まかな破砕作業のために使用することができる）と、簡単に交換することができる。

交換時には、初めに押圧ねじ４０が解離される。次いで、摩耗したチゼルホルダ２０の差込み突出部３０を、ベース部分１０の差込み収容部１６.７から引き出して除去することができる。次に新しい（又は部分的に摩耗した）チゼルホルダ２０の差込み突出部３０を、ベース部分１０の差込み収容部１６.７内に挿入する。この際に押圧ねじ４０は必要とあれば新しい押圧ねじ４０と交換することができる。そして押圧ねじ４０はベース部分１０にねじ込まれ、上に述べたように、チゼルホルダ２０と緊締される。

図１２から分かるように、ベース部分１０は突出部５０を有し、この突出部５０は差込み収容部１６.７内に進入する。この突出部５０は図示の実施形態では、円筒ピンとして形成され、この円筒ピンは、接続面１１から、部分円筒形の切欠き１９内に打ち込まれている。部分円筒形の切欠き１９はこの場合円筒ピンを、その全周の１８０°以上にわたって取り囲んでおり、これにより円筒ピンは紛失不能に保持される。円筒ピンの、チゼルホルダ２０内に突出する領域は、接触面３１.１の間における切欠き３１.２内に係合する。差込み収容部１６.７内への差込み突出部３０の挿入時に、突出部５０は、差込み突出部３０の自由端部に向かって開放する切欠き３１.２内に確実に進入する。これによってベース部分１０に対するチゼルホルダ２０の方向付けが達成される。この方向付けは、今や第１及び第２のストリッピング面２９.１，２９.４が支持面１６.１，１６.２に正確に接触し、不適切な取付けが排除されることを保証する。さらに突出部５０と、該突出部５０に幾何学形状を合わせられた切欠き３１.２とは、いわば鍵と錠の原理で、不注意に誤ったチゼルホルダ２０がベース部分１０に取り付けられることを、阻止する。

以下に、本発明によるチゼルホルダ２０の角度関係について詳しく述べる。

図５から分かるように、チゼル収容部２７の長手方向中心軸線２４.１は、移行部分２９.２もしくは２９.５の長手方向に対して、ひいては、第１のストリッピング面２９.１もしくは第２のストリッピング面２９.４によって形成された角柱の長手方向中心軸線ＭＬＬに対して、角度αもしくはφを成して位置している。この場合角度αは４０°〜６０°の範囲であり、角度φは７０°〜９０°の範囲である。

図５にさらに示すように、送り方向に対して横方向の平面にストリッピング面２９.１，２９.４を投影した場合（図５に相当する投影）、ストリッピング面２９.１と２９.４とは、互いの間に４０°〜６０°の範囲の角度γを成しており、もしくは、移行部分２９.２と２９.５との間の開放角は、図５に示した長手方向の方向付けにおいて、１２０°〜１４０°の値を有する。従って、ストリッピング面２９.１，２９.４によって形成された両角柱（ストリッピング面対）の長手方向中心軸線ＭＬＬの間における角度γ′は、１２０°〜１４０°の範囲である。さらに、ストリッピング面２９.１，２９.４のこのような投影図において、第１のストリッピング面２９.１は、差込み突出部３０の長手方向中心軸線Ｍに対して角度βを成し、第２のストリッピング面２９.４は角度μを成している。同様なことは、角柱の長手方向中心軸線ＭＬＬに対しても言える。この場合角度β，μは、１００°〜１３０°の範囲、好ましくは１１０°〜１２０°の範囲であってよい。

図１３には、第１のストリッピング面２９.１が角度ε_１を成すことが示されている。この角度ε_１は好ましくは、１００°〜１２０°の範囲にある。この角度ε_１の２等分線は、一平面に位置しており、図１３から明らかなように、差込み突出部３０はこの平面に対して対称的に配置されている。

同様に、後ろの第２のストリッピング面２９.４もまた、図１４に示すように、互いの間に角度ε_２を成して位置している。しかしながらこの角度ε_２は、角度ε_１と異なっていてよく、図示の実施形態では１２０°〜１４０°であり、差込み突出部３０はまた、この角度ε_２の２等分線の平面に対して対称的に配置されかつ形成されている。

図１５には、第１のストリッピング面対の１つの第１のストリッピング面２９.１と、第２のストリッピング面対の１つの第２のストリッピング面２９.４とが、互いに角度ωを成して位置し、支持領域を形成することが、示されている。

Claims (17)

1. 地面用加工機械用のチゼルホルダであって、当該チゼルホルダは、ベース部分（１０）と共に工具コンビネーションを形成し、支持体（２１）を備え、差込み突出部（３０）が前記支持体（２１）に間接的に又は直接的に該支持体（２１）の一方の側において接続されており、前記支持体（２１）は、前記差込み突出部（３０）が接続されている差込み突出部側に、２つの第１のストリッピング面（２９.１）及び２つの第２のストリッピング面（２９.４）を有し、該２つの第１のストリッピング面（２９.１）同士及び該２つの第２のストリッピング面（２９.４）同士はそれぞれ、互いに角度（ε_１，ε_２）を成して位置しており、前記支持体（２１）は、前記差込み突出部（３０）とは反対の側に、チゼル収容部（２７）を備えた加工側を有する、チゼルホルダであって、
   前記２つの第１のストリッピング面（２９.１）及び前記２つの第２のストリッピング面（２９.４）はそれぞれ、差込み突出部側から加工側に向かって互いに拡開するように、前記角度（ε_１，ε_２）を成しており、前記ベース部分（１０）は、前記２つの第１のストリッピング面（２９.１）及び前記２つの第２のストリッピング面（２９.４）にそれぞれ対応する２つの第１の支持面（１６.１）及び２つの第２の支持面（１６.２）を有していることを特徴とする、チゼルホルダ。
2. 前記２つの第１のストリッピング面（２９.１）及び前記２つの第２のストリッピング面（２９.４）の面垂線はそれぞれ、工具送り方向（ｖ）で見てチゼルホルダのそれぞれの側に向いている、請求項１記載のチゼルホルダ。
3. 第１のストリッピング面（２９.１）及び第２のストリッピング面（２９.４）は、１００°〜１４０°の範囲の鈍角（ε_１，ε_２）を成していて、第１のストリッピング面（２９.１）は、互いに１００°〜１２０°の範囲の角度を成し、かつ第２のストリッピング面（２９.４）は、互いに１２０°〜１４０°の範囲の角度を成している、請求項１又は２記載のチゼルホルダ。
4. 前記第１及び第２のストリッピング面（２９.１，２９.４）はそれぞれ、前記差込み突出部側の領域において、少なくとも部分的に移行部分（２９.２，２９.５）を介して互いに結合されている、請求項１から３までのいずれか１項記載のチゼルホルダ。
5. 前記第１及び第２のストリッピング面（２９.１，２９.４）はそれぞれ、ストリッピング面対を形成しており、前記第１のストリッピング面（２９.１）は第１のストリッピング面対を形成し、前記第２のストリッピング面（２９.４）は第２のストリッピング面対を形成しており、前記ストリッピング面対の間の角度を２等分する角度２等分線の平面が、第１及び第２のストリッピング面（２９.１，２９.４）の間にそれぞれ形成されており、前記２等分線の平面には、前記ストリッピング面対の両ストリッピング面（２９.１，２９.４）に対して平行に延びている長手方向中心軸線（ＭＬＬ）が位置しており、前記差込み突出部（３０）の長手方向軸線（Ｍ）と前記ストリッピング面対の長手方向中心軸線（ＭＬＬ）とは、１００°〜１３０°の範囲の角度（β，μ）を成している、請求項１から４までのいずれか１項記載のチゼルホルダ。
6. 前記２つの第１のストリッピング面（２９.１）は、送り方向（ｖ）において少なくとも部分的に前記差込み突出部（３０）の前に配置され、かつ前記２つの第２のストリッピング面（２９.４）は、送り方向（ｖ）において少なくとも部分的に前記差込み突出部（３０）の後ろに配置されている、請求項２から５までのいずれか１項記載のチゼルホルダ。
7. 前記支持体（２１）の、第１のストリッピング面（２９.１）とは反対側に位置する前記加工側に、摩耗防止のために役立つエプロン（２２）が設けられている、請求項１から６までのいずれか１項記載のチゼルホルダ。
8. 第２のストリッピング面（２９.４）は、前記支持体（２１）の、チゼル収容部（２７）とは反対の側で送り方向（ｖ）で見て後ろに配置されている、請求項１から７までのいずれか１項記載のチゼルホルダ。
9. 前記チゼル収容部（２７）の前記長手方向中心軸線（２４.１）は、前記２つの第２のストリッピング面（２９.４）の間に配置されている、請求項１から８までのいずれか１項記載のチゼルホルダ。
10. 第１のストリッピング面（２９.１）の前記ストリッピング面対の前記長手方向中心軸線（ＭＬＬ）と、前記チゼル収容部（２７）の長手方向中心軸線（２４.１）との間における角度（α）は、４０°〜６０°の範囲である、請求項１から９までのいずれか１項記載のチゼルホルダ。
11. 第２のストリッピング面（２９.４）の前記ストリッピング面対の前記長手方向中心軸線（ＭＬＬ）と、前記チゼル収容部（２７）の長手方向中心軸線（２４.１）との間における角度（φ）は、７０°〜９０°の範囲である、請求項１から１０までのいずれか１項記載のチゼルホルダ。
12. 前記チゼル収容部（２７）は、貫通孔として形成されていて、前記差込み突出部側において、前記チゼル収容部（２７）内に進入した廃石粒子を搬出するための排出通路（２８）に移行しており、該排出通路（２８）は、少なくとも部分的に、前記２つの第２のストリッピング面（２９.４）の間の範囲において終端する、請求項１から１１までのいずれか１項記載のチゼルホルダ。
13. 第１のストリッピング面（２９.１）及び第２のストリッピング面（２９.４）はそれぞれ、ストリッピング面対を形成し、該ストリッピング面対において前記ストリッピング面（２９.１と２９.１、２９.４と２９.４）はそれぞれ、互いにＶ字形を成すように位置している、請求項１から１２までのいずれか１項記載のチゼルホルダ。
14. 第１のストリッピング面対の１つの第１のストリッピング面（２９.１）と第２のストリッピング面対の１つの第２のストリッピング面（２９.４）とは、それぞれ、互いに１２０°〜１６０°の範囲の角度（ω）を成して位置し、かつ支持領域を形成する、請求項１３記載のチゼルホルダ。
15. 前記２つの第１のストリッピング面（２９.１）及び前記２つの第２のストリッピング面（２９.４）の面垂線はそれぞれ、前記送り方向（ｖ）に対して傾けられて延びている、請求項１から１４までのいずれか１項記載のチゼルホルダ。
16. 前記２つの第１のストリッピング面（２９.１）及び前記２つの第２のストリッピング面（２９.４）の間に、前記角度２等分線を含む共通の平面が配置されており、前記差込み突出部（３０）の長手方向軸線（Ｍ）は、前記平面内に位置していて、前記２つの第１のストリッピング面（２９.１）同士及び前記２つの第２のストリッピング面（２９.４）同士はそれぞれ、前記平面に対して対称的に配置されている、請求項５から１５までのいずれか１項記載のチゼルホルダ。
17. 前記支持体（２１）への前記差込み突出部（３０）の接続領域は、少なくとも８０％が、前記第１のストリッピング面（２９.１）によって形成された前記ストリッピング面対の領域に配置されている、請求項１から１６までのいずれか１項記載のチゼルホルダ。

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