JP5968540B2 - 冷媒回路および空気調和装置 - Google Patents

Description

本発明は、気液分離装置を搭載した冷媒回路および空気調和装置に関するものである。

空気調和装置の冷凍サイクルにおいて、凝縮器で凝縮された冷媒液は、膨張弁によって減圧され、冷媒蒸気と冷媒液が混在する気液二相状態となって蒸発器に流入する。冷媒が気液二相状態で蒸発器に流入すると、垂直または傾斜ヘッダーの場合は熱交換器への分配特性が悪化することなどに起因して、空気調和装置のエネルギー効率が低下する。また、高流量条件や低流量条件など流量条件の変化によって安定した分配特性を維持することができなかった。

そこで、従来の熱交換器の垂直または傾斜ヘッダーでは、ヘッダー内部に仕切りを設けたり、リボン状の乱流促進体や小孔を設けたりして分配特性の改善を狙ったものがある（例えば、特許文献１参照）。

特開平５−２０３２８６号公報

しかし、特許文献１に記載の熱交換器の垂直または傾斜ヘッダーでは、あまり分配特性の向上が見られず、熱交換器入口で圧力損失が生じてしまっていた。また、ヘッダー内部の構造が複雑になるため、製造がより困難となりコストが増大するなどの課題があった。

本発明は、以上のような課題を解決するためになされたもので、分配特性を向上させて圧力損失を低減させ、コストの増大を抑えた冷媒回路および空気調和装置を提供することを目的としている。

本発明に係る冷媒回路は、気液二相冷媒を冷媒蒸気と冷媒液とに分離する複数の気液分離装置と、前記気液分離装置の上流側に接続され、開閉により前記気液二相冷媒の流路を切り替える流路切替弁と、前記気液分離装置で分離された前記冷媒液または前記気液二相冷媒が流入する蒸発熱交換器と、前記蒸発熱交換器の上流側に、前記蒸発熱交換器に対して垂直または傾斜して設けられたヘッダーと、前記蒸発熱交換器の下流側に設けられた圧縮機と、前記気液分離装置のそれぞれに接続され、前記冷媒蒸気が通過する複数のバイパス経路と、を備え、複数の前記バイパス経路を通過後の前記冷媒蒸気と前記蒸発熱交換器を通過後の冷媒蒸気とは、前記蒸発熱交換器と前記圧縮機との間の第一合流点で合流するものである。

本発明に係る冷媒回路によれば、熱交換器の垂直または傾斜ヘッダーに流入する気液二相冷媒の乾き度（またはボイド率）を調整することにより分配特性を向上させて圧力損失を低減させることができ、また、垂直または傾斜ヘッダーの構造は変更しないためコストの増大を抑えることができる。さらに、微燃性冷媒（例えばＲ３２、ＨＦＯ冷媒およびそれらを用いた混合物など）または可燃性冷媒（プロパン、イソブタン、ジメチルエーテルおよびそれらを用いた混合物など）を冷媒として使用する場合においては、気液分離装置１台あたりの容積を減らすことができる。

本実施の形態１に係る分配システムの冷媒回路図である。 本実施の形態１に係る分配システムのモリエル線図である。 本実施の形態１に係る分配システムの低流量条件の回路図である。 本実施の形態２に係る分配システムの冷媒回路図である。 本実施の形態２に係る分配システムの低流量条件の回路図である。 本実施の形態３に係る分配システムの低流量条件の回路図である。 本実施の形態４に係る分配システムの低流量条件の回路図である。 本実施の形態５に係る分配システムの低流量条件の回路図である。

以下、本実施の形態を、気液分離装置を２台搭載した分配システムを例に図面に基づいて説明する。なお、以下に説明する実施の形態によって本発明が限定されるものではない。また、以下の図面では各構成部材の大きさの関係が実際のものとは異なる場合がある。

実施の形態１．
図１は、本実施の形態１に係る分配システム１００の冷媒回路図、図２は、本実施の形態１に係る分配システム１００のモリエル線図である。なお、図１に用いられる符号の添え字ａ、ｂは、気液分離装置１ａと気液分離装置１ｂを通った経路での各要素の名称とし、後述する図３〜図７についても同様である。
本実施の形態１に係る分配システム１００は、気液分離装置１（１ａ、１ｂ）で気液二相冷媒５１を冷媒蒸気５２と冷媒液５３とに分離し、蒸発熱交換器３に冷媒液５３（または気液二相冷媒５１）を流入させた後、蒸発熱交換器３の下流側で冷媒蒸気５２と蒸発熱交換器３で気相状態となった冷媒とを合流させるシステムである。

空気調和装置は圧縮機７、蒸発熱交換器３、図示省略の凝縮熱交換器および膨張弁が配管接続され、冷媒を循環させる冷媒回路を有する。
分配システム１００は、空気調和装置の冷媒回路の一部を構成し、流入した気液二相冷媒５１を冷媒蒸気５２と冷媒液５３とに分離する気液分離装置１（１ａ、１ｂ）と、開閉により気液分離装置１（１ａ、１ｂ）への流路を切り替える流路切替弁１１（１１ａ、１１ｂ）と、冷媒液５３（または気液二相冷媒５１）が流入する蒸発熱交換器３と、蒸発熱交換器３の流入側に蒸発熱交換器３に対して垂直または傾斜して設けられたヘッダー２と、蒸発熱交換器３の流出側の合流器４と、冷媒蒸気５２が気液分離装置１から蒸発熱交換器３の下流へバイパスするバイパス経路６（６ａ、６ｂ）と、そのバイパス経路６上に設けられ、開閉により冷媒蒸気５２の流量を調整する流量調整弁５（５ａ、５ｂ）とを備えている。

気液分離装置１（１ａ、１ｂ）は、気液二相冷媒５１を冷媒蒸気５２と冷媒液５３とに分離するものであり、一端が外部回路に接続され、気液二相冷媒５１が流入してくる流入配管１ｃ、一端がバイパス経路６に接続され、冷媒蒸気５２が流れるガス側流出配管１ｄ、および一端が蒸発熱交換器３の流入側（上流側）のヘッダー２に接続され、冷媒液５３（または気液二相冷媒５１）が流れる液側流出配管１ｅ、の他端に接続されている。なお、気液分離装置１は、流入する冷媒の流量に応じて気液分離効率が変化する。また、気液分離装置１の形状や大きさなどは問わないものとし、流路切替弁１１は電気信号により開閉の切替が可能な電磁弁とする。

蒸発熱交換器３は、冷媒と空気との間で熱交換を行う空気熱交換器であり、低圧の冷媒液５３（または気液二相冷媒５１）が流入し、空気と熱交換して冷媒を蒸発させていく。蒸発熱交換器３の流入側の枝状の伝熱管は分流器であるヘッダー２の一端に接続され、流出側は合流器４の一端に接続される。
ここで、蒸発熱交換器３の伝熱管の性能を向上させようとすると、内部溝付管や扁平管、細管などの伝熱管を用いることになるが、同時に圧力損失が増大してしまうため、多分岐（枝状）の構成を取ることになる。そのため、本実施の形態１のようにヘッダー２などの比較的簡易な構造でなければ蒸発熱交換器３の枝状の伝熱管との接続が困難となる。

気液分離された冷媒蒸気５２が通過するバイパス経路６は、バイパス経路６上の冷媒の流量を調整する流量調整弁５および配管で構成され、一端はガス側流出配管１ｄに接続され、他端は第二合流点βで蒸発熱交換器下流側配管１ｆに接続される。そして、各バイパス経路６を通過した冷媒蒸気５２は第二合流点βで合流する。また、蒸発熱交換器３を通過した冷媒は蒸発し、気相状態となって蒸発熱交換器３と圧縮機７との間の第一合流点αで、第二合流点βで合流した冷媒蒸気５２と合流する。
なお、流量調整弁５には電子膨張弁や電磁弁などを用いる。また、流量調整弁５に電磁弁を用いる場合は、バイパス経路６上に流動抵抗となるキャピラリチューブなどを設けて、冷媒蒸気５２の流量を調整しておく必要がある。

次に、分配システム１００の動作について図１および図２を用いて説明するが、蒸発熱交換器３を室外機内の熱交換器とした場合、空気調和装置は暖房運転となるため、暖房運転時の分配システム１００の動作を例に挙げて説明する。
気液分離装置１が機能しない（気液分離しない）場合は、気液分離装置１の上流側に設けられた流路切替弁１１が全開となり、バイパス経路６上の流量調整弁５が全閉となり、バイパス経路６に冷媒蒸気５２が流れなくなる。従って、冷媒は冷媒蒸気５２と冷媒液５３の気液二相の状態（図２のＥ’点）で流入配管１ｃを通り、全ての冷媒が液側流出配管１ｅを通って、蒸発熱交換器３へ流入する。そして、蒸発熱交換器３を通過した冷媒は蒸発し、気相状態となって圧縮機７の吸入側へ流入する（図２のＡ’点）。その後、圧縮機７で圧縮され、高温高圧の吐出冷媒として室内機側へ流出していく（図２のＢ点）。

一方、気液分離装置１が機能する（気液分離する）場合は、気液分離装置１の上流側に設けられた流路切替弁１１が全開となり、バイパス経路６上の流量調整弁５が（全）開となる。そのため、冷媒は冷媒蒸気５２と冷媒液５３の気液二相の状態（図２のＤ点）で流入配管１ｃに流入し、気液分離装置１内に入って気液分離される。気液分離された冷媒蒸気５２はガス側流出配管１ｄを通り、バイパス経路６へ流入し、流量調整弁５を通過後、第二合流点βで合流する（図２のＦ点）。

一方、気液分離された冷媒液５３（または気液二相冷媒５１）は、一部の冷媒蒸気５２がバイパスされたため、乾き度（またはボイド率）が低下する（図２のＥ点）。乾き度（またはボイド率）が低下した状態でヘッダー２へ流入し、蒸発熱交換器３へ流入する。そして、蒸発熱交換器３で蒸発して気相状態となった冷媒は、バイパスされていた冷媒蒸気５２と第一合流点αで合流後、圧縮機７の吸入側へ流入する（図２のＡ点）。その後、圧縮機７で圧縮され、高温高圧の吐出冷媒として室内機側へ流出していく（図２のＢ点）。

このとき、ヘッダー２の入口での乾き度（またはボイド率）を低くすることで、蒸発熱交換器３へ流入するガス流量を低減することによる蒸発熱交換器３の低圧損効果が得られるため、ヘッダー２における冷媒の分配特性が向上し、蒸発熱交換器３でバランスよく熱交換が行われる。

このように、気液分離装置１を通過する冷媒において、定格条件（高流量条件）の場合、流路切替弁１１ａ、１１ｂをともに全開とし、気液分離装置１ａ、１ｂをともに使用することで、多くの冷媒蒸気５２を気液分離してバイパス経路６へ流出することが可能となり、ヘッダー２の入口での乾き度（またはボイド率）を低く調整することができるため、ヘッダー２の分配特性が向上する。それは、定格条件（高流量条件）の場合、冷媒流量がそもそも多いため、冷媒液５３のみでもヘッダー２内の流動様式も均質流となり、ヘッダー２の上部空間まで冷媒液５３が流れ込むことができるためである。そのため、熱交換に不要な冷媒蒸気５２は少なくする方がよい。

図３は、本実施の形態１に係る分配システム１００の低流量条件の回路図である。
なお、図３中の黒塗りは全閉状態を表し、流路切替弁１１ｂと流量調整弁５ｂが全閉状態となっている。
一方、中間条件（低流量条件）などの場合、定格条件に比べて流量が少なくなるため、最適な気液分離を行うために（気液分離効率がよくなるように）図３に示すように流路切替弁１１ｂを全閉状態とする。そして、気液分離装置１ｂに冷媒が流入しないようにし、気液分離装置１ａに流入する冷媒量を調整し（多くし）、バイパスさせる冷媒蒸気５２を調整することが必要となる。そうすることで、より多くの冷媒蒸気５２を気液分離してバイパス経路６へ流出することが可能となるため、ヘッダー２の入口での乾き度（またはボイド率）を低くすることができる。そのため、冷媒液５３をヘッダー２の上部空間まで到達させることができ、分配特性の向上ができる。
つまり、気液分離装置１ａ、１ｂの冷媒流量が適正範囲を超えると、気液分離効率が低下してしまう。そのため、定格条件（高流量条件）において冷媒流量の適正範囲（の上限）を超えてしまいそうな場合は気液分離装置１ａ、１ｂを共に使用して気液分離装置１ａ、１ｂの冷媒流量をそれぞれ減らして適正範囲内にし、中間条件（低流量条件）において、冷媒流量の適正範囲（の下限）を超えてしまいそうな場合は気液分離装置１ａのみを使用し、気液分離装置１ａの冷媒流量を増やして適正範囲内にすることで、ヘッダー２に入口での乾き度（またはボイド率）を調整し、分配特性を向上させる。

以上のように、空気調和装置の冷媒回路を流れる（分配システム１００に流入してくる）冷媒の流量に応じて流路切替弁１１を開閉して冷媒が流入する気液分離装置１の数を変更し、気液分離装置１に流入する冷媒の流量を調整し、最適な気液分離が行えるようにする。そうすることで、ヘッダー２の入口での乾き度（またはボイド率）を低く調整することができるため、ヘッダー２において、冷媒の幅広い流量範囲で安定した分配特性を得ることができるため、蒸発熱交換器３入口での圧力損失を低減させることができる。また、ヘッダー２の構造は変更しないため、コストの増大を抑えることができる。

なお、本実施の形態１では、蒸発熱交換器３を暖房運転時の室外熱交換器としたが、冷房運転時の室外熱交換器にも適用できる。また、室外機が１台に対して室内機も１台となるようなシステム以外に、室外機が１台に対して室内機が複数台となるようなシステムにも同様に適用でき、室外機が複数台となる場合においても適用できる。そして、それらのことは以下に説明する実施の形態２〜４においても同様である。また、本分配システムにおいて、使用される冷媒は特にその種類を限定するものではないが、例えば微燃性冷媒（Ｒ３２、ＨＦＯ冷媒およびそれらを用いた混合物など）や可燃性冷媒（プロパン、イソブタン、ジメチルエーテル、アンモニアおよびそれらを用いた混合物など）を用いる場合には、複数の気液分離装置を使用することで、気液分離装置１台あたりの容積を減らすことができ、可燃性のリスクを分散させることができる。

実施の形態２．
図４は、本実施の形態２に係る分配システム２００の冷媒回路図、図５は、本実施の形態２に係る分配システム２００の低流量条件の回路図である。
以下、本実施の形態２について説明するが、本実施の形態１と重複するものについては省略する。
本実施の形態２に係る分配システム２００は、分配システム１００に対して蒸発熱交換器３が気液分離装置１の台数と同じ数である２つに分割されていることを特徴とする。そして、蒸発熱交換器３ａの一端は、気液分離装置１ａに接続されたヘッダー２ａに、蒸発熱交換器３ｂの一端は、気液分離装置１ｂに接続されたヘッダー２ｂに接続されている。

また、蒸発熱交換器３ａの他端は合流器４ａの一端に、蒸発熱交換器３ｂの他端は合流器４ｂの一端に接続され、合流器４ａと合流器４ｂの他端は蒸発熱交換器下流側配管１ｆの一端に接続される。そして、蒸発熱交換器下流側配管１ｆの他端はガス側流出配管１ｄに接続されるため、冷媒は合流器４ａまたは合流器４ｂを通過後に合流し、バイパス経路６とも合流する。

上記のような構成とすることで、中間条件などのように低流量条件となるときに、図５に示すように流路切替弁１１ｂを全閉とすることで、気液分離装置１ｂに冷媒を流入させないようにすると、ヘッダー２ｂおよび蒸発熱交換器３ｂにも冷媒が流れなくなる。そのため、全冷媒が気液分離装置１ａを通り、気液分離された冷媒蒸気５２ａはバイパス経路６ａを通り、気液分離された冷媒液５３ａはヘッダー２ａおよび蒸発熱交換器３ａを通って蒸発され、バイパスされた冷媒蒸気５２ａと合流し、圧縮機７へ流出していく。

ここで、蒸発熱交換器３の伝熱性能は、蒸発熱交換器３を流れる冷媒流速に比例し、冷媒流速が遅い方が伝熱性能は低くなる。また、単位体積当たりの蒸発熱交換器３を流れる冷媒の流量が少なくなると、流速は遅くなる。
そこで、本実施の形態２のような構成とすることで、低流量条件での全冷媒が気液分離された後、分割された蒸発熱交換器３ａへ流入するため、本実施の形態１のように分割されていない蒸発熱交換器３の場合に比べ、単位体積当たりの蒸発熱交換器３ａを流れる冷媒の冷媒流速を高めに維持できる。その結果、伝熱性能を下げることなく分配性能を向上させられるため、より効率よく熱交換することができる。また、２つのファンから構成される室外機などでは、分割された蒸発熱交換器３ａ、３ｂのうち、冷媒が流れている方のみファンを回すなどして、よりエネルギー効率の高い冷凍サイクルを実現できる。

実施の形態３．
図６は、本実施の形態３に係る分配システム３００の低流量条件の回路図である。
以下、本実施の形態３について説明するが、本実施の形態１および２と重複するものについては省略する。
本実施の形態２と同様に、蒸発熱交換器３を分割したシステムを用いた回路を例に挙げて説明する。
分配システム３００は、流量調整弁５がバイパス経路６ａ、６ｂ上ではなく、バイパス経路６が合流した後の蒸発熱交換器下流側配管１ｆに設けられていることを特徴とする。なお、その他については分配システム２００と同じ回路構成である。

上記のような構成とすることで、気液分離装置１と同等数（本実施の形態１および２では２つ）あった流量調整弁５の数を１つに減らすことができ、製造およびコストの面において有効である。

実施の形態４．
図７は、本実施の形態４に係る分配システム４００の低流量条件の回路図である。
以下、本実施の形態４について説明するが、本実施の形態１〜３と重複するものについては省略する。
分配システム４００は、余剰冷媒を貯留するアキュムレータ１０が設けられ、アキュムレータ１０は、第一合流点αと圧縮機７との間、または第一合流点αと同じ位置になるように設置されることを特徴とする。なお、その他については分配システム２００と同じ回路構成である。

上記のような構成とすることで、万が一、流量調整弁５の制御不良などでバイパス経路６中に冷媒液５３が流出しても、アキュムレータ１０に冷媒液５３を溜めることができるため、圧縮機７へ冷媒液５３を戻すことがなくなり、圧縮機７の故障を防ぐことができる。また、気液分離装置（乾き度調整装置）１からアキュムレータ１０までの経路中に設けられる蒸発熱交換器３、その他図示省略の四方弁、バルブなどの抵抗が、冷媒蒸気５２をバイパスする対象の経路となるため、冷凍サイクル全体の圧力損失を低減することができる。さらに例えばＲ３２冷媒のように圧縮機７の吐出温度が高くなる様な場合には、複数の気液分離器回路の一部を液インジェクション用に代用することができ、冷媒液５３をアキュムレータ１０に戻すことで、圧縮機７の吐出温度の上昇を抑制することができる。液インジェクションを行う場合は、例えば冷媒蒸気５２ａを液インジェクションとして用いる場合、流量調整弁５ａの開度を増やすことで（冷媒蒸気５２ａを液インジェクションとして用いることが）可能となる。

実施の形態５.
図８は、実施の形態５に係る分配システム５００の回路図である。
以下、本実施の形態５について説明するが、本実施の形態１〜４と重複するものについては省略する。
分配システム５００は、室外機出口配管５７を流れる冷媒と室内機出口配管５６を流れる冷媒との間で熱交換を行う内部熱交換器５５が設けられていることを特徴とする。
室内機（凝縮熱交換器）５８は圧縮機７の下流側に設けられ、圧縮機７に接続されている圧縮機吐出配管５９、および内部熱交換器５５に接続されている室内機出口配管５６に接続されている。また、内部熱交換器５５は流路切替弁１１の上流側と内部熱交換器出口配管６０で接続されている。なお、その他については分配システム２００と同じ回路構成である。
そして、内部熱交換器５５において、第一合流点αで合流後の冷媒蒸気と室内機５８から流出した冷媒液との間で熱交換が行われるようになっており、冷媒蒸気は吸熱し、冷媒液は放熱する。熱交換後、冷媒蒸気は圧縮機７の吸入側へ流入し、冷媒液は流路切替弁１１の上流側で気液二相冷媒５１と合流する。

上記のような構成とすることで、万が一、流量調整弁５の制御不良などでバイパス経路６中に冷媒液５３が流出しても、その冷媒液５３を内部熱交換器５５によってガス化することができる。そのため、圧縮機７へ冷媒液５３を戻すことがなくなり、圧縮機７の故障を防ぐことができる。
また、気液分離装置（乾き度調整装置）１から内部熱交換器５５までの経路中に設けられる蒸発熱交換器３、その他図示省略の四方弁、バルブなどの抵抗が、冷媒蒸気５２をバイパスする対象の経路となるため、冷凍サイクル全体の圧力損失を低減することができる。また、内部熱交換器５５を使用することで、気液分離装置(乾き度調整装置)１に流入する冷媒ガス量が少なくなるため、気液分離装置１をその分小型にすることができる。また、室外機出口配管５７を流れる冷媒液５３は内部熱交換器５５によってガス化するため、圧縮機７に必要な入力仕事を減らすことができ、システム性能の向上ができる。

１ 気液分離装置、１ｃ 流入配管、１ｄ ガス側流出配管、１ｅ 液側流出配管、１ｆ 蒸発熱交換器下流側配管、２ ヘッダー、３ 蒸発熱交換器、４ 合流器、５ 流量調整弁、６ バイパス経路、７ 圧縮機、１０ アキュムレータ、１１ 流路切替弁、５１ 気液二相冷媒、５２ 冷媒蒸気、５３ 冷媒液、５５ 内部熱交換器、５６ 室内機出口配管、５７ 室外機出口配管、５８ 室内機、５９ 圧縮機吐出配管、６０ 内部熱交換器出口配管、１００ （複数台の気液分離装置を用いた）分配システム、２００ （蒸発熱交換器を分割した）分配システム、３００ （流量調整弁を1つにした）分配システム、４００ （アキュムレータを搭載した）分配システム、５００（内部熱交換器を搭載した）分配システム、α 第一合流点、β 第二合流点。

Claims (9)

1. 気液二相冷媒を冷媒蒸気と冷媒液とに分離する複数の気液分離装置と、
   前記気液分離装置の上流側に接続され、開閉により前記気液二相冷媒の流路を切り替える流路切替弁と、
   前記気液分離装置で分離された前記冷媒液または前記気液二相冷媒が流入する蒸発熱交換器と、
   前記蒸発熱交換器の上流側に、前記蒸発熱交換器に対して垂直または傾斜して設けられたヘッダーと、
   前記蒸発熱交換器の下流側に設けられた圧縮機と、
   前記気液分離装置のそれぞれに接続され、前記冷媒蒸気が通過する複数のバイパス経路と、を備え、
   複数の前記バイパス経路を通過後の前記冷媒蒸気と前記蒸発熱交換器を通過後の冷媒蒸気とは、前記蒸発熱交換器と前記圧縮機との間の第一合流点で合流する
   冷媒回路。
2. 回路内を循環する冷媒として、微燃性冷媒または可燃性冷媒を用いた
   請求項１に記載の冷媒回路。
3. 前記バイパス経路上に、前記冷媒蒸気の流量を調整する流量調整弁がそれぞれ設けられた
   請求項１または２に記載の冷媒回路。
4. 前記蒸発熱交換器は、前記気液分離装置の数と同じ数に分割され、
   分割された蒸発熱交換器ごとに異なる前記ヘッダーが設けられ、
   前記気液分離装置ごとに異なる前記ヘッダーが接続されている
   請求項１〜３のいずれか一項に記載の冷媒回路。
5. 複数の前記バイパス経路は第二合流点で合流し、
   前記流量調整弁は、前記第二合流点の下流側に設けられた
   請求項３または４に記載の冷媒回路。
6. 余剰冷媒を貯留するアキュムレータを備え、
   前記アキュムレータは、
   前記第一合流点と前記圧縮機との間、または前記第一合流点と同じ位置になるように設置される
   請求項１〜５のいずれか一項に記載の冷媒回路。
7. 内部熱交換器と凝縮熱交換器とを備え、
   前記内部熱交換器は、前記第一合流点と前記圧縮機との間、または前記第一合流点と同じ位置に設けられ、
   前記凝縮熱交換器は、前記圧縮機の下流側に設けられ、
   前記内部熱交換器は、
   前記第一合流点で合流後の冷媒蒸気と前記凝縮熱交換器から流出した冷媒液との間で熱交換を行う
   請求項１〜６のいずれか一項に記載の冷媒回路。
8. 冷媒流量に応じて前記流路切替弁を開閉し、前記気液二相冷媒が流入する前記気液分離装置の数を変更し、
   高流量条件では、低流量条件に比べて前記気液二相冷媒が流入する前記気液分離装置の数を多くした
   請求項１〜７のいずれか一項に記載の冷媒回路。
9. 請求項１〜８のいずれか一項に記載の冷媒回路を搭載した
   空気調和装置。

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