JP5928726B2 - 被覆アーク溶接棒 - Google Patents
被覆アーク溶接棒 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5928726B2 JP5928726B2 JP2013019561A JP2013019561A JP5928726B2 JP 5928726 B2 JP5928726 B2 JP 5928726B2 JP 2013019561 A JP2013019561 A JP 2013019561A JP 2013019561 A JP2013019561 A JP 2013019561A JP 5928726 B2 JP5928726 B2 JP 5928726B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- amount
- arc welding
- welding rod
- toughness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3602—Carbonates, basic oxides or hydroxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/365—Selection of non-metallic compositions of coating materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/40—Making wire or rods for soldering or welding
- B23K35/404—Coated rods; Coated electrodes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
石油精製リアクタ用途の鋼材の溶接に供せられる溶接材料としては、優れたクリープ性能と、それに追随する諸性能である靭性、焼戻脆化特性、耐SR割れ性(応力除去焼鈍時に粒界割れを起こさないこと)、および溶接作業性とを両立することが要求されている。
そして前記のとおり、2.25Cr−1Mo鋼よりも高強度な2.25Cr−1Mo−V鋼製リアクタの適用が進められている。しかしながら、2.25Cr−1Mo−V鋼製リアクタにおいても、その操業条件が高温・高圧化する傾向にあり、従来の溶接材料では昨今の高温強度、特にクリープ破断性能の要求を満足しないという問題があった。
本発明者らは、優れたクリープ強度を有し、且つ靭性、焼戻脆化特性、耐SR割れ性に優れた2.25Cr−1Mo−V鋼溶着金属の形成に際して、そのクリープ性能の改善手段として(1)炭化物の析出形態制御、および(2)ミクロ組織制御という着想を得た。
前記の(2)の実現には、旧γ粒界に優先的に炭化物を形成してすべりを阻害する合金元素の添加、および焼入れ性を低下させる合金元素の添加、あるいは焼入れ性を増加させる合金元素の低減が有効であり、本願ではCrおよびMnに着目した。特に、Crを適度に低減することで、熱処理時の微細な炭化物の結晶粒内への析出を促進し、この微細な炭化物のピン留め効果によってクリープ転位の拡散を抑制するという効果が得られることを見出した。これら合金元素の添加方法は上項と同様である。
さらに、従来技術において構成される何れの溶接材料も、クリープ特性について「PWHT条件:705℃×32h、クリープ破断試験条件:540℃/210MPa」という、今までに類を見ない厳しい直近の市場要求を満たすことはできない。
さらに、被覆アーク溶接棒は、被覆アーク溶接棒の心線および被覆剤のいずれか一方または両方に所定の成分を所定量含有することで、溶接金属のクリープ破断性能、靭性、焼戻脆化特性、耐SR割れ性や、溶接作業性が向上する。なお、溶接作業性とは、アーク安定性、スパッタ発生量、スラグ剥離性、ビードなじみ性、ビード外観などの観点に基づくものである。
本発明の被覆アーク溶接棒は、被覆アーク溶接棒全質量あたり、被覆剤中に、金属炭酸塩をCO2換算値で5〜10質量%、アルカリ金属酸化物をアルカリ金属換算値で0.4〜2.0質量%、フッ素化合物をF換算値で1.0〜5.0質量%含むものである。
さらに、被覆アーク溶接棒は、被覆アーク溶接棒の心線および被覆剤のいずれか一方または両方の合計で、被覆アーク溶接棒全質量あたり、C、Si、Mn、Cr、Mo、V、Nb、B、Mg、Feを所定量含み、不可避不純物として、Cu,Ni,Ti,Al,Ta,Co,およびWの総和を所定量以下、S,Sn,As,Sb,Pb,およびBiの総和を所定量以下としたものである。
以下、各構成について説明する。
金属炭酸塩はアーク熱によって金属酸化物とCO2に分解する。そして前者はスラグを形成して溶接ビードを保護し、後者はアーク雰囲気中の水素分圧を下げて溶着金属中の拡散性水素量を低減させるため、被覆剤中に添加する。この金属炭酸塩はMgCO3や、CaCO3,BaCO3,Na2CO3など、特に限定されるものではない。しかしながら、その含有量が少なすぎるとスラグ生成量が不足してビード外観が劣化するだけでなく、溶着金属中の拡散性水素量が増加して低温割れ感受性が増加する。特に、本願が対象とする高強度2.25C−1Mo−V鋼の様な強度の高い鋼種に対して、溶着金属中の拡散性水素量の増加は施工上極めて大きな問題となる。一方、これらの金属炭酸塩を過剰に添加すると、溶融スラグの粘度が増加して溶融スラグが先行しやすくなるため、溶接ビードのなじみ性が悪化し、スラグ巻き込みなどの溶接欠陥を誘発する。よって、被覆アーク溶接棒全質量あたりの金属炭酸塩の含有量は、CO2換算値で換算して5〜10質量%とする。
アルカリ金属酸化物は被覆を形成するバインダの役割を果たし、また心線へと固着させるために被覆剤中に添加する水ガラス中に含有される。その化学的組成としてNa2OやK2O、Li2O等が挙げられるが、これらアルカリ金属酸化物は被覆アーク溶接棒の溶接作業性にも影響を与える。これらアルカリ金属酸化物が少なすぎても多すぎても、即ち、水ガラス添加量が少なすぎても多すぎても溶接作業性、特にアーク安定性に悪影響を与える。よって、被覆アーク溶接棒全質量あたりの含有量は、アルカリ金属換算値で0.4〜2.0質量%とする。
フッ素化合物はスラグ形成剤として被覆剤に添加する。このフッ素化合物はBaF2や、CaF2,KF,NaF,AlF3などに代表される金属フッ化物だけでなく、K2SiF6やPTFEに代表される複合金属フッ化物や高分子重合体など、特に限定されるものではない。しかしながら、その含有量が少なすぎる、または多すぎてもビード形状を悪化させる。よって、被覆アーク溶接棒全質量あたりの含有量は、F換算値で1.0〜5.0質量%とする。
Cは溶着金属の焼入れ性、および炭化物の析出形態に大きな影響を及ぼす。溶着金属中のC量が低いとベイナイト変態温度が高くなるため、ベイナイト組織が粗大化し、靭性および焼戻脆化特性を低下させる。また、炭化物の析出量が不十分となり、クリープ破断強度も低下する。一方で、C量が過剰に高くなると、炭化物の析出量が増加してクリープ強度が上昇する一方、析出する炭化物の粗大化が促進され、靭性および焼戻脆化特性が低下するだけでなく、高温割れや低温割れ、SR割れなどの各種割れ感受性を高める。また、アーク安定性が劣化する。よって、被覆アーク溶接棒全質量あたりのC量は0.04〜0.15質量%とする。好ましくは0.05〜0.10質量%である。
Siは溶着金属の室温強度を確保すると同時に、溶着金属を脱酸・清浄化して靭性を向上させる効果がある。溶着金属中のSi量が低すぎるとそのクリープ強度が低下し、さらに溶着金属中の酸素量が増加して粗大な酸化物を形成するため、靭性を低下させる。また、ビードなじみ性、ビード外観が劣化する。一方で、過剰なSiの添加は焼戻脆化特性を劣化させる。よって、被覆アーク溶接棒全質量あたりのSi量は1.0〜1.5質量%とする。好ましくは1.0〜1.3質量%である。
MnはCに次いで溶着金属のベイナイト変態温度を下げる元素であるため、Mnの添加によってベイナイト変態点を低下させて微細組織を形成し、靭性の向上を図ることができる。一方、ミクロ組織の微細化に伴うすべりサイトの増加により、そのクリープ強度の低下を招くという相反する効果がある。また、MnはSi同様、溶着金属を脱酸・清浄化してその靭性を向上させる一方、過剰な添加は焼戻脆化特性を低下させる。よって、溶着金属の靭性・焼戻脆化特性とクリープ破断強度の両立の観点から、被覆アーク溶接棒全質量あたりのMn量は0.7〜1.2質量%とする。好ましくは0.8〜1.2質量%である。
Crは、Mo、Vとともに高強度2.25Cr−1Mo−V鋼の基本成分である。Crは旧γ粒界に優先的に炭化物を形成して室温強度、およびクリープ強度を向上させ、また、耐食性を向上させるために必要不可欠な成分である。本発明者らの研究により、Crの低下は微細な炭化物の析出を促進し、Crの増加は粗大な炭化物の析出を促進することが明らかとなっている。溶着金属中のCr量が少なすぎると、微細な炭化物が過剰に析出して靭性を低下させるだけでなく、耐SR割れ性も劣化させる。一方、Cr量が多くなると、析出する炭化物が粗大化して靭性およびクリープ強度を低下させるだけでなく、不純物の粒界偏析を促進して焼戻脆化特性および耐SR割れ性を劣化させる。よって、被覆アーク溶接棒全質量あたりのCr量は1.3〜1.9質量%とする。
Moは、Cr、Vとともに高強度2.25Cr−1Mo−V鋼の基本成分である。Moは炭化物を形成するとともに母相中に固溶して、その室温強度・クリープ破断強度を向上させる。溶着金属中のMo量が少なすぎると、炭化物析出量、および母相中への固溶量が不足してクリープ破断強度を低下させる。一方、Mo量が多くなると、炭化物量、および母相中への固溶量が過剰に増加して強度が著しく増加し、靭性を劣化させる。よって、被覆アーク溶接棒全質量あたりのMo量は0.5〜1.0質量%とする。
Vは、Cr、Moとともに高強度2.25Cr−1Mo−V鋼の基本成分である。Vは微細な炭化物を形成することで転位のクリープ拡散を阻害し、室温強度・クリープ破断強度を向上させる。溶着金属中のV量が少なすぎると炭化物の析出量が不足してクリープ破断強度を低下させる。一方、V量が多くなると、炭化物の析出量が過剰に増加し、靭性、焼戻脆化特性および耐SR割れ性を低下させる。また、アーク安定性、スパッタ発生量およびビード外観が劣化する。よって、被覆アーク溶接棒全質量あたりのV量は0.3〜0.5質量%とする。
Nbは、V同様、微細炭化物の形成傾向が強く、クリープ強度を向上させる。溶着金属中のNb量が少なすぎると、炭化物の析出量が不足してクリープ強度を低下させる。一方、Nb量が多くなると、炭化物の析出量が過剰に増加し、靭性、焼戻脆化特性および耐SR割れ性を低下させる。また、スパッタ発生量が増加する。よって、被覆アーク溶接棒全質量あたりのNb量は0.02〜0.06質量%とする。
Bは微量な添加で溶着金属の焼入れ性を高め、その組織を微細化して靭性を向上させるとともに、クリープ強度をも向上させる効果がある。溶着金属中のB量が少なすぎると、組織が粗大化して靭性が低下し、またクリープ破断強度も低下する。一方、B量が多くなると、耐SR割れ性を著しく低下させる。よって、被覆アーク溶接棒全質量あたりのB量は0.005〜0.015質量%とする。
Mgは溶着金属を脱酸・清浄化して靭性を向上させるとともに、溶接時のアーク安定性・再アーク性を向上させる。溶着金属中のMg量が少なすぎると、溶着金属中の酸素量が増加して粗大な酸化物を形成し、その靭性が低下するとともに、アーク安定性およびスパッタ発生量が不良となる。一方、Mg量が多くなってもアーク安定性、スパッタ発生量およびビード外観が不良となる。よって、被覆アーク溶接棒全質量あたりのMg量は0.05〜0.15質量%とする。好ましくは0.05〜0.10質量%である。
Feは溶着金属を構成する主成分であり、主として被覆アーク溶接棒の心線より添加されるが、被覆剤から添加されてもよい。特に、被覆剤から鉄粉あるいは合金鉄の形で添加することで、溶着効率を高めることが出来る。その添加量が少なすぎても多すぎても、他の合金成分の添加効果が十分に得られないため、被覆アーク溶接棒全質量あたりのFe量は60〜75質量%とする。またFeはその添加量が60質量%未満であると、スラグ剥離性およびビード外観が劣化する。
本発明においては、不可避不純物として、Cu,Ni,Ti,Al,Ta,Co,およびWの総和が0.10質量%以下、S,Sn,As,Sb,Pb,およびBiの総和が0.10質量%以下である。
Cu,Ni,Ti,Al,Ta,Co,およびWの総和が0.10質量%を超えるとスパッタ発生量が増加する。更に1.00質量%を超えるとアーク安定性も劣化する。
被覆アーク溶接棒は中実の心線および被覆剤にて構成し、被覆剤の質量(=被覆率)は被覆アーク溶接棒全質量に対して25〜40質量%とした。被覆アーク溶接棒の化学組成を表1、2に示す。なお、本発明の範囲を満たさないものについては、数値に下線を引いて示す。
本願の実施例に用いた溶接試験体の開先形状を図1(a)に示す。試験板にはASTM A387. Gr.22鋼などの2.25Cr−1Mo鋼や、図1(b)に示すように、開先面を供試材で2〜3層程度バタリング溶接を実施したJIS G3106 SM490A鋼などの炭素鋼を用いても良い。何れの試験板を用いても試験結果は同一であるから、本願の実施例においては共金系であるASTM A387 Gr.22 Cl.2鋼を用いた。試験板・バッキング板の板厚は20mm、開先形状は20°V開先、ルートギャップは19mmとした。溶接長は300mm〜600mmとして1層2パスの振り分け溶接を実施し、その積層数は8層仕上げとした。
溶接試験材に施工した各種PWHT条件を図2に示す。PWHTの強弱はLarson−Miller(ラーソン・ミラー)の熱処理パラメータ(以下[P]と略記)の概念を導入することで、定量化することができる。[P]は下式1にて表され、式中のTはPWHT温度(℃)、tはPWHT時間(h)を表す。
[P]=(T+273)×(20+logt)×10−3 ・・・(式1)
ここで、
Min.PWHT(703℃×8h):シャルピー衝撃試験(図2の(a)条件)
Min.PWHT(703℃×8h)+S.C.:シャルピー衝撃試験(焼戻脆化特性評価用)
Max.PWHT(708℃×32h):クリープ破断試験(図2の(b)条件)
である。
次に、ステップクーリングについて説明する。図3に、ステップクーリングの処理条件を説明するための、縦軸を温度、横軸を時間とするグラフを示す。図3に示すように、ステップクーリングは、供試材を加熱し、供試材の温度が300℃を超えると、昇温速度が50℃/h以下となるように加熱条件を調整して、供試材の温度が593℃に到達するまで加熱した。そして、593℃で1時間保持した後、冷却速度6℃/hで538℃まで供試材を冷却して15時間保持し、同冷却速度で523℃まで冷却して24時間保持、さらに同冷却速度で495℃まで冷却して60時間保持した。次に、冷却速度3℃/hで468℃まで供試材を冷却して100時間保持した。そして、供試材の温度が300℃以下になるまで、冷却速度が28℃/h以下となるように供試材を冷却した。なお、この処理において、供試材の温度が300℃以下の温度域では、昇温速度および冷却速度は規定しない。
溶着金属の靭性・焼戻脆化特性を評価するに際して、PWHT条件を703℃×8h、および703℃×8h+ステップクーリングとした両試験材からISO 148−1準拠の2mm−Vノッチのシャルピー衝撃試験片を採取し、20、0、−18、−30、−50、−70、−90℃の各温度で3本ずつシャルピー衝撃試験を実施した。次に、各温度における試験値を潤滑に通過する相互の遷移曲線から、54Jを示すシャルピー遷移温度(以下vTr54およびvTr’54と表記)を決定、ステップクーリングによるvTr54の変動量(=vTr’54−vTr54、以下ΔvTr54と表記)を脆化量として算出した。
脆化量に関しては、ΔvTr54が5℃以下のものを◎、5℃を超え11℃未満のものを○、11℃以上のものを×と評価した。
焼戻脆化特性値に関しては、vTr54+3ΔvTr54が−30℃以下のものを◎、−30℃を超え0℃以下のものを○、0℃を超えるものを×と評価した。
vTr54:PWHT後に54Jを示すシャルピー遷移温度(℃)
vTr’54:PWHT+ステップクーリング後に54Jを示すシャルピー遷移温度(℃)
ΔvTr54(=vTr’54−vTr54):ステップクーリングによる脆化量(℃)
vTr54+3ΔvTr54:焼戻脆化特性(℃)
である。
PWHT条件を708℃×32hとした溶接試験材よりISO 204準拠のクリープ破断試験片を採取し、試験温度を540℃、負荷応力を210MPaとしてクリープ破断試験を実施し、その破断時間を調査した。本実施例において、破断時間(以下Trと表記)が1500h以上のものを◎、1500h未満1000h以上のものを○、1000h未満のものを×と評価した。
Cr−Mo鋼を初めとした低合金耐熱鋼製圧力容器の製作時には、PWHTの施工以前に、製作中の構造物の残留応力低減を主たる目的として、しばしばSR(Stress relief:応力除去焼鈍)が施工される。このSR時に旧γ粒界において発生するのがSR割れである。SR割れは、SRによる結晶粒内における炭化物の析出、および旧γ粒界における不純物の偏析の二者が重畳することによって結晶粒内と旧γ粒界界面に過剰な強度差が生じ、相対的に弱化した旧γ粒界が残留応力に抗し切れなくなることで発生する。
図4(c)に示すように、スリットを約0.05mmまでかしめた状態でスリットをTIG溶接して、U溝直下に残留応力を負荷した。次に、TIG溶接後の試験片に図5に示す条件のSR(625℃×10h)を実施した後、図4(d)に示すように、試験片を長手方向に3分割し、各断面のノッチ直下を観察して、旧γ粒界におけるSR発生の有無を観察した。観察を行なった6断面(=観察面3×試験数2)中、SR割れの発生が見られないものを◎、SR割れ発生個数が1〜2断面のものを○、3断面以上のものを×と評価した。
表2に示す溶接条件下で溶接試験を実施した際の溶接作業性を官能的に評価した。第一に、「アーク安定性」について、アークのバタツキ傾向が弱いものを◎、やや弱いものを○、強いものを×と評価した。第二に、「スパッタ発生量」について、スパッタ発生傾向が弱いものを◎、やや弱いものを○、強いものを×と評価した。第三に、「スラグ剥離性」について、スラグ剥離が容易なものを◎、比較的容易なものを○、困難なものを×と評価した。第四に、「ビードなじみ性」について、ビード止端へのスラグ巻き込み傾向がきわめて弱いものを◎、弱いものを○、強いものを×と評価した。第五に、「ビード外観」について、ビードの波目がきわめて美麗で平滑であるものを◎、美麗で平滑であるものを○、波目が粗く凹凸が激しいものを×と評価した。
これらの結果を表4に示す。
一方、No.11〜40は、本発明の範囲を満たさないため、以下の結果となった。
Claims (2)
- 被覆アーク溶接棒全質量あたり、被覆剤中に、金属炭酸塩をCO2換算値で5〜10質量%、アルカリ金属酸化物をアルカリ金属換算値で0.4〜2.0質量%、フッ素化合物をF換算値で1.0〜5.0質量%含み、
被覆アーク溶接棒の心線および被覆剤に含まれる合金成分が、前記心線および前記被覆剤のいずれか一方に含まれる場合はいずれか一方の含有量で、両方に含まれる場合は両方の合計の含有量で、被覆アーク溶接棒全質量あたり、C:0.04〜0.15質量%、Si:1.0〜1.5質量%、Mn:0.7〜1.2質量%、Cr:1.3〜1.9質量%、Mo:0.5〜1.0質量%、V:0.3〜0.5質量%、Nb:0.02〜0.06質量%、B:0.005〜0.015質量%、Mg:0.05〜0.15質量%、Fe:60〜75質量%含み、残部が不可避不純物であり、前記不可避不純物として、Cu,Ni,Ti,Al,Ta,Co,およびWの総和が0.10質量%以下、S,Sn,As,Sb,Pb,およびBiの総和が0.10質量%以下であることを特徴とする被覆アーク溶接棒。 - 被覆アーク溶接棒の心線および被覆剤に含まれる合金成分が、前記心線および前記被覆剤のいずれか一方に含まれる場合はいずれか一方の含有量で、両方に含まれる場合は両方の合計の含有量で、被覆アーク溶接棒全質量あたり、C:0.05〜0.10質量%、Si:1.0〜1.3質量%、Mn:0.8〜1.2質量%、Cr:1.3〜1.9質量%、Mo:0.5〜1.0質量%、V:0.3〜0.5質量%、Nb:0.02〜0.06質量%、B:0.005〜0.015質量%、Mg:0.05〜0.10質量%、Fe:60〜75質量%含み、残部が不可避不純物であり、前記不可避不純物として、Cu,Ni,Ti,Al,Ta,Co,およびWの総和が0.10質量%以下、S,Sn,As,Sb,Pb,およびBiの総和が0.10質量%以下であることを特徴とする請求項1に記載の被覆アーク溶接棒。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013019561A JP5928726B2 (ja) | 2013-02-04 | 2013-02-04 | 被覆アーク溶接棒 |
EP13873506.3A EP2952287B1 (en) | 2013-02-04 | 2013-12-25 | Covered electrode |
PCT/JP2013/084621 WO2014119189A1 (ja) | 2013-02-04 | 2013-12-25 | 被覆アーク溶接棒 |
KR1020157020955A KR101764040B1 (ko) | 2013-02-04 | 2013-12-25 | 피복 아크 용접봉 |
CN201380071720.0A CN104955609B (zh) | 2013-02-04 | 2013-12-25 | 涂药焊条 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013019561A JP5928726B2 (ja) | 2013-02-04 | 2013-02-04 | 被覆アーク溶接棒 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2014147970A JP2014147970A (ja) | 2014-08-21 |
JP5928726B2 true JP5928726B2 (ja) | 2016-06-01 |
Family
ID=51261913
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2013019561A Expired - Fee Related JP5928726B2 (ja) | 2013-02-04 | 2013-02-04 | 被覆アーク溶接棒 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP2952287B1 (ja) |
JP (1) | JP5928726B2 (ja) |
KR (1) | KR101764040B1 (ja) |
CN (1) | CN104955609B (ja) |
WO (1) | WO2014119189A1 (ja) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6420725B2 (ja) * | 2015-06-09 | 2018-11-07 | 株式会社神戸製鋼所 | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
CN105499837A (zh) * | 2015-12-18 | 2016-04-20 | 天津市庆鑫祥科技发展有限公司 | 一种自保护药芯焊丝以及焊接方法 |
JP6829090B2 (ja) * | 2017-01-31 | 2021-02-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 被覆アーク溶接棒 |
CN107234364A (zh) * | 2017-06-12 | 2017-10-10 | 合肥欧仕嘉机电设备有限公司 | 一种用于堆焊的耐磨焊条及其制备方法 |
EP3919221A4 (en) * | 2019-03-26 | 2022-05-04 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | COATED ELECTRODE FOR HIGH CR HEAT RESISTANT FERRITIC STEEL |
CN111843291A (zh) * | 2020-08-13 | 2020-10-30 | 天津市永昌焊丝有限公司 | 一种高强度耐蚀的低镍焊条 |
US11426823B2 (en) * | 2020-09-28 | 2022-08-30 | Lincoln Global, Inc. | Covered electrode for arc welding high strength steel |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62224497A (ja) * | 1986-03-26 | 1987-10-02 | Nippon Steel Corp | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
CN87102782B (zh) * | 1987-04-16 | 1988-08-31 | 冶金工业部钢铁研究总院 | 超低氢型焊条 |
JPH02220797A (ja) * | 1989-02-21 | 1990-09-03 | Kobe Steel Ltd | Cr―Mo系低合金鋼用被覆アーク溶接棒 |
JP3258135B2 (ja) * | 1993-05-24 | 2002-02-18 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度Cr−Mo鋼用サブマージアーク溶接方法 |
JP3283773B2 (ja) * | 1996-10-31 | 2002-05-20 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度Cr−Mo鋼の被覆アーク溶接金属及び被覆アーク溶接方法 |
JP2001300768A (ja) | 2000-04-27 | 2001-10-30 | Kobe Steel Ltd | 低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 |
JP2002263883A (ja) | 2001-03-13 | 2002-09-17 | Nkk Corp | 低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 |
JP4902489B2 (ja) * | 2007-02-19 | 2012-03-21 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度Cr−Mo鋼の溶接金属 |
JP2010110817A (ja) * | 2008-10-11 | 2010-05-20 | Kobe Steel Ltd | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
JP5685116B2 (ja) * | 2011-03-11 | 2015-03-18 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐焼戻し脆化特性に優れた溶接金属 |
-
2013
- 2013-02-04 JP JP2013019561A patent/JP5928726B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2013-12-25 CN CN201380071720.0A patent/CN104955609B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2013-12-25 WO PCT/JP2013/084621 patent/WO2014119189A1/ja active Application Filing
- 2013-12-25 KR KR1020157020955A patent/KR101764040B1/ko active IP Right Grant
- 2013-12-25 EP EP13873506.3A patent/EP2952287B1/en not_active Not-in-force
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN104955609A (zh) | 2015-09-30 |
KR101764040B1 (ko) | 2017-08-01 |
EP2952287B1 (en) | 2017-08-16 |
WO2014119189A1 (ja) | 2014-08-07 |
JP2014147970A (ja) | 2014-08-21 |
EP2952287A1 (en) | 2015-12-09 |
EP2952287A4 (en) | 2016-09-28 |
KR20150101469A (ko) | 2015-09-03 |
CN104955609B (zh) | 2017-05-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4780189B2 (ja) | オーステナイト系耐熱合金 | |
JP5928726B2 (ja) | 被覆アーク溶接棒 | |
JP5977998B2 (ja) | Ni基合金溶接金属、帯状電極及び溶接方法 | |
JP5050863B2 (ja) | 温水器用フェライト系ステンレス鋼板 | |
JP5793283B2 (ja) | ブラックスポットの生成の少ないフェライト系ステンレス鋼 | |
JP6097087B2 (ja) | 高強度2.25Cr−1Mo−V鋼用サブマージアーク溶接ワイヤおよび溶接金属の製造方法 | |
JP6978615B2 (ja) | Tig溶接用溶加材 | |
WO2012073646A1 (ja) | Ni基合金溶接金属、Ni基合金被覆アーク溶接棒 | |
KR20210033519A (ko) | 가스 메탈 아크 용접용 솔리드 와이어 | |
JP5170297B1 (ja) | Ni基耐熱合金用溶接材料ならびにそれを用いてなる溶接金属および溶接継手 | |
JP6978614B2 (ja) | ガスメタルアーク溶接用ソリッドワイヤおよびガスメタルアーク溶接方法 | |
JPWO2020203335A1 (ja) | 極低温用高強度溶接継手の製造方法 | |
JP6235402B2 (ja) | 強度、靭性および耐sr割れ性に優れた溶接金属 | |
JP2017047472A (ja) | サブマージアーク溶接用ワイヤ | |
WO2016009903A1 (ja) | 高Cr系CSEF鋼のシングルサブマージアーク溶接方法 | |
WO2016010121A1 (ja) | 高Cr系CSEF鋼のシングルサブマージアーク溶接方法 | |
JP5955166B2 (ja) | 溶接性に優れる高耐熱、高耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ | |
JP2018144060A (ja) | Tig溶接用溶加材 | |
JP4774588B2 (ja) | 耐食性に優れた高強度油井鋼管継手の作製方法および高強度油井鋼管継手 | |
JP7485594B2 (ja) | フラックス入りワイヤ及びガスシールドアーク溶接方法 | |
WO2017038975A1 (ja) | サブマージアーク溶接用ワイヤ | |
JP7360032B2 (ja) | オーステナイト系耐熱鋼溶接継手 | |
JP7183808B2 (ja) | オーステナイト系耐熱鋼用溶接材料、溶接金属、溶接構造物、および溶接構造物の製造方法 | |
JP2022120717A (ja) | フラックス入りワイヤ、溶接金属、ガスシールドアーク溶接方法及び溶接継手の製造方法 | |
JP6483540B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20150901 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160105 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160217 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160405 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20160412 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5928726 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |