JP5849609B2 - 高圧水素貯蔵用鋼材 - Google Patents
高圧水素貯蔵用鋼材 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5849609B2 JP5849609B2 JP2011235739A JP2011235739A JP5849609B2 JP 5849609 B2 JP5849609 B2 JP 5849609B2 JP 2011235739 A JP2011235739 A JP 2011235739A JP 2011235739 A JP2011235739 A JP 2011235739A JP 5849609 B2 JP5849609 B2 JP 5849609B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- hydrogen
- less
- pressure hydrogen
- toughness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 title claims description 98
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 title claims description 98
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 90
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 68
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 68
- 238000003860 storage Methods 0.000 title claims description 17
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 40
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 claims description 27
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 27
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 13
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 12
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 16
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 12
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 description 12
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 11
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 11
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 10
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 230000008569 process Effects 0.000 description 9
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 7
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 7
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 6
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 6
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 6
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 5
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 3
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical group [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 2
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- 229910001035 Soft ferrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000010191 image analysis Methods 0.000 description 1
- 230000009545 invasion Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 239000011232 storage material Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
(1)高圧水素雰囲気下では鋼中に水素が侵入し鋼材の脆化や延性低下を招くため、鋼材表面から鋼中に侵入する水素量を抑制することが重要である。
(2)鋼中に侵入する水素量は、鋼材の微視的な組織形態によって大きく変化し、析出強化によく利用されるNb、Ti、V等の炭窒化物はNaCl構造の整合析出物のため水素吸収能力が高く高圧水素中でより多くの水素を吸収する。そのため、高圧水素中での脆化を抑制するためには、Nb、Ti、Vの添加を一定量以下に抑制することが重要である。
(3)一方、セメンタイトは非整合析出物であり、NaCl型炭窒化物よりも水素吸収能力が低いが、その粒径を一定サイズ以下でかつアスペクト比の低い、より球形に近い形状にすることで水素侵入量をさらに抑制することが可能となり、水素による脆化や延性低下を抑制することが可能となる。
(4)図1に70MPa高圧水素中に500時間暴露したときの鋼中への水素侵入量を、昇温脱離分析によって測定した結果を示す。供試鋼は図2に示す組織を有する2種類の鋼(a)、鋼(b)で、アスペクト比が小さく微細なセメンタイトが分散している鋼(a)は高圧水素化での水素吸収量が低く、セメンタイトが粗大化し、さらにアスペクト比が大きくなる鋼(b)では水素吸収量が増大していることがわかる。
(5)強度を向上させる場合に選択元素として添加するMoとCrはセメンタイトを粗大化させるので各添加量とそれらの総計を一定量以下に抑制する。セメンタイトの平均粒径を一定サイズ以下にすることで(すなわち、炭化物サイズを微細化)、高圧水素雰囲気からの水素侵入が抑制されるだけでなく、母材靱性が高められて水素による脆化が抑制される。
1.質量%で、C:0.05〜0.12%、Si:0.01〜0.50%、Mn:0.6超〜1.8%、P:0.02%以下、S:0.003%以下、Al:0.01〜0.08%を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、金属組織が面積分率90%以上のベイナイト主体組織で、ベイナイト中に平均粒径50nm以下、平均アスペクト比3以下のセメンタイトが分散析出していることを特徴とする高圧水素貯蔵用鋼材。
2. さらに質量%で、Cr:0.3%以下、Mo:0.3%以下、Cu:0.5%以下、Ni:1.0%以下、Nb:0.005〜0.05%、V:0.01〜0.10%、Ti:0.005〜0.03%、B:0.0005〜0.002%、Ca:0.0005〜0.005%の1種または2種以上を含有することを特徴とする1に記載の高圧水素貯蔵用鋼材である。
説明において成分%は全て質量%を意味する。
Cは、鋼材の強度を高めるために必要な元素であり、セメンタイトとして鋼中に微細に分散させることで、高圧水素雰囲気からの水素侵入による脆化を抑制すると同時に、母材靱性を向上させる。しかし、0.05%未満では十分な強度が確保できず、0.12%を超えるとセメンタイトの量が増加し水素侵入による脆化を生じ、母材靱性の低下も招くため、0.05〜0.12%とする。より安定した性能を得るためには、0.05〜0.10%とすることが好ましい。
Siは脱酸のために添加する。この効果は0.01%以上で発揮されるが、一方、0.50%を超えると靭性が劣化するようになるため0.01〜0.50%とする。
Mnは鋼の強度および靭性の向上のため添加する。0.6%以下ではその効果が十分ではなく、一方、1.8%を超えると靱性が劣化するようになるため、0.6超〜1.8%とする。
Pは不可避的不純物元素であり、鋼材の強度には大きな影響を及ぼさないが、靱性を劣化させる元素であるため0.02%以下とする。好ましくは,0.015%以下とする。
Sは不可避的不純物元素であり、鋼中においては一般にMnS系の介在物となり、靱性の劣化、特にシャルピー吸収エネルギーの低下を招くため、0.003%以下とする。より高い性能が要求される場合は、S量をさらに低下することが有効であり、好ましくは0.002%以下とする。
Alは脱酸剤として添加する。この効果は0.01%以上で発揮されるが、0.08%を超えると清浄度の低下により延性を劣化させるようになるので、0.01〜0.08%とする。
Crは、鋼材の焼入れ性を高め強度上昇に極めて有効な元素であるが、0.3%を超えて添加すると、セメンタイトが粗大化し高圧水素雰囲気での水素侵入量が増加するため、水素による脆化が促進される。よって、Crを添加する場合は0.3%以下とする。好ましくは0.2%以下とする。
MoもCrと同様に、鋼材の焼入れ性を高め強度上昇に極めて有効な元素であるが、0.3%を超えて添加すると、セメンタイトが粗大化し高圧水素雰囲気での水素侵入量が増加するため、水素による脆化が促進される。よって、Moを添加する場合は0.3%以下とする。好ましくは0.2%以下とする。
Cuは、靭性の改善と強度の上昇に有効な元素であるが、0.5%を超えて添加すると鋳造時の鋳片の表面割れを生じる。従って、Cuを添加する場合は0.5%以下とする。
Niは、靭性の改善と強度の上昇に有効な元素であるが、1.0%を超えて添加すると素材コストが上昇するだけでなく、鋳造時の割れの原因ともなる。従って、Niを添加する場合は1.0%以下とする。
Nbは、熱間圧延時の粒成長を抑制し、微細粒化により靭性を向上させる。さらに焼入れ性元素であり、強度上昇に極めて有効な元素である。0.005%未満ではそれらの効果が小さく、一方、0.05%を超えて添加しても強度上昇が飽和する。また、Nbは鋼中でNaCl構造の炭化物を形成する元素であり、過度のNbの添加はNaCl型炭化物の量を増加し高圧水素中での水素吸収量を増大することで水素脆化をまねく。従って、Nbを添加する場合は0.005〜0.05%とする。好ましくは、0.005〜0.035%とする。
Vは、Nbと同様に強度・靱性の改善に有効な元素である。それらの効果を得るには0.01%以上の添加が必要で、一方、0.10%を超えて添加すると強度の改善効果が飽和し、靱性の劣化が生じるようになる。また、VもNbと同様に鋼中でNaCl構造の炭化物を形成する元素であり、過度のVの添加により高圧水素中での脆化をまねく。従って、Vを添加する場合は0.01〜0.10%とする。好ましくは、0.01〜0.05%とする。
Tiは複合炭窒化物を形成してスラブ加熱時の結晶粒粗大化を防止し、組織を微細化し靱性向上に大きく寄与する。しかし、0.005%未満ではその効果が十分でなく、一方、0.03%を超えると粗大なTiNが増加し靭性が劣化する。また、TiもNb、Vと同様に鋼中でNaCl構造の炭化物を形成する元素であり、過度のTiの添加により高圧水素中での脆化をまねく。従って、Tiを添加する場合は0.005〜0. 03%とする。好ましくは、0.005〜0.02%とする。
Bは焼入れ性を高め、強度上昇に極めて有効な元素である。その効果を得るためには、0.0005%以上の添加が必要であるが、0.002%を超えて添加してもその効果が飽和する。従って、Bを添加する場合は0.0005〜0.002%とする。
Caは硫化物系介在物の形態を制御し、延性を改善するために有効な元素である。その効果を得るためには、0.0005%以上の添加が必要であるが、0.005%を超えて添加してもその効果が飽和し、むしろ清浄度の低下により靱性を劣化させる。従って、Caを添加する場合は、0.0005〜0.005%の範囲とする。
ベイナイトの面積分率:90%以上
ベイナイトは鋼材の強度を得るために必要な金属組織であり、550MPa以上の引張強度を得るため、本発明鋼では金属組織を面積分率90%以上のベイナイト主体組織とする。ベイナイト以外の残余の金属組織として、フェライト、パーライト、マルテンサイト等を含有しても良い。
ベイナイト組織中に析出生成するセメンタイトは本発明で極めて重要な組織因子であり、その平均粒径を50nm以下にすることで、高圧水素雰囲気からの水素の侵入量を抑制し、さらに、強度靱性の向上に寄与する。しかし、セメンタイトの平均粒径が50nmを超えると、水素侵入量が増え水素による靱性低下を招く。よって、セメンタイトの平均粒径を50nm以下に規定する。より安定した性能を得るためには、好ましくは30nm以下とする。
ビレットやスラブ等の鋳片加熱温度は、1000℃未満ではミクロ偏析しているCやP、S等の不純物元素の拡散が不十分で均質な材質が得られず、1250℃を超えると、結晶粒が粗大化しすぎ靱性が劣化する。従って、スラブ加熱温度は1000〜1250℃とすることが好ましい。
鋳片を再加熱した後、所望の管厚または板厚まで熱間で圧延を行うが、熱間圧延の終了温度は、フェライト生成温度であるAr3温度以上とすることが好ましい。熱間圧延後に直接焼入れを行うプロセス(DQプロセス)の場合、軟質なフェライト相の生成により強度低下を招くためである。
Ar3(℃)=910−310C(%)−80Mn(%)−20Cu(%)−15Cr(%)−55Ni(%)−80Mo(%)・・・・・(1)
各合金元素は含有量(質量%)とする。
熱間圧延後に再加熱して焼入れ処理(RhQプロセス)を行う場合は、900℃以上に加熱することが好ましい。熱間圧延後に直接焼入れするプロセス(DQプロセス)では、上述のAr3温度以上で圧延を終了し、直ちに焼入れ処理を行う。
上述の焼入れ処理によるマルテンサイト変態またはベイナイト変態によって導入された格子歪(転位)を回復し、過飽和に固溶したCをセメンタイトとして分散析出させて必要な母材靱性を得るために、焼入れ後の焼戻し処理が不可欠である。焼戻し温度が500℃未満では十分な靱性回復効果が得られず、また、720℃を超えるとフェライトを生成して強度低下を招くため、焼戻し温度は500〜720℃の範囲とすることが好ましい。
焼戻し処理での加熱方法は特に限定しないが、平均粒径が50nm以下の微細なセメンタイトを得るため、1℃/sec以上の昇温速度で加熱することが好ましい。セメンタイトを微細とするためには、焼戻し時の昇温速度を3℃/sec以上とすることが好ましく、加熱方法として誘導加熱装置を用いることが適している。
Claims (2)
- 質量%で、C:0.05〜0.12%、Si:0.01〜0.50%、Mn:0.6超〜1.8%、P:0.02%以下、S:0.0014%以下、Al:0.01〜0.08%を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、金属組織が面積分率90%以上のベイナイト主体組織で、ベイナイト中に平均粒径50nm以下で、平均アスペクト比3以下のセメンタイトが分散析出していることを特徴とする高圧水素貯蔵用鋼材。
- さらに質量%で、Cr:0.3%以下、Mo:0.3%以下、Cu:0.5%以下、Ni:1.0%以下、Nb:0.005〜0.05%、V:0.01〜0.10%、Ti:0.005〜0.03%、B:0.0005〜0.002%、Ca:0.0005〜0.005%の1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の高圧水素貯蔵用鋼材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011235739A JP5849609B2 (ja) | 2010-10-28 | 2011-10-27 | 高圧水素貯蔵用鋼材 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010242129 | 2010-10-28 | ||
JP2010242129 | 2010-10-28 | ||
JP2011235739A JP5849609B2 (ja) | 2010-10-28 | 2011-10-27 | 高圧水素貯蔵用鋼材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2012107332A JP2012107332A (ja) | 2012-06-07 |
JP5849609B2 true JP5849609B2 (ja) | 2016-01-27 |
Family
ID=46493224
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011235739A Active JP5849609B2 (ja) | 2010-10-28 | 2011-10-27 | 高圧水素貯蔵用鋼材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5849609B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA2907514C (en) * | 2013-03-29 | 2017-09-12 | Jfe Steel Corporation | Steel structure for hydrogen gas, method for producing hydrogen storage tank, and method for producing hydrogen line pipe |
CN105102657B (zh) | 2013-03-29 | 2017-03-15 | 杰富意钢铁株式会社 | 钢材及氢用容器、以及它们的制造方法 |
US10697036B2 (en) | 2015-03-16 | 2020-06-30 | Jfe Steel Corporation | Steel material for composite pressure vessel liner and steel pipe or tube for composite pressure vessel liner |
CN108026619A (zh) * | 2015-09-17 | 2018-05-11 | 杰富意钢铁株式会社 | 高压氢气中的耐氢脆化特性优异的氢用钢结构物及其制造方法 |
JP6421883B2 (ja) | 2016-09-21 | 2018-11-14 | Jfeスチール株式会社 | 蓄圧器用鋼管、蓄圧器用鋼管の製造方法、および複合容器蓄圧器用ライナー |
US20220064770A1 (en) | 2018-12-26 | 2022-03-03 | Jfe Steel Corporation | Steel material for high-pressure hydrogen gas environment, steel structure for high-pressure hydrogen gas environment, and methods for producing steel material for high-pressure hydrogen gas environment |
US20240150862A1 (en) | 2021-03-30 | 2024-05-09 | Jfe Steel Corporation | Steel pipe for high-pressure hydrogen, high-pressure hydrogen vessel, and method for manufacturing said steel pipe |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3579307B2 (ja) * | 1999-08-19 | 2004-10-20 | Jfeスチール株式会社 | 溶接性及び歪時効後の靭性に優れた60キロ級直接焼入れ焼戻し鋼 |
JP3906779B2 (ja) * | 2002-10-25 | 2007-04-18 | Jfeスチール株式会社 | 耐応力腐食割れ性に優れた低温用鋼材の製造方法 |
JP2005002386A (ja) * | 2003-06-10 | 2005-01-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高圧水素環境用鋼、鋼管およびその製造方法 |
JP5181775B2 (ja) * | 2008-03-31 | 2013-04-10 | Jfeスチール株式会社 | 曲げ加工性および低温靭性に優れる高張力鋼材ならびにその製造方法 |
JP5487683B2 (ja) * | 2009-03-31 | 2014-05-07 | Jfeスチール株式会社 | 強度−伸びバランスに優れた高靭性高張力鋼板およびその製造方法 |
-
2011
- 2011-10-27 JP JP2011235739A patent/JP5849609B2/ja active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2012107332A (ja) | 2012-06-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5842537B2 (ja) | 高圧水素貯蔵容器用高強度鋼材 | |
JP6064955B2 (ja) | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用高強度継目無鋼管の製造方法 | |
CN113272452B (zh) | 高压氢气环境用钢材和高压氢气环境用钢结构物及高压氢气环境用钢材的制造方法 | |
JP6299885B2 (ja) | 高圧水素ガス中の耐水素脆化特性に優れた水素用鋼構造物およびその製造方法 | |
JP5849609B2 (ja) | 高圧水素貯蔵用鋼材 | |
JP5494167B2 (ja) | 極低温用厚鋼板およびその製造方法 | |
US10240221B2 (en) | Stainless steel seamless pipe for oil well use and method for manufacturing the same | |
JP5958450B2 (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた油井用低合金高強度継目無鋼管およびその製造方法 | |
JP5494166B2 (ja) | 極低温用厚鋼板およびその製造方法 | |
JP5439973B2 (ja) | 優れた生産性と溶接性を兼ね備えた、pwht後の落重特性に優れた高強度厚鋼板およびその製造方法 | |
EP2128294B1 (en) | Base metal for clad steel plate having high strength and excellent toughness in welding heat-affected zone, and method of producing the same | |
JP5499731B2 (ja) | 耐hic性に優れた厚肉高張力熱延鋼板及びその製造方法 | |
JP2017155300A (ja) | 低温用厚鋼板及びその製造方法 | |
JP2020500262A (ja) | 低温用中マンガン鋼材及びその製造方法 | |
JP6492862B2 (ja) | 低温用厚鋼板及びその製造方法 | |
JP2008255459A (ja) | Haz靭性、母材靭性、伸び、及び強度−伸びバランスに優れた厚鋼板 | |
JP2016033236A (ja) | 強度−均一伸びバランスに優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
CA3094517C (en) | A steel composition in accordance with api 5l psl-2 specification for x-65 grade having enhanced hydrogen induced cracking (hic) resistance, and method of manufacturing the steel thereof | |
JP4507745B2 (ja) | 耐歪時効特性に優れた低降伏比高強度高靱性鋼管およびその製造方法 | |
JP4344919B2 (ja) | 予熱なしでの溶接性に優れた高強度鋼板とその製造方法及び溶接鋼構造物 | |
JP5176847B2 (ja) | 低降伏比低温用鋼、およびその製造方法 | |
JP6225795B2 (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れたラインパイプ用厚肉高強度継目無鋼管の製造方法 | |
JP4507730B2 (ja) | 低降伏比高強度高靱性鋼板及びその製造方法 | |
JPWO2021117382A1 (ja) | 鋼板およびその製造方法 | |
WO2009119274A1 (ja) | 耐応力除去焼鈍特性と低温靭性に優れた高強度鋼板 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20120327 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20140825 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20150619 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150623 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20150812 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20151104 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20151117 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5849609 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |