JP5837424B2 - エチレンを重合するための多段階方法 - Google Patents

Description

本発明は、特定の化学的及び物理的特徴を有する固体触媒成分を含む触媒系の存在下で行う、エチレンを重合するため、特に広い分子量分布のポリエチレンを製造するための多段階スラリー法に関する。

エチレンポリマーを製造するためのスラリー重合は、非重合性炭化水素希釈剤を反応媒体として用いる公知の技術である。この種の重合は、一般に、ループの形態の連続管状反応器のような乱流反応器内、或いは連続撹拌タンク反応器（ＣＳＴＲ）内で行う。所謂ループ反応器は周知であり、Encyclopedia of Chemical Technology, 3版, vol.16, p.390に記載されている。ループ反応器、及びＣＳＴＲにおいても、ＬＬＤＰＥ及びＨＤＰＥ樹脂を製造することができる。

ＭＷＤは、溶融体の流動挙動及びしたがって加工性、並びに最終的な機械特性の両方に影響を与える点でエチレン（コ）ポリマーに関する特に重要な特性である。特に比較的高い平均分子量と一緒に広いＭＷＤを有するポリオレフィンは、狭いＭＷＤによってメルトフラクチャーが引き起こされる可能性がある条件である高速押出し加工及びブロー成形において好ましい。この必要性の結果として、この特性を達成することを試みて異なる方法が開発されている。

これらの１つは、それぞれの単一段階において異なる分子量のポリマーフラクションを製造し、触媒粒子上で異なる長さを有する高分子を逐次形成することに基づく多工程プロセスである。

この目的を達成するために、第１のループ反応器内で高分子量フラクションを製造することができ、第２のループ反応器内で低分子量フラクションを製造することができる、２つの反応器を直列に接続した二重ループ反応器を用いることができる。このようにして、二峰性ポリマー、又は広い分子量分布を有するポリマーが製造される。２つの反応器を平行に接続する二重ループ反応器においては、単峰性又は二峰性生成物のいずれかが製造される。

直列に接続されている反応器を有する二重ループ反応器内での多峰性ポリエチレンの製造は、例えばＥＰ−０６４９８６０に記載されている。エチレンを、コモノマー及び触媒系（即ち活性化剤と予め接触させた触媒）と共に第１のループ反応器内に注入する。用いることのできる好適なコモノマーとしては、３〜１０個の炭素を有するα−オレフィン、好ましくは１−ヘキセンが挙げられる。重合は、５０〜１２０℃、好ましくは６０〜１１０℃の間の温度、及び１〜１００ｂａｒ、好ましくは３０〜５０ｂａｒの間の圧力において行う。第１の反応器内で得られるエチレンポリマーの流れを、第１の反応器の１以上の沈降レグを用い、例えば２つの沈降レグ（それぞれに反応器から得られる懸濁液を独立して充填し、重力沈降及び排出によって固体を濃縮する）を用いることによって第２の反応器中に移す。

また、異なる分子量を有するそれぞれのポリエチレンフラクションを得るように直列に配列されているそれぞれの連続撹拌タンク反応器内で所定の異なる反応条件下で行う逐次スラリー重合段階を含む多段階反応シーケンスによって多峰性ポリエチレンを製造することもできる。この場合には、モノマー及びモル質量調整剤、好ましくは水素を、まず第１の反応器内において、第１の反応条件下、懸濁媒体及び好適な触媒、好ましくはチーグラー触媒の存在下で重合し、次に第２の反応器に移して第２の反応条件下で更に重合し、そして製造するポリエチレンが例えば三峰性である場合には、第３の反応器に更に移して第３の反応条件下で更に重合する。ここで、異なる分子量を有する３つのポリエチレンフラクションが得られるように、第１の反応条件は第２及び第３の反応条件とは異なっている。
異なるエチレンポリマーフラクションにおけるこの分子量の差は、通常は重量平均分子量Ｍ_ｗによって評価される。

ポリエチレンは、しばしば、形態が不規則な樹脂粉末として製造され、これを反応器から取り出し、固体になる前に形態が規則的なペレットに押出す。通常は、樹脂粉末を溶融及びホモジナイズすることによって押出機を運転し、次にそれを孔を通して強制押出し、その後切断してペレットを形成する。次に、ペレットを、最終用途によってパイプ、繊維、及び成形物品のような所望の形態に変化させる。

用いる技術には関係なく、このタイプのプロセスに通常関係する問題は、２以上の工程において用いる異なる重合条件によって、特に最終樹脂の分子量分布が非常に広い場合には十分に均一でない生成物が製造される可能性があるということである。実際、変換プロセスにかけると少数の非溶融粒子（ゲル）を有する生成物を与える非常に広い分子量分布を有する生成物を得ることは困難である。

幾つかの最終的な使用／用途に関しては、これは美的な問題しか示さない可能性があるが、管材などの幾つかの分野、特に圧力配管においては、非溶融粒子の存在による不規則性は機械の故障に関与する可能性があるので、この問題は技術的な問題でもある。更に、触媒は、ブローンフィルムの製造において良好なバブル安定性を与えるような機械特性をポリマーに与えることができることも重要である。

ＥＰ−１６１１１７５−Ｂ１によれば、この問題は、ループ反応器技術のみにおいては、２０μｍ未満で５μｍより大きい粒径分布Ｄ５０を有するチーグラー・ナッタ触媒を用いることによって解決することができると記載されている。この文献によれば、かかる粒子寸法を有するチーグラー・ナッタ触媒を用いると、より低い量の大きなポリマー粒子、及び増加したポリマー嵩密度（これによってより高い沈降効率ももたらされる）が得られる。更に、より小さい平均粒径のために、固体滞留時間、及びしたがって生産性が増加する。しかしながら、この文献は、連続撹拌タンク反応器（ＣＳＴＲ）のような異なるタイプの反応器における均一性及び活性の問題に関しては全く触れられておらず、実際、本出願人はこの文献において提案されている解決法はＣＳＴＲベースの技術においては何の改良ももたらさないことを知見した。他方において、ＥＰ−１６１１１７５−Ｂ１に記載されている実験には、その寸法は別として、触媒の特徴に関して何の情報も含まれていない。したがって、かかる文献は、異なるタイプの反応器に適用することができる万能の解決法を見出すのには役立たない。

ＥＰ−０６４９８６０ ＥＰ−１６１１１７５−Ｂ１

Encyclopedia of Chemical Technology, 3版, vol.16, p.390

ここで本出願人は、特定の物理的及び化学的特徴を有する成分を含む触媒の存在下で行うスラリー多工程プロセスによって、良好な重合活性を維持しながら、上述の均一性の問題を示さず、又は最小にして、広いＭＷＤ及び良好な機械特性を有するエチレンポリマーを製造することができることを見出した。

したがって、６０〜１２０℃の範囲の温度において２以上の重合段階で行い、かかる２以上の重合段階の少なくとも２つを分子量調整剤の異なる量の下で行い、（Ａ）Ｔｉ、Ｍｇ、ハロゲンを含み、少なくとも０．３ｃｍ^３／ｇの水銀法によって測定される１μｍ以下の半径を有する細孔による多孔度（Ｐ_Ｆ）、及び１００ｍ^２／ｇより低いＢＥＴ法によって測定される表面積を有する固体触媒成分、及び（Ｂ）有機アルミニウム化合物の存在下で行う、２５より大きいＡＳＴＭ−１２３８条件「Ｆ」によって測定されるメルトインデックス値とＡＳＴＭ−１２３８条件「Ｐ」によって測定されるメルトインデックス値の間の比であるメルトフロー比Ｆ／Ｐを有するエチレンポリマーを製造するためのスラリー法が本発明の対象を構成する。

好ましくは、多孔度（Ｐ_Ｆ）は０．４ｃｍ^３／ｇより高く、好ましくは０．４〜１ｃｍ^３／ｇ、より好ましくは０．４５〜０．９の範囲である。
好ましくは、かかる固体触媒成分（Ａ）は、３０〜８０ｍ^２／ｇの範囲のＢＥＴ法によって測定される表面積を有することを特徴とする。

ＢＥＴ法によって測定される多孔度は、一般に０．１〜０．７、好ましくは０．１５〜０．５ｃｍ^３／ｇの範囲である。
好ましい形態においては、本発明の触媒成分は、好ましくは二塩化マグネシウム、より好ましくは活性形態の二塩化マグネシウムである塩化マグネシウム上に担持されている少なくとも１つのＴｉ−ハロゲン結合を有するＴｉ化合物を含む。本出願の関連においては、塩化マグネシウムという用語は、少なくとも１つの塩化マグネシウム結合を有するマグネシウム化合物を意味する。

本発明の触媒成分においては、１μｍ以下の細孔による多孔度に関する平均細孔半径値は、０．０６μｍより大きく、好ましくは０．０８μｍより大きく、より好ましくは０．０８５０〜０．１８μｍの範囲である。

固体成分(Ａ）の粒子は、好ましくは、実質的に球状の形態、及び５〜５０μｍ、好ましくは８〜３５μｍ、より好ましくは１０〜３０μｍ、特に１０〜２５μｍの範囲の平均直径を有する。実質的に球状の形態を有する粒子とは、より大きい軸とより小さい軸との間の比が１．５以下、好ましくは１．３以下であることを意味する。

活性形態の二塩化マグネシウムは、非活性塩化物のスペクトル（２．５６Åの格子距離）において現れる最も強度が高い回折線が強度低下して、２．９５Åの格子距離（ｄ）において降下する反射線と完全か又は部分的に合流するようになる程度に広がるＸ線スペクトルを有することを特徴とする。合流が完全である場合には、生成した単一の幅広いピークが、最も強度の高い線のものよりも低い角度に向かってシフトする強度の最大値を有する。

本発明の固体成分には、例えばエーテル、エステル、アミン、及びケトンの中から選択される電子ドナー化合物（内部ドナー）を含ませることができる。存在させる場合には、最終固体触媒成分中において、１より低く、好ましくは０．５より低いＥＤ／Ｔｉのモル比を与えるような少量のドナーを用いることが望ましく、幾つかの場合においては、最終固体触媒成分（Ａ）中にそれが存在しないようにいかなる量の電子ドナー化合物も含ませないことが望ましい。

好ましいチタン化合物は、式：Ｔｉ（ＯＲ^ＩＩ）_ｎＸ_ｙ−ｎ（ここで、ｎは端値を含めて０〜３の範囲の数であり、ｙはチタンの価数であり、Ｒ^ＩＩは、１〜８個の炭素原子を有するアルキル、シクロアルキル、又はアリール基であり、Ｘはハロゲンである）を有する。特に、Ｒ^ＩＩは、エチル、イソプロピル、ｎ−ブチル、イソブチル、２−エチルヘキシル、ｎ−オクチル、及びフェニル、（ベンジル）であってよく；Ｘは好ましくは塩素である。

ｙが４である場合には、ｎは好ましくは０〜２で変化し、ｙが３である場合には、ｎは好ましくは０〜１で変化する。ＴｉＣｌ_４が特に好ましい。
固体触媒成分の製造は、幾つかの方法にしたがって行うことができる。

上述の球状成分を製造するのに好適な方法は、化合物：ＭｇＣｌ_２・ｍＲ^ＩＩＩＯＨ（ここで、０．３≦ｍ≦１．７であり、Ｒ^ＩＩＩは、１〜１２個の炭素原子を有するアルキル、シクロアルキル、又はアリール基である）を、式：Ｔｉ（ＯＲ^ＩＩ）_ｎＸ_ｙ−ｎ（ここで、ｎ、ｙ、Ｘ、及びＲ^ＩＩは、上記に定義したものと同じ意味を有する）のチタン化合物と反応させる工程を含む。

この場合には、ＭｇＣｌ_２・ｍＲ^ＩＩＩＯＨは、二ハロゲン化Ｍｇの前駆体に相当する。好適なＭｇＣｌ_２・ｍＲ^ＩＩＩＯＨ前駆体は、一般に、より多い量のアルコールを有する前駆体を熱的及び／又は化学的脱アルコール化プロセスにかけることによって製造することができる。熱的脱アルコール化プロセスは、窒素流中５０〜１５０℃の範囲の温度において、アルコール含量が０．３〜１．７の範囲の値に減少するまで行う。このタイプのプロセスはＥＰ−３９５０８３に記載されている。

脱アルコール化する前駆体は、付加体の融点（１００〜１３０℃）において撹拌条件下で操作して、付加体と非混和性の不活性炭化水素の存在下でアルコールと塩化マグネシウムを混合することによって得られる。次に、エマルジョンを速やかにクエンチし、それによって球状粒子の形態で付加体の固化を行わせる。これらの球状付加体を製造するための代表的な方法は、例えばＵＳＰ−４，４６９，６４８、ＵＳＰ−４，３９９，０５４、及びＷＯ−９８／４４００９に報告されている。球状化のために用いることができる他の方法は、例えばＵＳＰ−５，１００，８４９及び４，８２９，０３４に記載されている噴霧冷却である。

チタン化合物とＭｇＣｌ_２・ｍＲ^ＩＩＩＯＨ前駆体との間の反応工程において、Ｔｉ／Ｍｇのモル比は化学量論量か又はこれよりも高く；好ましくは、この比は３より高い。更により好ましくは、大過剰のチタン化合物を用いる。好ましいチタン化合物は、四ハロゲン化チタン、特にＴｉＣｌ_４である。Ｔｉ化合物との反応は、付加体を冷ＴｉＣｌ_４（一般に０℃）中に懸濁し、混合物を８０〜１４０℃に加熱し、この温度に０．５〜８時間、好ましくは０．５〜３時間保持することによって行うことができる。過剰のチタン化合物は、濾過、或いは沈降及び吸い出しによって高温で分離することができる。

また、粒径分布は狭く、触媒粒子のＳＰＡＮは、０．７〜１．３、好ましくは０．８〜１．２の範囲である。ＳＰＡＮは、比（Ｐ９０−Ｐ１０）／Ｐ５０（ここで、Ｐ９０は粒子の全体積の９０％がこの値よりも小さい直径を有するような直径の値であり；Ｐ１０は、粒子の全体積の１０％がこの値よりも小さい直径を有するような直径の値であり；Ｐ５０は、粒子の全体積の５０％がこの値よりも小さい直径を有するような直径の値である）の値として定義される。

他の好ましい方法によれば、触媒成分（Ａ）は、（ａ）アルコール含量が二ハロゲン化マグネシウム１モルあたり２モルより低く、好ましくは０．５〜１．５モルの範囲の値に減少している付加体が形成されるまで、付加体ＭｇＣｌ_２・ｐＥｔＯＨを熱的脱アルコール化し；（ｂ）かかる熱的脱アルコール化した付加体を、含量が一般に０．５モルより低い値に減少するまで、アルコールのＯＨ基と反応して付加体を更に脱アルコール化することができる化学試薬で処理し；そして（ｃ）かかる化学的に脱アルコール化した付加体を、式：Ｔｉ（ＯＲ^ＩＩ）_ｎ−ｙＸ_ｙ（式中、Ｘ、Ｒ^ＩＩ、及びｙは上記で記載したものと同じ意味を有し、ｎは０〜４であってよい）のＴｉ化合物と反応させる；ことを含むプロセスによって得ることができる。付加体はまた、アルコール含量を０．０５モルより低い値に減少させることによって非常に大きな程度に脱アルコール化することもできる。

脱アルコール化化学試薬による処理は、付加体中に含まれるアルコール中に存在するＯＨ基と反応させるのに十分に大きい量のかかる試薬を用いることによって行う。好ましくは、処理は僅かに過剰のかかる試薬を用いて行い、次にこの試薬を、かくして得られる担体とチタン化合物を反応させる前に除去する。

還元活性を有する試薬、例えばＡｌ−トリエチルのようなＡｌ−アルキル化合物を用いることによってＭｇＣｌ_２・ｐＲＯＨ付加体の化学的脱アルコール化を行う場合には、かくして得られる化合物を、チタン化合物と反応させる前に、存在する可能性があるＡｌ−トリエチルを失活させて、それによってチタン化合物の還元を回避するために失活剤、例えばＯ_２で処理することができる。

チタン化合物を少なくとも部分的に還元することを望む場合には、失活剤による処理は回避する。他方において、チタン化合物を非常に大きな程度に還元することを望む場合には、有利には触媒成分を製造するプロセスに還元剤を用いることを含ませることができる。

反応工程（ｃ）においては、チタン化合物を、好ましくは工程（ｂ）から誘導されるマグネシウム化合物に対して過剰に用いる。ｎが４であるチタン化合物を用いる場合には、触媒はまた、ハロゲン化能を有する化合物で処理して、触媒上において少なくとも１つのＴｉ−ハロゲン結合を有するチタン化合物を形成することも必要である。かかる化合物は当該技術において通常的であり、例えば、ＳｉＣｌ_４、ハロゲン化炭化水素、ハロゲン化アルミニウムアルキル化合物によって代表される。

本発明の触媒成分（Ｂ）は、場合によってはハロゲン化されているＡｌ−アルキル化合物から選択される。特にこれはＡｌ−トリアルキル化合物から選択され、例えばＡｌ−トリメチル、Ａｌ−トリエチル、Ａｌ−トリ−ｎ−ブチル、Ａｌ−トリイソブチルが好ましい。Ａｌ／Ｔｉ比は１より高く、一般に５〜８００の範囲である。

上述の成分（Ａ）〜（Ｂ）は、重合条件下でそれらの活性を引き出すことができる反応器中に別々に供給することができる。場合によっては少量のオレフィンの存在下において、０．１〜１２０分間の範囲、好ましくは１〜６０分間の範囲の時間、上記の成分の予備接触を行うことが有利である可能性がある。予備接触は、液体希釈剤中において、０〜９０℃の範囲、好ましくは２０〜７０℃の範囲の温度で行うことができる。

かくして形成される触媒系は、本発明の重合プロセスにおいて直接用いることができ、或いは前もって予備重合することができる。
説明したように、広い分子量のポリエチレンを製造するための本発明方法は、分子量調子剤の異なる量の下で行う少なくとも２つの重合段階を含む。述べたように、本方法は連続撹拌タンク反応器内又は液体充填ループ反応器内のいずれかで行うことができる。プロセス技術とは関係なく、水素が好ましい分子量調整剤である。

液体充填ループ反応器を用いる場合には、炭化水素スラリー希釈剤は好ましくはイソブタンであるが、ヘキサン、ヘプタン、又はこれらの混合物などの当該技術において公知の他の炭化水素希釈剤も用いることができる。この点に関し、上記に記載のＥＰ−０６４９８６０の方法にしたがって本方法を行うことが好ましい。好ましくは、第１の反応器内において水素の低い濃度、例えば０〜０．１体積％、第２の反応器内において水素の高い濃度、例えば０．５〜２．４体積％を保持する。

好ましくは、反応器の圧力は３０〜５５ｂａｒ、より好ましくは４０〜５０ｂａｒの範囲である。反応器の圧力によって、反応器から取り出されるスラリーの量がある程度制御される。二重ループ反応器プロセスの一態様を以下に概説する。このプロセスは連続プロセスである。イソブタン中において、コモノマー、例えばヘキセン−１、水素、触媒、活性化剤、及びファウリング防止剤の存在下でエチレンを重合する。トラフエルボによって接続されている垂直のジャケット付きパイプセクションから実質的に構成されるポンプによってスラリーを反応器内で循環させる。水冷ジャケットによって重合熱を除去する。沈降レグ及び不連続排出バルブを通して、ポリエチレンを多少の希釈剤と共に反応器から取り出す。循環流全体の小さな割合しか排出しない。これをポリマー脱気セクションに移動させ、そこで固体含量を増加させる。

連続撹拌タンク反応器を用いる場合には、重合プロセスは、好ましくは、最も高い水素濃度を第１の反応器内において設定して行う。後段の更なる反応器内において、水素濃度を好ましくは徐々に低下させて、第３の反応器内で用いる水素濃度が第２の反応器内で用いる水素濃度よりも低くなるようにする。懸濁媒体は、通常は重合条件において液体である飽和炭化水素である。好ましくは、３つの反応器を用いる場合には、第２の反応器及び第３の反応器内において、好ましくは第２の反応器から第３の反応器へ増加する所定のコモノマー濃度を用いる。上述したように、エチレンコポリマーフラクションを製造するプロセスにおいては、好ましくは第２の反応器及び第３の反応器内において、エチレンをモノマーとして用い、好ましくは４〜８個の炭素原子を有するオレフィンをコモノマーとして用いる。

本発明のポリエチレン成形組成物の分子量分布は三峰性であってよい。このようにして、直列の３つの反応器を与え、有利にはプラントの寸法を含ませることによって、製造プロセスを過度に複雑にすることなく上記に記載の有利な特性の組合せを得ることができる。したがって、三峰性のポリエチレン成形組成物を製造するためには、好ましくは、エチレンの重合を、好ましくは異なる反応条件が３つの反応器内でそれぞれ設定されている直列に接続されている３つの反応器内で行う連続スラリープロセスで行う。したがって、第１の反応器内に、好ましくは触媒成分（Ａ）及び（Ｂ）を、懸濁媒体、エチレン、及び水素と一緒に供給する。好ましくは、第１の反応器内にはコモノマーは導入しない。次に、第１の反応器からの懸濁液を第２の反応器に移し、そこでエチレン、水素、及び好ましくは所定量のコモノマー、例えば１−ブテンも加える。第２の反応器内に供給する水素の量は、好ましくは第１の反応器内に供給する水素の量と比べて減少させる。第２の反応器からの懸濁液を第３の反応器に移す。第３の反応器内において、エチレン、水素、及び好ましくは、好ましくは第２の反応器内で用いるコモノマーの量よりも多い量の所定量のコモノマー、例えば１−ブテンを導入する。第３の反応器内における水素の量は、第２の反応器内の水素の量と比べて減少させる。第３の反応器から排出されるポリマー懸濁液から懸濁媒体を分離し、得られるポリマー粉末を乾燥し、次に好ましくはペレット化する。

好ましくは７０〜９０℃、好ましくは８０〜９０℃の範囲の温度、２〜２０ｂａｒ、好ましくは２〜１０ｂａｒの好ましい圧力においてモノマーを重合することによってポリエチレンが得られる。

上述したように、本発明の触媒は、高い活性を、広い分子量分布及び良好なバブル安定性によって示される良好な機械特性を有するエチレンポリマー中の低いゲルの数を生成する能力と併せ持つことができる。特に、本発明方法によって製造されるエチレン（コ）ポリマーは、２８より高く、特に３０より高いＦ／Ｐメルトインデックス比を有する。触媒の万能性によって、ＣＳＴＲ及び充填ループ反応器法の両方によってこれらの特性を得ることができる。

広い分子量の最終的な分子量によって、エチレン（コ）ポリマーは、押出（フィルム、パイプ）のような種々の用途のために用いたり、或いは射出成形して射出成形、好ましくは回転対称最終部品、例えばブロー成形プラスチック部品又はボトル用の閉止部材を製造することができる。

本発明を非限定的に更に記載するために以下の実施例を与える。
特性分析
以下の方法にしたがって特性を求めた：
密度：ＩＳＯ−１１８３にしたがって２３℃において測定した（ｇ／ｃｍ^３）。

以下の方法にしたがって特性を求めた：
・窒素による多孔度及び表面積：ＢＥＴ法（用いた装置はCarlo ErbaによるSORPTOMATIC 1900であった）にしたがって測定した。

・水銀による多孔度及び表面積：
Carlo Erbaによる「Porosimeter 2000シリーズ」を用いて測定を行った。
多孔度は、加圧下での水銀の吸収によって求めた。この測定のために、水銀貯留槽及び高真空ポンプ（１・１０^−２ｍｂａｒ）に接続した較正膨張計（直径３ｍｍ）ＣＤ_３（Carlo Erba）を用いた。秤量量の試料を膨張計内に配置した。次に、装置を高真空（＜０．１ｍｍＨｇ）下に配置し、これらの条件下に２０分間保持した。次に、膨張計を水銀貯留槽に接続し、膨張計上の１０ｃｍの高さに印を付けたレベルに達するまで水銀をゆっくりとその中に流入させた。膨張計を真空ポンプに接続しているバルブを閉止し、次に窒素を用いて水銀圧を１４０ｋｇ／ｃｍ^２まで徐々に増加させた。圧力の影響下において、水銀が細孔に侵入し、材料の多孔度にしたがってレベルが低下する。

水銀の体積減少と加えた圧力値の関数である積分細孔分布曲線（これらのデータは全て、C. Erbaによる「MILESTONE 200/2.04」プログラムを備えたポロシメーター支援コンピューターによって与え、作成した）から、多孔度（全多孔度及び１μｍ以下の細孔による多孔度の両方）、細孔分布曲線、及び平均細孔径を直接計算した。

・ＭＩＦフローインデックス：ＡＳＴＭ−Ｄ１２３８、条件Ｆ
・ＭＩＰフローインデックス：ＡＳＴＭ−Ｄ１２３８、条件Ｐ
・嵩密度：ＤＩＮ−５３１９４
実施例１
固体成分（Ａ）の製造
球状ＭｇＣｌ_２−ＥｔＯＨ付加体の製造：
ＵＳＰ−４，３９９，０５４の実施例２に記載の方法にしたがって、球状の形態及び約１２μｍの平均径を有する約３モルのアルコールを含む塩化マグネシウムとアルコールの付加体を調製した。

一般的な方法にしたがって調製した球状の担体を、約２５％の残留エタノール含量を有する球状粒子（１モルのＭｇＣｌ_２あたり１．１モルのエタノール）が得られるまで、５０〜１５０℃の温度範囲にわたってＮ_２流下で熱処理にかけた。

窒素でパージした２Ｌの４つ口丸底フラスコ中に、１ＬのＴｉＣｌ_４を０℃において導入した。次に、同じ温度において、上記に記載のようにした調製した２５重量％のエタノールを含む球状のＭｇＣｌ_２／ＥｔＯＨ付加体７０ｇを撹拌下で加えた。温度を２時間で１４０℃に昇温し、６０分間保持した。次に、撹拌を停止し、固体生成物を沈降させ、上澄み液を吸い出した。次に、固体残渣を、８０℃のヘプタンで１回、２５℃のヘキサンで５回洗浄し、真空下３０℃で乾燥し、分析した。

Ｈｇ多孔度は０．５７４ｃｍ^３／ｇであり、平均細孔半径は０．１５４６μｍであり、一方、表面積は６５ｍ^２／ｇであった。
エチレンの重合
直列に接続した３つの連続撹拌反応器内において、連続プロセスでエチレンの重合を行った。上記に記載のようにして調製した触媒を１４．３ミリモル／時の量で、懸濁媒体として十分なヘキサン、共触媒としてトリエチルアルミニウム、エチレン、及び水素と一緒に第１の反応器中に供給した。エチレンの量及び水素の量は、Ｈ_２／Ｃ_２比が３．７８であるように設定した。第１の反応器内での重合は８４℃の温度において行った。次に、第１の反応器からの懸濁液を第２の反応器に移した。ここでは、Ｈ_２／Ｃ_２比は０．１３であり、再循環懸濁媒体中に溶解している物質を介して加えられる４５０ｇ／時の１−ブテンも導入した。第２の反応器内での重合は８５℃の温度において行った。第２の反応器からの懸濁液を更なる中間Ｈ_２減圧を介して移した。更なる中間Ｈ_２減圧により、第３の反応器内でのＨ_２／Ｃ_２比は０．００１であった。また、第３の反応器内においては、３７００ｇ／時の量の１−ブテンを第３の反応器中に導入した。第３の反応器内での重合は８５℃の温度において行った。第３の反応器から排出されるポリマー懸濁液から懸濁媒体を分離し、残りのポリマー粉末を乾燥し、ペレット化した。重合結果を表１に報告する。

比較例１
実施例１に記載のようにして重合を行った。唯一の相違点は、触媒成分（Ａ）が３２２ｍ^２／ｇのＢＥＴ表面積を有する粒状触媒であることであった。重合結果を表１に報告する。

実施例２：二重ループスラリープロセスでの重合
スラリー相で運転する重合プラント内で、実施例１に記載のようにして製造した触媒を試験した。プロセスの構成は直列に接続した２つのループ反応器から構成されていた。

重合のための炭化水素希釈剤としてイソブタンを用い、一方、エチレン、１−ヘキセン、水素、アルミニウムアルキル（トリイソブチルアルミニウム）、及び上記の触媒を第１のループ反応器中に連続的に導入した。この第１段階において、コポリマーを形成し、次に混合物を第１の反応器から連続的に排出して、同様にエチレン及び水素を供給している第２のループ中に導入し、最終の所望の生成物を形成するためのその中で重合を行った。

懸濁液を第２の反応器から連続的に排出し、圧力の最終減少及び蒸気ストリッピングにかけて反応物質及び溶媒を蒸発させた。組成物を粉末の形態で回収し、これを更なる回収にかけた。特定の重合条件を表２に示す。

本態様において得られた樹脂はフィルム用途のために特に有用であった。

Claims (3)

1. ６０〜１２０℃の範囲の温度において２以上の重合段階で行い、かかる２以上の重合段階の少なくとも２つを分子量調整剤の異なる濃度下で行い、（Ａ）Ｔｉ、Ｍｇ、ハロゲンを含み、０．４〜１ｃｍ^３／ｇの水銀法によって測定される１μｍ以下の半径を有する細孔による多孔度（Ｐ_Ｆ）、１００ｍ^２／ｇより低いＢＥＴ法によって測定される表面積、及び８〜３５μｍの平均直径を有する固体触媒成分、及び（Ｂ）有機アルミニウム化合物を接触させることによって得られる生成物を含む触媒系の存在下で行う、２５より大きいＡＳＴＭ−１２３８によるメルトフロー比Ｆ／Ｐを有するエチレンポリマーを製造するためのスラリー法。
2. ２以上の連続撹拌タンク反応器内で行う、請求項１に記載のスラリー法。
3. メルトフロー比Ｆ／Ｐが２８を超える、請求項１に記載のスラリー法。