JP5778496B2 - 亜鉛系めっき鋼材および塗装鋼材ならびにそれらの製造方法 - Google Patents
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(1)脂肪酸および/またはその塩を含有する水溶性加工油を用いて加工された亜鉛系めっき鋼材であって、鋼材のめっき被膜のSiO2基準板換算で60nm深さまでの表層部に存在するZn、CおよびOが下記式(1)または(2)を満足することを特徴とする亜鉛系めっき鋼材:
[O/Zn積算平均原子比]≧1.15×[C/Zn積算平均原子比] (1)
[O/Zn積算平均原子比]≦0.40×[C/Zn積算平均原子比] (2)。
(2)上記(1)に記載の亜鉛系めっき鋼材の表面に塗膜を有することを特徴とする塗装鋼材。
(1)脂肪酸および/またはその塩を含有する水溶性加工油を用いて加工された亜鉛系めっき鋼材:
本発明は、水溶性加工油中の脂肪酸とめっき被膜中の亜鉛とが加工する際に反応して形成された脂肪酸亜鉛に起因する塗装後耐食性および塗装密着性の劣化を抑制することを課題とする。したがって、対象とする鋼材は、脂肪酸および/またはその塩を含有する水溶性加工油を用いて加工された亜鉛系めっき鋼材とする。
[O/Zn積算平均原子比]≧1.15×[C/Zn積算平均原子比] (1)
[O/Zn積算平均原子比]≦0.40×[C/Zn積算平均原子比] (2)。
[O/Zn積算平均原子比]≦10.0×[C/Zn積算平均原子比] (3)
また、上記式(2)を満足する場合には、下記式(4)を満足することが好ましく、下記式(5)を満足することがさらに好ましく、下記式(6)を満足することが特に好ましい。
[O/Zn積算平均原子比]≧0.20×[C/Zn積算平均原子比] (5)
[O/Zn積算平均原子比]≧0.25×[C/Zn積算平均原子比] (6)。
(3)塗装鋼材
上記(1)または(2)を満足する亜鉛系めっき鋼材表面に塗膜を設けた塗装鋼材は、表面に存在する脂肪酸亜鉛の量が少ないため、上述した理由により耐食性および塗装密着性に優れる。
本発明においては、水溶性加工油を用いた加工により生成し、鋼材表面(すなわち、亜鉛系めっき被膜の表面)に残存している脂肪酸亜鉛を、塗装を施す前に低減させ、表層部の亜鉛量を相対的に多くして上記式(1)または(2)を満足させるための方法として、亜鉛系めっき被膜の表面をアルカリ性液および/または酸性液により洗浄することが効果的である。亜鉛が両性金属であることから、この目的には、アルカリ性液によるエッチングと酸性液によるエッチングのいずれも有効である、また両方のエッチングを併用することもできる。
塗装鋼材とする場合には、上記(4)で述べた処理の後、塗装を施す。塗装する塗料の種類、塗装方法および形成される塗膜厚みは特に制限しない。従来より亜鉛系めっき鋼材に適用されている各種の塗料を使用することができる。当業者であれば、塗装鋼材の用途に応じて塗料および塗装方法を適切に選択できる。また、必要に応じて、塗装前処理、例えば、アルカリ脱脂処理およびリン酸塩化成処理、を行ってもよい。塗装は下塗りと上塗りのように2回以上行うこともできる。
[参考例1]
本例では、まず脂肪酸を含有する水溶性加工油による塗装後耐食性および塗装密着性への影響について例証する。
・スプレー脱脂(日本ペイント製アルカリ性脱脂液、型番:EC−90)
液pH:10.8、温度:42℃、処理時間:2分、処理後に流水により水洗(指示通りの処理法)
・表面調整(日本ペイント製表面調整液、型番:SZ−10)指示通りの条件で処理
・化成処理液(日本ペイント製リン酸亜鉛化成処理液、型番:SD2800)
処理温度:42℃,時間:2分、浸漬処理。
(電着塗装条件)
・電着塗装液(日本ペイント製、PN−150)
塗膜厚:20μm、焼付け:170℃×20分保持。
上記のように化成処理および電着塗装を施した試験片に、塗膜下の素地鋼板に達するまでのクロスカットを施した後、塩水噴霧試験機にてJIS Z2371に準拠した塩水噴霧を480時間実施した。塩水噴霧後の各試験片について、まずクロスカット部からの塗膜下膨れの最大幅を測定し、その後で、セロハンテープでクロスカット部を剥離し、クロスカット部からの塗膜剥離の最大幅を測定した。得られた塗膜下膨れの最大幅および塗膜剥離の最大幅のうち大きい方の値を最大塗膜異常幅として採用した。そして、下記の判断基準を用いて最大塗膜異常幅が4mm以上である場合(×または××)を不合格とした。
××:最大塗膜異常幅6mm以上
×:最大塗膜異常幅4mm以上〜6mm未満
△:最大塗膜異常幅2mm以上〜4mm未満
○:最大塗膜異常幅2mm未満。
上述のように実施した化成処理時のスプレー脱脂後(水洗後)のGA管内面および外面並びにGA板のサンプルについて、下記の条件にてXPS測定を行い、各元素の深さ方向の元素存在率プロファイルを採った。
次に、油剤を脱脂して表面の清浄性を変化させることで、塗装密着性が変化するかを下記試験で調査した。
一方、水性加工油が塗布された条件でも、脱脂のpHが10.8では、加工を実施しなくても、塗膜剥離が発生した。
[C/Zn積算平均原子比]:各深さ測定時のC/Zn原子比であるR(C/Zn)nから、0〜60nmまでの積算平均値を次式により算出:
[Σ(R(C/Zn)n+R(C/Zn)n+1)/2×(Dn+1−Dn)]/60
[O/Zn積算平均原子比]:各深さ測定時のO/Zn原子比であるR(O/Zn)nから、0〜60nmまでの積算平均値を次式により算出:
[Σ(R(O/Zn)n+R(O/Zn)n+1)/2×(Dn+1−Dn)]/60
ここで、nは所定時間スパッタリングした後に測定した時点での数を示す、また、Dはその時点でのSiO2基準板換算の測定深さ(nm)である。
以上の参考例1、2の試験結果から、脂肪酸を含有する水溶性加工油を用いて加工された亜鉛系めっき鋼材について良好な塗装後耐食性および塗装密着性を確保するには、脂肪酸亜鉛が生成していると想定される鋼材表面に存在するZn、CおよびOの量を特定の範囲にすることが必要であり、そのためには、加工後に亜鉛系めっき被膜の表層部を除去して、生成した脂肪酸亜鉛を表層のめっき被膜ごと除去するとともに、除去の際に生じる脂肪酸亜鉛の生成および沈着を抑制することが肝要であることが判ったので、さらに、加工後の酸処理、アルカリ処理による亜鉛系めっき被膜の除去効果について検討した。
表層部の状態および最大塗膜異常幅評点の結果を酸・アルカリ処理条件と一緒に表3にまとめて示す。
Claims (2)
- 脂肪酸および/またはその塩を含有する水溶性加工油を用いて加工された亜鉛系めっき鋼材であって、鋼材のめっき被膜のSiO2基準板換算で60nm深さまでの表層部に存在するZn、CおよびOが下記式(1)または(2)を満足することを特徴とする亜鉛系めっき鋼材。
[O/Zn積算平均原子比]≧1.15×[C/Zn積算平均原子比] (1)
[O/Zn積算平均原子比]≦0.40×[C/Zn積算平均原子比] (2) - 請求項1に記載の亜鉛系めっき鋼材の表面に塗膜を有することを特徴とする塗装鋼材。
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