JP5757728B2 - 内燃機関の制御装置 - Google Patents
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Description
ところが、環境変化等により、要求負荷が同一であっても空燃比が異なる場合があり、その場合、燃焼の形態が変化することから、ノッキングが発生していない場合のノックセンサの出力信号のサンプリング値の分布も異なる。
=X+σ×(Ub+Ua)(2)
ここで、前記補正値Uaは、図2に示すように、空燃比の理論空燃比からのリッチ側への遷移幅が大きくなるにつれ絶対値が大きな負の値となるように設定している。なお、空燃比の理論空燃比からのリッチ側への遷移幅は燃料噴射量の増量幅に一義的に対応するので、前記図2においては、実際には燃料噴射量の増量幅FPOWERと補正値Uaとの対応を示している。
一方、加速時において理論空燃比(A/F)0からリッチ側に遷移した状態におけるノッキング判定閾値J2は、ノッキング信号fのサンプリング値sの平均値をX2、標準偏差σ2とすると、以下の式(4)により決定される。
ここで、理論空燃比(A/F)0近傍で空燃比のフィードバック制御を行っている場合(以下、空燃比フィードバック制御時と称する)のノッキング信号fのサンプリング値sの確率密度の分布を図4の実線、空燃比(A/F)1が理論空燃比(A/F)0からある程度リッチ側に遷移した状態の確率密度の分布を同図の一点鎖線にそれぞれ示すように、空燃比(A/F)1が理論空燃比(A/F)0からリッチ側に遷移した状態においては、ノッキング信号fのサンプリング値sの平均値X2は空燃比フィードバック制御時の平均値X1と比較して大きくなる。また、空燃比(A/F)1が理論空燃比(A/F)0からリッチ側に遷移した状態におけるノッキング信号fのサンプリング値sの標準偏差σ2は空燃比フィードバック制御時の標準偏差σ1と異なる。より具体的には、図5に示すように、空燃比フィードバック制御時のノッキング信号fのサンプリング値sの標準偏差σ1は、空燃比(A/F)1が理論空燃比(A/F)0からリッチ側に遷移した場合のノッキング信号fのサンプリング値sの標準偏差σ2と比較して大きい。さらに、本実施形態では非線形の出力特性を有するフロントO2センサ51の出力に基づき理論空燃比(A/F)0近傍にて空燃比のフィードバック制御を行っているので、実際の空燃比は図5における範囲Δ(A/F)内で変動し、ノッキング信号fのサンプリング値sの分布もこれに対応して変化する。これらの要素が相俟って、前記図4に示すように、その際の標準偏差σ1はフィードバック制御を行っていない場合と比較して大きくなる。しかし、上述したように、空燃比フィードバック制御時の上述した式(2)における係数であるU1は基本値Ubに等しいのに対して、理論空燃比(A/F)0からリッチ側に遷移した状態では、負の補正値Uaを基本値Ubに加算したものを係数U2として決定した上でノッキング判定閾値J2を決定しているので、この場合のノッキング判定閾値J2は、結果として空燃比フィードバック制御時のノッキング判定閾値J1と同一の値となる。すなわち、空燃比を変化させる制御を行った場合であっても、ノッキング信号fのサンプリング値sの大きさに基づきノッキングが発生していると判定するための閾値Jを略一定に保つことができる。
3…燃料噴射弁
4…電子制御装置(制御装置)
51…フロントO2センサ
Claims (2)
- ノックセンサから出力される信号のサンプリング値の平均値及び標準偏差を算出し、
前記標準偏差に係数を乗じた値を前記平均値に加算した値としてノッキング判定閾値を決定する内燃機関の制御装置であって、
前記係数は、回転数及び要求負荷をパラメータとして決定される基本値に、気筒に充填されるガスの空燃比の高低に応じた補正値を加味することにより定めることを特徴とする内燃機関の制御装置。 - ノックセンサから出力される信号のサンプリング値の平均値及び標準偏差を算出し、
前記標準偏差に係数を乗じた値を前記平均値に加算した値としてノッキング判定閾値を決定する内燃機関の制御装置であって、
前記係数は、基本値に、気筒に充填されるガスの空燃比の高低に応じた補正値を加味することにより定め、
空燃比の理論空燃比からのリッチ側への遷移幅が大きくなるにつれ前記補正値をより絶対値が大きな負の値に設定することを特徴とする内燃機関の制御装置。
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