JP5622300B2 - 高純度水酸化アルミニウムの製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、高純度水酸化アルミニウムの製造方法に関し、より詳細には、バイエル工程（Ｂａｙｅｒ Ｐｒｏｃｅｓｓ）前に、一般の水酸化アルミニウムを苛性ソーダ（ＮａＯＨ）溶液に溶解させて、溶解された液を熟成させた後、少量の吸着剤を用いて熟成された溶液中の不純物のみを選択的に除去し、純度の高い水酸化アルミニウムを製造することにより、従来の製造方法であるバイエル工程前に、水酸化アルミニウムを用いて溶解された液に存在する不純物を水酸化アルミニウムとともに共沈させる共沈工程の間に発生する製品の過剰損失及び廃棄物の発生、非効率性による商用化の困難を解消できながらも、費用を低減する一方、親環境的な方法で高品質の高純度水酸化アルミニウムを製造できる高純度水酸化アルミニウムの製造方法に関する。

高純度水酸化アルミニウムは、近年、特殊陶磁器、ＩＣ生産のための高純度ガラス、光学ガラス、高純度アルミニウム化合物、及び高純度アルミナ原料等に用いられる。最近、ＬＥＤ ＴＶなどのＬＥＤ製品と関連して脚光を浴びている化合物でもある。

このような高純度水酸化アルミニウムを製造するためには、化合物の製造工程のうち、バイエル工程（Ｂａｙｅｒ Ｐｒｏｃｅｓｓ）を必須工程としており、このバイエル工程は、ボーキサイト（Ｂａｕｘｉｔｅ）鉱石に存在する水酸化アルミニウムを抽出するために、苛性ソーダ（ＮａＯＨ）溶液にボーキサイトを入れて加熱し、水酸化アルミニウムを溶出させた後（溶解工程）、スラッジは捨て、前記苛性ソーダによって溶解された水酸化アルミニウムを析出させる工法（析出工程）である。

このようなバイエル工程で生産された水酸化アルミニウムは、溶解工程において投入されるボーキサイトから流入された不純物と、前記バイエル工程時に用いられる副原料の残留物により多量の不純物を含有するようになる。

したがって、一般的なバイエル工程だけでは、所定純度以上の高純度水酸化アルミニウムを製造することはできなかった。よって、従来には、不純物を除去するために、水酸化アルミニウムを酸（Ａｃｉｄ）に溶解させた後、イソデカノール（Ｉｓｏｄｅｃａｎｏｌ）、ケロシン（Ｋｅｒｏｓｅｎｅ）などの有機溶媒を用いて金属イオンを除去する一部の方法が利用された。しかし、このような不純物除去方法は操作が難しく、高価の溶媒抽出剤を用いなければならないことはもちろん、環境汚染などの問題が台頭した。

また、アルミニウム（Ａｌ）金属を用いて製造する方法が利用されることもあるが、これもまた製造費用が高くて商用化の可否が不透明であり、実質的に、高純度水酸化アルミニウムの製造方法は、非公開ノウハウとして全世界的に１〜２箇所の企業のみで商品化されているのが実情である。

本発明は、上述したような技術的課題を解決するために案出されたものであって、一般の水酸化アルミニウムを苛性ソーダ（ＮａＯＨ）溶液で溶解させた後、その溶解された液を熟成（ここで使用される用語のうち、「熟成」とは、溶解された状態で粒子を育てることをいう）させて不純物を活性化させた後、パルプ材質の吸着剤を用いて溶解された液に存在する不純物を吸着させた後にろ過して、溶解された液を効果的に精製し、その精製された液をバイエル工程（Ｂａｙｅｒ Ｐｒｏｃｅｓｓ）を利用して高純度水酸化アルミニウムを析出させることにより、低費用、環境に優しい方法で高純度水酸化アルミニウムを量産できる高純度水酸化アルミニウムの製造方法を提供することをその目的とする。

また、本発明は、高純度水酸化アルミニウムの製造時に要求される重要な条件である工程母液の重量比、熟成時間、吸着剤の量、撹拌速度、吸着時間、析出温度、及び析出時間など、最適の条件を開発して９９．９以上の純度を有した高純度水酸化アルミニウムの製造方法を提供することをその目的とする。

本発明に係る高純度水酸化アルミニウムの製造方法の好ましい一実施形態は、一般の水酸化アルミニウムを溶解した後、熟成させる母液準備ステップと、前記母液準備ステップ後、パルプを添加して準備された母液から不純物を吸着させる精製ステップと、前記精製ステップ後、母液に種晶（seeds）を投入して析出させてから、析出された物質をろ過、洗浄、及び乾燥する高純度水酸化アルミニウムを取得する取得ステップとを含む。

ここで、前記母液準備ステップは、一般の水酸化アルミニウムと苛性ソーダ（ＮａＯＨ）とを溶解槽に入れて、前記一般の水酸化アルミニウムを溶解させて母液を作る溶解工程と、前記溶解工程によって溶解された母液の温度を所定の熟成時間の間、ゆっくり下げながら不純物を熟成させる熟成工程とを含むことができる。

本発明に係る高純度水酸化アルミニウムの製造方法の他の実施形態は、苛性ソーダ溶液（ＮａＯＨ）と一般の水酸化アルミニウムとを溶解槽に入れて、一般の水酸化アルミニウムを溶解させて母液を作る溶解工程と、前記溶解工程後、所定時間にかけて母液の温度をゆっくり下げて不純物を熟成させる熟成工程と、前記熟成工程を経て熟成された母液にパルプ材質の吸着剤を添加、分散させて母液中の不純物を前記吸着剤に吸着させる精製工程と、前記精製工程が完了した後、不純物を吸着させた前記パルプを分離するとともに、母液をろ過した後、析出槽に送る第１のろ過工程と、前記第１のろ過工程後、前記析出槽の母液に水酸化アルミニウム種晶を投与して水酸化アルミニウムを析出する析出工程と、前記析出工程後、粒子のサイズが小さい析出物と粒子のサイズが大きい析出物とを分離する分極工程と、前記分極工程において粒子が大きい析出物を含有した母液をろ過し、ろ液は、前記苛性ソーダ溶液に再循環させる第２のろ過工程と、前記第２のろ過工程によってろ過された析出物を洗浄後、水分を除去する乾燥工程とを含む。

ここで、前記溶解工程は、溶解された母液の炭酸ナトリウムに対する酸化アルミニウムの重量比（Ａｌ_２Ｏ_３／Ｎａ_２ＣＯ_３）が０．６８以上である。
また、前記溶解工程において前記苛性ソーダ（ＮａＯＨ）の濃度は、炭酸ナトリウム（Ｎａ_２ＣＯ_３）を基準として２７０ｇ／ｌ以上である。

また、前記熟成工程において母液の熟成温度は、９０℃〜１３０℃に所定時間以上維持することができる。
また、前記熟成工程において不純物を熟成させる熟成時間は、１時間以上でありうる。
また、前記析出工程は、初期温度が８５℃以上で行われることができる。
また、前記析出工程は、水酸化アルミニウムを析出する析出時間が７２時間以上行われることができる。
また、前記析出工程において最終的に得られる炭酸ナトリウムに対する酸化アルミニウムの重量比（Ａｌ_２Ｏ_３／Ｎａ_２ＣＯ_３）は、０．３６以下でありうる。

本発明に係る高純度水酸化アルミニウムの製造方法は、パルプのような吸着剤を用いて不純物を吸着させることにより、環境に優しい高純度水酸化アルミニウムを製造できるという効果を有する。

また、本発明に係る高純度水酸化アルミニウムの製造方法は、精製工程の他に、様々な工程に伴われる重要な析出条件を提示することはもちろん、共沈工程のような、操作が難しく、かつ、費用が高い工程を削除することにより、純度の高い水酸化アルミニウムを低費用でも生産することができるという効果がある。

図１は、本発明に係る高純度水酸化アルミニウムの製造方法の順次的製造工程を示したブロック図である。

以下、本発明に係る高純度水酸化アルミニウムの製造方法の好ましい一実施形態を添付された図面を参照して詳細に説明する。
図１は、本発明に係る高純度水酸化アルミニウムの製造方法の順次的製造工程を示したブロック図である。

通常、水酸化アルミニウムを製造するためには、ボーキサイト（Ｂａｕｘｉｔｅ）を加熱・加圧状態で高濃度の苛性ソーダ（ＮａＯＨ）溶液に溶かしてソジウムアルミネート（Ｓｏｄｉｕｍ ａｌｕｍｉｎａｔｅ、ＮａＡｌＯ_２）過飽和溶液を作る。

このように作られた前記ソジウムアルミネートを放置及びろ過工程を経て、溶解されていない不純物を除去する精製工程（Ｓ２１０）を経た後、精製された前記ソジウムアルミネート溶液は、高温で析出を始めるように長時間かけて温度をゆっくり下降させる方法で析出工程を経て、最終的に所望の水酸化アルミニウムを製造する。ここで、純度の高い高純度水酸化アルミニウムを製造するためには、前記工程のうち、不純物を除去する精製工程（Ｓ２１０）が極めて重要であり、最近、関連業界の研究も純度を高める工程である精製工程（Ｓ２１０）に焦点が合わされているのが実態である。

本発明に係る高純度水酸化アルミニウムの製造方法の好ましい一実施形態は、図１に示すように、最終的に取得される水酸化アルミニウムの純度を高めるための多様かつ実験的な工程を提供する。

これをより詳細に説明すれば、本発明に係る高純度水酸化アルミニウムの製造方法は、前記ソジウムアルミネート過飽和溶液を熟成させた後、不純物を吸着させる吸着剤を用いて前記ソジウムアルミネート溶液を精製し、不純物が吸着された少量のパルプは除去するとともに、精製された前記ソジウムアルミネート溶液は、高温で析出を始めるように長時間にかけて温度をゆっくり下降させて低温で析出が完了することにより、純度の高い水酸化アルミニウムを製造するようになる。

より一般的に、本発明に係る高純度水酸化アルミニウムの製造方法を説明すれば、図１に示すように、本発明は、一般の水酸化アルミニウムを溶解した後、熟成させる母液準備ステップ（Ｓ１００）と、前記母液準備ステップ（Ｓ１００）後、パルプを添加して準備された母液から不純物を吸着させる精製ステップ（Ｓ２００）と、前記精製ステップ（Ｓ２００）後、母液に種晶を投入して析出させた後、析出された物質をろ過、洗浄、及び乾燥する高純度水酸化アルミニウムを取得する取得ステップ（Ｓ３００）とを含む。

特に、前記精製ステップ（Ｓ２００）は、従来、母液中の不純物を水酸化アルミニウム種晶とともに共沈させる共沈法の代わりに、パルプのような吸着剤を用いて不純物を吸着させるという点において特異であるといえる。

ここで、前記母液準備ステップ（Ｓ１００）は、一般の水酸化アルミニウムと苛性ソーダ（ＮａＯＨ）とを溶解槽に入れて、前記一般の水酸化アルミニウムを溶解させて母液を作る溶解工程（Ｓ１１０）と、前記溶解工程（Ｓ１１０）によって溶解された母液の温度を所定の熟成時間の間、ゆっくり下げながら不純物を熟成させる熟成工程（Ｓ１２０）とを含む。

本発明に係る高純度水酸化アルミニウムの製造方法において、前記精製ステップ（Ｓ２００）の他にも、その製造工程で重要な条件を提示しているところ、上述したような実施形態によって本発明の権利範囲が限定されるものではないことに注意すべきである。

例えば、本発明に係る高純度水酸化アルミニウムの製造方法の他の実施形態は、より精密な条件下で上述した実施形態より詳細に細分化された工程を経て、最終的な水酸化アルミニウムを取得できるようになる。

すなわち、本発明に係る高純度水酸化アルミニウムの製造方法の他の実施形態は、図１に示すように、ソジウムアルミネート過飽和溶液を製造するために、前記苛性ソーダ溶液（ＮａＯＨ）と一般の水酸化アルミニウムとを溶解槽に入れて、一般の水酸化アルミニウムを溶解させて母液を作る溶解工程（Ｓ１１０）と、前記溶解工程（Ｓ１１０）後、所定時間にかけて母液の温度をゆっくり下げて不純物を熟成させる熟成工程（Ｓ１２０）と、前記熟成工程（Ｓ１２０）を経て熟成された母液にパルプ材質の吸着剤を添加、分散させて母液中の不純物を前記吸着剤に吸着させる精製工程（Ｓ２１０）と、前記精製工程（Ｓ２１０）が完了した後、不純物を吸着させた前記パルプを分離するとともに、母液をろ過した後、析出槽に送る第１のろ過工程（Ｓ３１０）と、前記第１のろ過工程（Ｓ３１０）後、前記析出槽の母液に水酸化アルミニウム種晶を投与して水酸化アルミニウムを析出する析出工程と、前記析出工程後、成長が足りない、すなわち、粒子のサイズが小さい析出物と、完全に成長した、すなわち、粒子のサイズが大きい析出物とを分離して、粒子が小さい析出物は、前記析出工程の水酸化アルミニウム種晶として使用する分極工程（Ｓ３３０）と、前記分極工程（Ｓ３３０）において粒子が大きい析出物を含有した母液をろ過し、ろ液は、前記苛性ソーダ溶液に再循環させる第２のろ過工程（Ｓ３４０）と、前記第２のろ過工程（Ｓ３４０）によってろ過された析出物を洗浄後、水分を除去する乾燥工程（Ｓ３５０）とを含む。

上記のように構成される本発明に係る高純度水酸化アルミニウムの製造方法についてより詳細に説明すれば、次のとおりである。

まず、温度を上げることができるステンレススチール（Ｓｕｓ ３１６Ｌ）材質で作った溶解槽にソジウムアルミネート（Ｓｏｄｉｕｍ Ａｌｕｍｉｎａｔｅ）工程母液を製造するために、苛性ソーダ（ＮａＯＨ）溶液を、炭酸ナトリウム（Ｎａ_２ＣＯ_３）を基準として２１０〜２８０ｇ／ｌに作って入れ、水分が含有された一般の水酸化アルミニウムをＡｌ_２Ｏ_３／Ｎａ_２ＣＯ_３の重量比（Ａ／Ｃ：ｗｅｉｇｈｔ ｒａｔｉｏ）が０．６０〜０．７２になるように一般の水酸化アルミニウムを添加した後、水酸化アルミニウムを分散させるために、撹拌速度を３０ＲＰＭに撹拌しつつ、温度を１２０〜１３０℃に上昇させた後、１０分程度維持（溶解工程（Ｓ１１０））させた結果、表１及び表２において分かるように、Ａｌ_２Ｏ_３／Ｎａ_２ＣＯ_３の重量比（Ａ／Ｃ）が０．６８以上であり、苛性ソーダ（ＮａＯＨ）溶液を炭酸ナトリウム（ Ｎａ_２ＣＯ_３）を基準として２７０ｇ／ｌ及び２８０ｇ／ｌ、すなわち２７０ｇ／ｌ以上とした場合、不純物が最小化された。より好ましくは、本出願人によって実験された表１の結果値に基づけば、Ａｌ_２Ｏ_３／Ｎａ_２ＣＯ_３の重量比（Ａ／Ｃ）が０．６８ないし０．７２である場合、不純物の含量が、Ｆｅは５ｐｐｍに、Ｎａは４ｐｐｍに最も最小化されることが分かる。

出願人は、上述した概略の条件のうち、工程母液のＡｌ_２Ｏ_３／Ｎａ_２ＣＯ_３の重量比（Ａ／Ｃ）を下記の表１に記載された重量比である０．６８と０．７０との中間数値である０．６９の状態で前記水酸化アルミニウムを完全に溶解させた工程母液を作るために、前記苛性ソーダ濃度はＮａ_２ＣＯ_３を基準として２７０ｇ／ｌになるようにして溶解槽に入れ、温度を１２５℃まで昇温させた後、その状態で１０分間維持した。

このように、工程母液のＡ／Ｃが０．６９になるように前記水酸化アルミニウムが完全に溶解された状態で、前記工程母液を熟成させるために、撹拌機を３ＲＰＭ程度の速度でゆっくり稼動させて撹拌し、１時間以上かけて母液温度を１００℃にゆっくり下げて熟成させた。ここで、工程母液を熟成させる理由は、前述したように、工程母液に含有されている不純物を除去し易いように不純物の粒子のサイズを大きくするためである。（熟成工程（Ｓ１２０））

工程母液のＡｌ_２Ｏ_３／Ｎａ_２ＣＯ_３の重量比（Ａ／Ｃ）による製品の影響

工程母液の苛性ソーダ（ＮａＯＨ）濃度による製品の影響

一方、出願人は、前記熟成工程（Ｓ１２０）のうち、熟成時間による不純物の含量関係に関しては表３により分かり、前記工程母液のＡ／Ｃは、０．６９、前記苛性ソーダの濃度を、炭酸ナトリウムを基準として２７０ｇ／ｌという条件で最も適当な熟成時間は１時間以上持続されなければならないことが分かった。特に、Ｆｅの含量が５ｐｐｍ以下である場合にのみ最近集中的に注目を受けているＬＥＤ製品に利用できる高純度水酸化アルミニウムを製造することができるという利点があるところ、やはり、工程母液の熟成時間は１時間以上維持されることが好ましい。

工程母液の熟成時間による高純度製品の不純物含量関係

次に、前記工程母液に含有された不純物を除去するために、よく熟成された前記工程母液に表４及び表５に表すように、リットル当り製品生産量が最も多く、かつ、不純物除去率が最も高い条件であるリットル当り１ｇに該当するパルプを投入し、撹拌機の速度を表６に表れたように、５ＲＰＭの速度に上げて前記パルプを母液に分散させ、不純物を１０分間吸着させる。（精製工程（Ｓ２１０））

工程母液中の不純物除去のための吸着剤パルプ量による工程母液の影響（母液温度１００℃、撹拌速度５ＲＰＭ、撹拌時間１０分）

１０分の反応時間中、撹拌機の速度（ＲＰＭ）による工程母液の変化

吸着時間による工程母液の変化（温度９５℃、パルプ使用量１ｇ／ｌ、撹拌速度５ＲＰＭ）

一方、前記工程母液から不純物を吸着させた前記パルプは、その次の工程である第１のろ過工程（Ｓ３１０）において除去されるが、ここで、前記パルプを除去するために、母液１ｍ^３当たり横及び縦２５ｃｍ×２５ｃｍのろ過面積のポリエチレン（Ｐｏｌｙ ｅｔｈｙｌｅｎｅ）材質のろ布を付着したフィルタろ過機（Ｆｉｌｔｅｒ ｐｒｅｓｓ）を用いて２気圧の圧力でろ過して不純物が除去された綺麗な工程母液は、その次の工程である析出工程のために析出槽に送り、不純物を吸着させた前記パルプは、洗浄後、リサイクル廃棄物として処理する。（第１のろ過工程（Ｓ３１０））

このように、不純物を除去した精製された工程母液は、次に、析出工程を経るようになる。このとき、前記工程母液は、Ａｌ_２Ｏ_３／Ｎａ_２ＣＯ_３の重量比が０．６９であり、温度は９０℃に維持された状態である。前記析出工程は、析出物と種晶が浮上できるように、撹拌機の速度を１５ＲＰＭに増加させ、析出を助けるために、水酸化アルミニウム種晶（平均粒度３０μｍ）を、母液１Ｌ当たり４０ｇを入れて表７に表れているように９０℃以上で析出を始め、表８に表れたように、その析出時間は７２時間以上に維持させる。（析出工程）

初期析出温度による析出物のＮａ％含量関係（析出時間７２時間）

析出時間による析出物のＮａ含量及び析出後、最終工程液のＡｌ_２Ｏ_３／Ｎａ_２ＣＯ_３の重量比（最終析出温度４０℃、初期析出温度９０℃、種晶６５ｇ／ｌ、平均粒度４０μｍ）

前記析出工程によって析出された析出物は、前記苛性ソーダ（ＮａＯＨ）の含量が最小化されればされるほど不純物含量比が小さい高純度水酸化アルミニウムとなる。このように、前記苛性ソーダの含量が最小化され得るようにする析出条件として、出願人は、表７及び８に表れたように、初期析出温度９０℃、最終析出温度４０℃、その析出時間は７２時間以上とした場合、最終析出液のＡｌ_２Ｏ_３／Ｎａ_２ＣＯ_３の重量比（Ａ／Ｃ）が０．３４以下となることが分かった。このように、最終析出液の重量比（Ａ／Ｃ）が０．３４以下である場合は、品質と競争力を揃える条件となる。

次に、前記析出工程が終わると、分極工程（Ｓ３３０）を始める。前記分極工程（Ｓ３３０）は、成長が足りない析出物をサイクロン（Ｃｙｃｌｏｎｅ）分極器を利用して平均粒度が３０μｍ以下である析出物を別途に分離して、前記析出工程時に投与される水酸化アルミニウム種晶として用い、粒子がよく成長した析出物（平均粒度６０μｍ）は、続く第２のろ過工程（Ｓ３４０）を経るようにする。（分極工程（Ｓ３３０））

前記分極工程（Ｓ３３０）後、平均粒度６０μｍであるよく成長した析出物は、フィルタを用いて固形物とろ液とに分離した後、ろ液は、さらに前記溶解工程（Ｓ１１０）に必要な苛性ソーダ溶液の用途として送って再循環させ、高純度水酸化アルミニウムである析出物は、８０℃以上の綺麗な水で洗浄後、汚染を最小化できる流動ブロワー（Ｆｌｕｉｄｉｚｉｎｇ ｂｌｏｗｅｒ）タイプの乾燥機で相転移を起こさずに水分を除去するために、１３０℃で６０分以内に乾燥させる。（第２のろ過工程（Ｓ３４０）及び乾燥工程（Ｓ３４０））

このように乾燥されて得られるようになる前記高純度水酸化アルミニウムは、最終的に包装工程（Ｓ３６０）によって包装されて完成するようになる。（包装工程（Ｓ３６０））

本発明による製造方法で製造した高純度水酸化アルミニウムと従来の水酸化アルミニウムとの比較

以上、本発明に係る高純度水酸化アルミニウムの製造方法の好ましい一実施形態及び他の実施形態を添付された図面を参照して詳細に説明した。しかし、本発明の実施形態が必ずこれに限定されるものではなく、本発明の属する技術分野における通常の知識を有した者によって本発明と均等な範囲に属する様々な変形または他の実施形態の実現が可能であることは当たり前である。したがって、本発明の真の権利範囲は、後述する特許請求の範囲によって決まるべきであろう。

Claims (8)

1. 苛性ソーダ溶液（ＮａＯＨ）と水酸化アルミニウムとを溶解槽に入れて、水酸化アルミニウムを溶解させて母液を作る溶解工程と、
   前記溶解工程後、所定時間にかけて母液の温度をゆっくり下げて不純物を熟成させる熟成工程と、
   前記熟成工程を経て熟成された母液にパルプ材質の吸着剤を添加・分散させて母液中の不純物を前記吸着剤に吸着させる精製工程と、
   前記精製工程が完了した後、不純物を吸着させた前記パルプを分離するとともに、母液をろ過した後、析出槽に送る第１のろ過工程と、
   前記第１のろ過工程後、前記析出槽の母液に水酸化アルミニウム種晶を投与して水酸化アルミニウムを析出する析出工程と、
   前記析出工程後、粒子のサイズが小さい析出物と粒子のサイズが大きい析出物とを分離する分極工程と、
   前記分極工程において粒子が大きい析出物を含有した母液をろ過し、ろ液は、前記苛性ソーダ溶液に再循環させる第２のろ過工程と、
   前記第２のろ過工程によってろ過された析出物を洗浄後、水分を除去する乾燥工程と、を含み、
   前記溶解工程は、
   溶解された母液の炭酸ナトリウムに対する酸化アルミニウムの重量比（Ａｌ_２Ｏ_３／Ｎａ_２ＣＯ_３）が０．６８以上であることを特徴とする高純度水酸化アルミニウムの製造方法。
2. 前記溶解工程において前記苛性ソーダ（ＮａＯＨ）の濃度は、炭酸ナトリウム（Ｎａ_２ＣＯ_３）を基準として２７０ｇ／ｌ以上であることを特徴とする請求項１に記載の高純度水酸化アルミニウムの製造方法。
3. 前記熟成工程において母液の熟成温度は、９０℃〜１３０℃に所定時間以上維持することを特徴とする請求項１に記載の高純度水酸化アルミニウムの製造方法。
4. 前記熟成工程において不純物を熟成させる熟成時間は、１時間以上であることを特徴とする請求項３に記載の高純度水酸化アルミニウムの製造方法。
5. 前記析出工程は、初期温度が８５℃以上で行われることを特徴とする請求項１に記載の高純度水酸化アルミニウムの製造方法。
6. 前記析出工程は、水酸化アルミニウムを析出する析出時間が７２時間以上行われることを特徴とする請求項１に記載の高純度水酸化アルミニウムの製造方法。
7. 前記析出工程において最終的に得られる炭酸ナトリウムに対する酸化アルミニウムの重量比（Ａｌ_２Ｏ_３／Ｎａ_２ＣＯ_３）は、０．３６以下であることを特徴とする請求項１に記載の高純度水酸化アルミニウムの製造方法。
8. 前記溶解工程は、
   溶解された母液の炭酸ナトリウムに対する酸化アルミニウムの重量比（Ａｌ_２Ｏ_３／Ｎａ_２ＣＯ_３）が、０．６８ないし０．７２であることを特徴とする請求項１に記載の高純度水酸化アルミニウムの製造方法。