JP5600106B2 - 集じん機用ろ過布 - Google Patents
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Description
[1]熱可塑性繊維からなる不織布層のろ過層と、織布層の支持層とを、積層一体化したろ過布であって、該積層一体化したろ過布の少なくともろ過表面層が、山部から谷部までの高さが1.6mm〜20.0mmの凹凸形状を有することを特徴とする集じん用ろ過布。
[3]前記ろ過表面層が、粗密の異なる凹凸形状を有している、前記[1]又は[2]に記載の集じん機用ろ過布。
本発明は、熱可塑性繊維からなる不織布層のろ過層と、織布層の支持層とを、積層一体化した集じん機用ろ過布であって、該積層一体化した積層体の少なくともろ過表面層が、山部から谷部までの高さ(凹凸部の高さ)が1.6mm〜20.0mmの凹凸形状を有することを特徴とする前記ろ過布であり、かかる構成により、ダスト目詰まりがなく粉体払い落とし性が良好な、低圧損で長寿命のフィルター性能を有する集じん機用ろ過布として機能する。
本発明においては、凹凸部の山部から谷部までの高さが1.6mm〜20.0mmを満足することが必要である。すなわち、凹凸部の山部から谷部までの高さが、1.6mm未満では、粉体のフィルター機能が表面の平滑なろ過布と変わらず払い落とし性の効果が低く、一方、凹凸部の山部から谷部までの高さが20.0mmを超えると、集じん機へ装着した時、リテーナーとの接触による耐摩耗性が悪く穴あきなどの劣化が早いなどの問題が発生したり、円筒形に縫製する時の作業性が悪くなったりするため、凹凸部の山部から谷部までの高さは、好ましくは2.0mm〜16.0mm、より好ましくは、2.0mm〜12.0mmである。
但し、ニードルパンチ加工で積層一体化する場合には、ニードル針の配列パターンが原因で発生するろ過表面層に発現した凹凸形状は、本発明の凹凸形状とはいわない。
また、いわゆるプリーツ型の形状を有するフィルターは含まれないことが好ましい。
なお前記合成繊維には、本発明の効果を損なわない範囲で、結晶核剤、艶消し剤、顔料、防カビ剤、抗菌剤、難燃剤、撥水剤等を添加してもよい。
本発明のろ過布の構成は、前記不織布層と前記支持層とを積層させることが基本構造である。具体的には、上下に前記不織布層、中間に支持層からなる3層構造、又は、上部に前記不織布層、下部に支持層からなる2層構造である。
さらに、不織布層に用いる繊維の繊維径は、0.1〜100μmが好ましく、1〜50μmがより好ましく、捕集する粉塵(ダスト)の種類によって選定される。ろ過層の不織布層の目付は、100g/m2〜900g/m2が好ましく、より好ましくは200g/m2〜700g/m2である。
また、表面層の耐熱性を向上させる目的で、表面層により耐熱性繊維を構成し、それに続いた層が、表面層より、低い耐熱性繊維の構成にするなどの積層、複合などの組み合わせを行うことができる。
第一工程で、熱可塑性繊維から成る短繊維を公知のカーディング法(通常一般に用いられるカーディング条件)にて得られた短繊維ウェブを裏面層、中間層に同一の熱可塑性繊維から成るマルチフィラメント、モノフィラメント、紡績糸のいずれかからなる織布を支持層、同一の熱可塑性繊維から成る凹凸賦形性に優れる公知のスパンボンド法にて得られた長繊維不織布を表面層に積層した後、公知のニードルパンチ加工方法にて(通常一般のニードルパンチ条件)、表面層から裏面層にプレパンチング、裏面層から表面層、表面層から裏面層へ本パンチングにより3層積層体を得る。
第二、三工程は、表面層側に毛焼き加工、一対の平滑な金属ロール(加熱、間隙を有した)にてカレンダー加工を行なう。
その後、第四工程にて、一対の波型賦形ローラーによる凹凸付与装置により上下ロール温度が熱可塑性繊維の融点より5〜60℃低い範囲の温度下で凹凸賦形を行い本発明の凹凸形状を有した3層積層一体化したろ過布が得られる。
また、第四工程の凹凸賦形を行った後に、冷却して繊維の剛性を高めることもできる。
なお、測定法、評価法等は下記のとおりであった。
(1)山部から谷部までの高さ(mm)(又は凹凸の高さ(mm))
凹凸形状のろ過布(1m2)から無作為に断面を抜き取り、断面をマイクロスコープにて観察し、凹凸形状の山部から谷部までの高さを測定してその10箇所の平均値を求めた。
経10cm×緯10cmの試験片を試料の幅1m当り3箇所採取して、凹部、凸部、凹凸部のいずれかの個数を測定し、その平均値を求めた。
JIS−L1906に規定の方法に従い、経15cm×緯15cmの試験片を試料の幅1m当り3箇所採取して、フラジール形法により試験片を通過する空気量を測定し、その平均値を求めた。
JIS−L1906に規定の方法に従い、経20cm×緯25cmの試験片を試料の幅1m当り3箇所採取して、質量を測定し、その平均値を単位面積当たりの質量に換算して求めた。
前記(1)の山部から谷部までの高さの測定と同様に、断面をマイクロスコープにて観察し凸部の厚みを測定してその10箇所の平均値を求めた。
ろ過布の幅20cm毎の区域からそれぞれ1cm角の試験片を切り取ってサンプルとした。各試験片についてマイクロスコープで繊維の直径を30点測定し、該測定値の平均値を算出して繊維径とした。
ベレックコンペンセーターを装着した偏光顕微鏡(オリンパス社製)によりレターデーションと繊維径より、繊維の複屈折率を測定した。浸漬液には、ポリエステル繊維の場合はオリーブ油を、ポリフェニレンサルファイド繊維の場合はリン酸トリクレジルを用いた。試料の繊維10点について測定し10点の平均値で示す。
ろ過性能は、JIS−Z8909−1に準じた。以下の測定条件による測定結果から目詰まりのし難さ、払い落とし性を判断した。
ろ過速度:2.0mm/min、
ダスト濃度:5g/m3、
ダスト種類:試験用粉体10種(フライアッシュ)、
ダスト払い落とし:1000Pa、
エージング間隔:5s、
タンク圧:0.5MPa。
JIS−L1906に規定の方法に従い、接圧荷重2kPaにて幅方向に10箇所測定し、その平均値を厚みとした。厚み計として、PEACOCK社製を用いた。
(1)サンプルを装着した段階で、ダストのない状態で、サンプルフェルトの持つ初期の圧力損失(Pa)(以下、圧損ともいう。)を測定する。
(2)第1段階:圧損が1000Paに達したときにダスト払い落としを行う。この操作を30回繰り返す。その時の、払い落とし直後の残留圧損(Pa)と排気濃度(mg/m3)を測定する。
(3)第2段階:エージング処理は、払い落としを5s間隔で5000回繰り返し行う。
(4)第3段階:安定化操作として、圧損1000Paでのダスト払い落とし操作を10回行う。
(5)第4段階:圧損1000Paでのダスト払い落としを30回実施する。その時の、残留圧損(Pa)と排気濃度(mg/m3)を測定する。
第4段階の試験結果を用いて、払い落とし回数と払い落とし間隔の関係から払い落とし間隔時間が長い程、目詰まり性に優れる。
第4段階の試験結果を用いて、払い落とし回数と残留圧損の関係から残留圧損が低い程、払い落とし性に優れる。
ろ過布のろ過層に公知のスパンボンド法により、複屈折率0.04、平均繊維径17.6μmのポリエチレンテレフタレート繊維から構成された目付け230g/m2の長繊維不織布と支持層に単糸番手10番×1本撚のポリエチレンテレフタレート繊維の紡績糸を平織りにした目付け70g/m2の織布と裏面ろ過層に公知のカード法により、複屈折率0.13、平均繊維径14.3μm、カット長51mm、5回クリンプ/インチのポリエチレンテレフタート短繊維ウェブ目付け200g/m2を積層してニードルパンチングにより積層一体した積層体を得た。次いで、積層体を熱セット(温度×時間;180℃×30秒)し、毛焼きと一対の平滑な金属ロールにより(温度80℃)通気コントロールを行なった。この積層体をローラーに使われる凹凸円形板の厚さ3mm、凹凸部の山部から谷部までの高さが4mm、山山間のピッチ(縦方向)15mmで且つ、スペーサの厚さ3mmの一対の凹凸ローラーによる凹凸付与装置(サイトウエンヂニアーズ株式会社製「エンボスターTM」)を用いて、ロール間隙が0.5mm、温度が150℃、加工速度が1.2m/分の条件で加工を行い凹凸部の山部から谷部までの高さ4mm、ろ過表面に単位面積当り117個/100cm2の凸部を有するろ過布を得た。以下の表1に得られたろ過布の特性と、ろ過性能を測定した結果を示す。
ろ過布の上下ろ過層に公知のカード法により、複屈折率0.13、平均繊維径14.3μm、カット長51mm、5回クリンプ/インチ、目付け210g/m2のポリエチレンテレフタレート短繊維ウェブと支持層に単糸番手20番×2本撚、経18本/インチ 緯16本/インチのポリエチレンテレフタレート繊維の紡績糸を平織りにした目付け80g/m2の織布とを積層してニードルパンチングにより積層一体した積層体を得た。次いで、積層体を熱セット(温度×時間が200℃×30秒)、毛焼きと一対の平滑な金属ロールにより通気コントロールを行なった。この積層体を片面に高さ2.0mm、タテ×ヨコのピッチ6.0mm×5.0mmのダイヤ形の凹凸彫刻柄とペーパーロールとの組み合わせのエンボス装置を用いて、温度が180℃にて凹凸部の山部から谷部までの高さ2.0mm、ろ過表面に単位面積当り1368個/100cm2の凹凸部を有するろ過布を得た。以下の表1に得られたろ過布の特性と、ろ過性能を測定した結果を示す。
実施例1と同様の構成、同様の加工を施した積層体をロール山部から谷部の高さが16mm、山山間のピッチ(縦方向)24mmの一対の凹凸ロールを用いて、ロール間隙が0.5mm、温度が150℃の条件で加工を行い凹凸部の高さ16mm、ろ過表面に単位面積当り72個/100cm2の凸部を有するろ過布を得た。以下の表1に得られたろ過布の特性と、ろ過性能を測定した結果を示す。
ろ過布のろ過層に公知のスパンボンド法により、複屈折率0.04、平均繊維径14.5μmのポリフェニレンサルファイド繊維から構成された目付け200g/m2の長繊維不織布と支持層に225デニール、60フィラメントのポリフェニレンサルファイド・マルチフィラメント繊維を平織りにした目付け100g/m2の織布と裏面に公知のカード法により、平均繊維径14.5μm、カット長51mmのポリフェニレンサルファイド短繊維ウェブから構成された目付け200g/m2を積層してニードルパンチングにより積層一体した積層体を得た。次いで、積層体を230℃一対の平滑な金属ロールにより熱カレンダー処理、毛焼きと一対の平滑な金属ロールにより通気コントロールを行なった。この積層体をローラーに使われる凹凸円形板の厚さ3mm、凹凸部の山部から谷部までの高さが4mm、山山間のピッチ(縦方向)15mmで且つ、スペーサの厚さ3mmの一対の凹凸ローラーによる凹凸付与装置(サイトウエンヂニアーズ株式会社製「エンボスターTM」)を用いて、ロール間隙が0.5mm、温度が220℃、加工速度が1.2m/分の条件で加工を行い凹凸部の山部から谷部までの高さ4mm、ろ過表面に単位面積当り96個/100cm2の凸部を有するろ過布を得た。以下の表1に得られたろ過布の特性と、ろ過性能を測定した結果を示す。
実施例4と同様の構成、同様の加工を施した積層体を凹凸部の山部から谷部の高さが20mm、山山間のピッチ(縦方向)30mmの一対の凹凸ロールを用いて、ロール間隙が0.5mm、温度が220℃で加工を行い凹凸部の山部から谷部までの高さ20mm、ろ過表面に単位面積当り80/100cm2の凸部を有するろ過布を得た。
次いで、スプレー法により付着量10g/m2のエポキシ樹脂を付与して乾燥・熱セット(180℃×3分)を行い、凹凸の高さ20.0mmのろ過布を得た。以下の表1に得られたろ過布の特性と、ろ過性能を測定した結果を示す。
ろ過布のろ過層に公知のスパンボンド法により、複屈折率0.08、平均繊維径11.5μmのポリフェニレンサルファイド繊維から構成された目付け200g/m2の長繊維不織布と支持層に225デニール、経20本/インチ、緯18本/インチのポリフェニレンサルファイド・マルチフィラメント繊維を平織りにした目付け78g/m2の織布と裏面ろ過層に公知のカード法により、平均繊維径14.5μm、カット長51mmのポリフェニレンサルファイド短繊維ウェブから構成された目付け200g/m2を積層してニードルパンチングにより積層一体した積層体を得た。次いで、積層体を200℃一対の平滑な金属ロールにより熱カレンダー処理、毛焼きと一対の平滑な金属ロールにより(温度210℃)通気コントロールを行なった。この積層体をローラーに使われる凹凸円形板の厚さ3mm、凹凸部の山部から谷部の高さが4mm、山山間のピッチ(縦方向)15mmで且つ、スペーサの厚さ3mmの一対の凹凸ローラーによる凹凸付与装置(サイトウエンヂニアーズ株式会社製「エンボスターTM」)を用いて、ロール間隙が0.5mm、温度が240℃、加工速度が1.2m/分の条件で加工を行い凹凸部の高さ3.2mm、ろ過表面に単位面積当り96個/100cm2の凸部を有するろ過布を得た。以下の表1に得られたろ過布の特性と、常温及び実使用環境を想定した190℃におけるろ過性能を測定した結果を示す。
上記実施例6において、ろ過布のろ過層に、複屈折率0.04、平均繊維径14.5μmのポリフェニレンサルファイド繊維から構成された目付け200g/m2の長繊維不織布を用いた以外は実施例6と同一の方法でろ過布を得た。以下の表1に得られたろ過布の特性と、常温及び実使用環境を想定した190℃におけるろ過性能を測定した結果を示す。
ろ過布の上下ろ過層に公知のカード法により、複屈折率0.13、平均繊維径14.3μm、カット長51mm、5回クリンプ/インチ、目付け210g/m2のポリエチレンテレフタレート短繊維ウェブと支持層に単糸番手20S×2のポリエチレンテレフタレート繊維の紡績糸を平織りにした目付け80g/m2の織布とを積層してニードルパンチングにより積層一体した積層体を得た。次いで、積層体を毛焼きと一対の平滑な金属ロールにより通気コントロールを行なったが、凹凸加工は行わずろ過布を得た。以下の表1に得られたろ過布の特性と、ろ過性能を測定した結果を示す。
ろ過布のろ過層に公知のスパンボンド法により、複屈折率0.04、平均繊維径17.6μmのポリエチレンテレフタレート繊維から構成された目付け230g/m2の長繊維不織布と支持層に単糸番手20S×2のポリエチレンテレフタレート繊維の紡績糸を平織りにした目付け70g/m2の織布と裏面に公知のカード法により、複屈折率0.13、平均繊維径14.3μm、カット長51mm、5回クリンプ/インチのポリエチレンテレフタレート短繊維ウェブから構成された目付け200g/m2を積層してニードルパンチングにより積層一体した積層体を得た。次いで、積層体を熱セット(温度×時間が180℃×30秒)、毛焼きと一対の平滑な金属ロールにより通気コントロールを行なった。この積層体を片面にタテ×ヨコのピッチ3.0mm×2.5mm、高さ1.5mmピンポイント形の凹凸彫刻柄とペーパーロールとの組み合わせのエンボスロールによるエンボス装置を用いて、温度が230℃にて加工を行い凹凸の高さ1.5mmのろ過布を得た。以下の表1に、得られたろ過布の特性と、ろ過性能を測定した結果を示す。
公知のスパンボンド法により、複屈折率0.13、平均繊維径14.3μmのポリエチレンテレフタレート繊維から構成したものを、さらに高さ0.6mmの通常のエンボス加工を施した目付け250g/m2の長繊維不織布を得た。これは、織布層を積層せず、また、通常のエンボス加工を施したが、本願発明に係る凹凸加工を行わずに作製したろ過布である。以下の表1に得られたろ過布の特性と、ろ過性能を測定した結果を示す。ろ過性能が不十分であるとともに、強度が弱かった。
ろ過布の上下ろ過層に公知のカード法により、複屈折率0.11、平均繊維径14.3μm、カット長51mm、5回クリンプ/インチ、目付け210g/m2のポリフェニレンサルファイド短繊維ウェブと支持層に単糸番手20S×2のポリフェニレンサルファイド繊維の紡績糸を平織りにした目付け80g/m2の織布とを積層してニードルパンチングにより積層一体した積層体を得た。次いで、積層体を毛焼きと一対の平滑な金属ロールにより通気コントロールを行なっが、凹凸加工は行わずろ過布を得た。以下の表1に得られたろ過布の特性と、ろ過性能を測定した結果を示す。比較例4は、凹凸加工を行わないPPSフェルトであって比較例1におけるPETフェルトに代えてPPSフェルトを用いた場合の例である。
2 凸部
3 ろ過布表面の不織布層
3’ ろ過布裏面の不織布層
4 ろ過布の支持層
5 ろ過布表面の溶融した融着部分
6 ろ過布表面の密な部分
7 ろ過布表面の粗な部分
A 山部
B 谷部
E 山部から谷部までの高さ(凹凸の高さ)
a−b 横方向
c−d 縦方向
Claims (9)
- 熱可塑性繊維からなる不織布層のろ過層と、織布層の支持層とを、積層一体化したろ過布であって、該積層一体化したろ過布の少なくともろ過表面層が、山部から谷部までの高さが1.6mm〜20.0mmの粗密の異なる凹凸形状を有するがプリーツ型の形状を有さず、該ろ過表面層に溶融した融着部分と非融着部分とが混在し、該粗な部分と該密な部分のどちらにも該融着部分と該非溶融部分が存在し、かつ、該支持層が、マルチフィラメント、モノフィラメント又は紡績糸のいずれかからなる織布であることを特徴とする集じん機用ろ過布。
- 前記積層一体化したろ過布が、一対の凹凸ローラーによる凹凸付与装置、エンボス装置、平板プレス装置、及び円筒型プレス装置からなる群から選ばれるいずれか1つの装置を用いて凹凸を賦形加工して得られたものである、請求項1に記載の集じん機用ろ過布。
- 凹部、凸部、凹凸部のいずれかの単位面積当たりの個数が10〜5000個/100cm2である、請求項1又は2に記載の集じん機用ろ過布。
- 前記ろ過布に樹脂バインダーが付与されている、請求項1〜3のいずれか1項に記載の集じん機用ろ過布。
- 前記ろ過布の通気度が、1〜100cc/cm2/secである、請求項1〜4のいずれか1項に記載の集じん機用ろ過布。
- 前記不織布層のろ過層が、繊維径が0.1〜100μm、目付けが100〜900g/m2である短繊維不織布、長繊維不織布又は繊維ウェブのいずれかからなる、請求項1〜5のいずれか1項に記載の集じん機用ろ過布。
- 前記ろ過層の熱可塑性繊維は、複屈折率0.06以下のポリエステル繊維が積層又は混綿されたものである、請求項1〜6のいずれか1項に記載の集じん機用ろ過布。
- 前記ろ過層の熱可塑性繊維は、複屈折率0.08以下のポリフェニレンサルファイド繊維が積層又は混綿されたものである、請求項1〜6のいずれか1項に記載の集じん機用ろ過布。
- 前記不織布層のろ過布が、長繊維不織布又は繊維ウェブのいずれかからなる、請求項6〜8のいずれか1項に記載の集じん機用ろ過布。
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