JPH0788312A - 濾材およびその製造方法 - Google Patents
濾材およびその製造方法Info
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- JPH0788312A JPH0788312A JP6681194A JP6681194A JPH0788312A JP H0788312 A JPH0788312 A JP H0788312A JP 6681194 A JP6681194 A JP 6681194A JP 6681194 A JP6681194 A JP 6681194A JP H0788312 A JPH0788312 A JP H0788312A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 加熱滅菌や高温濾過等を行っても細孔の最大
孔径が変化せず、しかも引っ張り強力が大で、且つひだ
折り等の加工が出来る高精密濾過用の濾材を提供するこ
とを目的とする。 【構成】 低融点極細繊維２０〜８０重量％と低融点極
細繊維より融点が１０℃以上高い高融点極細繊維８０〜
２０重量％とからなり且つ低融点極細繊維によつて繊維
同士が熱融着された不織布と、熱融着性ネツトとが熱融
着された最大孔径が１２０μｍ以下の濾材およびその製
造方法である。
孔径が変化せず、しかも引っ張り強力が大で、且つひだ
折り等の加工が出来る高精密濾過用の濾材を提供するこ
とを目的とする。 【構成】 低融点極細繊維２０〜８０重量％と低融点極
細繊維より融点が１０℃以上高い高融点極細繊維８０〜
２０重量％とからなり且つ低融点極細繊維によつて繊維
同士が熱融着された不織布と、熱融着性ネツトとが熱融
着された最大孔径が１２０μｍ以下の濾材およびその製
造方法である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、クリ−ンル−ム用エア
フイルタ−、電子機器の洗浄に用いられる液体のフイル
タ−、あるいは医薬の製造に用いられる液体や気体のプ
レフイルタ−等として使用される精密濾過用の濾材に関
する。更に詳しくは、極細繊維の交点が熱融着した不織
布と、熱融着性繊維製ネツトとが熱融着し、加熱による
孔径変化がなく、ひだ折り等のぶ形性の良い精密濾過用
濾材およびその製造方法に関する。
フイルタ−、電子機器の洗浄に用いられる液体のフイル
タ−、あるいは医薬の製造に用いられる液体や気体のプ
レフイルタ−等として使用される精密濾過用の濾材に関
する。更に詳しくは、極細繊維の交点が熱融着した不織
布と、熱融着性繊維製ネツトとが熱融着し、加熱による
孔径変化がなく、ひだ折り等のぶ形性の良い精密濾過用
濾材およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、エレクトロニクスやバイオケミカ
ル等に関する産業が発達し、気体や液体を清浄化して用
いられる機会が多くなつている。従来このような精密濾
過用の濾材として、極細のガラス繊維不織布や合成繊維
不織布等が使用されていた。しかし前記ガラス繊維不織
布は耐アルカリに弱いとか、濾過表面積を多く取る目的
で加工されるひだ折りや、種々な立体形状等に加工する
際、いわゆるぶ形性が悪い等の課題がある。一方前記合
成繊維不織布は、ガラス繊維不織布に較べ比重が小で軽
量である、ぶ形性がガラス繊維不織布に較べて良い、安
価である、濾材加工時にガラスの微粉が飛散せず取り扱
い易い、等の利点があり、該合成繊維不織布濾材が急速
に使用されるようになつてきた。該合成繊維不織布濾材
は、ポリエステルスパンボンド不織布やポリプロピレン
メルトブロ−不織布等が使用されているが、加熱、振
動、摩擦等により目開きし細孔径が大きくなる現象、即
ち孔径安定性が劣るという課題がある。
ル等に関する産業が発達し、気体や液体を清浄化して用
いられる機会が多くなつている。従来このような精密濾
過用の濾材として、極細のガラス繊維不織布や合成繊維
不織布等が使用されていた。しかし前記ガラス繊維不織
布は耐アルカリに弱いとか、濾過表面積を多く取る目的
で加工されるひだ折りや、種々な立体形状等に加工する
際、いわゆるぶ形性が悪い等の課題がある。一方前記合
成繊維不織布は、ガラス繊維不織布に較べ比重が小で軽
量である、ぶ形性がガラス繊維不織布に較べて良い、安
価である、濾材加工時にガラスの微粉が飛散せず取り扱
い易い、等の利点があり、該合成繊維不織布濾材が急速
に使用されるようになつてきた。該合成繊維不織布濾材
は、ポリエステルスパンボンド不織布やポリプロピレン
メルトブロ−不織布等が使用されているが、加熱、振
動、摩擦等により目開きし細孔径が大きくなる現象、即
ち孔径安定性が劣るという課題がある。
【０００３】不織布濾材のぶ形性を改良した物として、
不織布とネツト状シ−トを融着した濾材が知られてい
る。特開平１−１９４９１２号公報に、エレクトレツト
化された極細繊維不織布と網状物が熱融着したフイルタ
−が、特開平４−３４６８０５号公報に、極細繊維不織
布に熱融着性モノフイラメントと金属細線を併用したネ
ツトを融着した濾材が開示されている。前記不織布にネ
ツト状シ−トを融着した物は、何れも不織布を構成する
極細繊維として、メルトブロ−法ポリプロピレンやメル
トブロ−法ポリエステル等のレギュラ−繊維が使用され
ている。該極細繊維ウェブをその繊維の交点が熱融着の
無い状態で、又は該ウェブをエンボスロ−ルやカレンダ
−ロ−ル等を使用し、繊維の交点を部分的に熱融着させ
たもの、あるいはネツトを該ウェブ又は熱圧着不織布に
積層し、カレンダ−ロ−ルやドライヤ−等の加熱手段を
用い、前記不織布とネツトとを融着させた物である。
不織布とネツト状シ−トを融着した濾材が知られてい
る。特開平１−１９４９１２号公報に、エレクトレツト
化された極細繊維不織布と網状物が熱融着したフイルタ
−が、特開平４−３４６８０５号公報に、極細繊維不織
布に熱融着性モノフイラメントと金属細線を併用したネ
ツトを融着した濾材が開示されている。前記不織布にネ
ツト状シ−トを融着した物は、何れも不織布を構成する
極細繊維として、メルトブロ−法ポリプロピレンやメル
トブロ−法ポリエステル等のレギュラ−繊維が使用され
ている。該極細繊維ウェブをその繊維の交点が熱融着の
無い状態で、又は該ウェブをエンボスロ−ルやカレンダ
−ロ−ル等を使用し、繊維の交点を部分的に熱融着させ
たもの、あるいはネツトを該ウェブ又は熱圧着不織布に
積層し、カレンダ−ロ−ルやドライヤ−等の加熱手段を
用い、前記不織布とネツトとを融着させた物である。
【０００４】ところで、不織布の熱融着状態をミクロ的
に観た場合、前記のような不織布濾材は、濾材の通気抵
抗を損なわずに繊維の交点を十分に熱融着させる事が困
難である。例えばエンボスロ−ル法による物は、熱圧着
部以外の部分は融着していず、カレンダ−ロ−ル法によ
る物は、不織布の表面及び裏面は多く融着しているが、
厚みの中央部分が融着部分が少ないか、多くあつても弱
い融着状態である物となつている。このように繊維の融
着状態が、その表面、中央、裏面で異なる不織布は、該
不織布をひだ折りや、筒状に加工したり、筒状の両端面
を合成樹脂端面部材でヒ−トシ−ルしたり、該端面部材
をバインダ−等で接着したりする際の加熱や、濾材を加
熱滅菌する際の加熱や、振動、衝撃、濾過時におけるハ
ウジングの振動等で不織布に目開きが起き、最大孔径が
著しく大きくなるという欠点、即ち孔径安定性が劣ると
いう欠点がある。特に目付けが約２５ｇ／ｍ2 以上の高
目付けの物は、不織布厚みの中間部近傍の繊維の熱融着
が不十分となり易く、孔径安定性が劣り、時には加熱後
の最大孔径が２５％以上も大になる物であつた。又、カ
レンダ−ロ−ル法等で高温かつ高圧で熱圧着した濾材
は、孔径安定性が幾分改良されるが、繊維全体が溶融し
膜状に変化するので通気抵抗が著しく高くなるという欠
点がある。
に観た場合、前記のような不織布濾材は、濾材の通気抵
抗を損なわずに繊維の交点を十分に熱融着させる事が困
難である。例えばエンボスロ−ル法による物は、熱圧着
部以外の部分は融着していず、カレンダ−ロ−ル法によ
る物は、不織布の表面及び裏面は多く融着しているが、
厚みの中央部分が融着部分が少ないか、多くあつても弱
い融着状態である物となつている。このように繊維の融
着状態が、その表面、中央、裏面で異なる不織布は、該
不織布をひだ折りや、筒状に加工したり、筒状の両端面
を合成樹脂端面部材でヒ−トシ−ルしたり、該端面部材
をバインダ−等で接着したりする際の加熱や、濾材を加
熱滅菌する際の加熱や、振動、衝撃、濾過時におけるハ
ウジングの振動等で不織布に目開きが起き、最大孔径が
著しく大きくなるという欠点、即ち孔径安定性が劣ると
いう欠点がある。特に目付けが約２５ｇ／ｍ2 以上の高
目付けの物は、不織布厚みの中間部近傍の繊維の熱融着
が不十分となり易く、孔径安定性が劣り、時には加熱後
の最大孔径が２５％以上も大になる物であつた。又、カ
レンダ−ロ−ル法等で高温かつ高圧で熱圧着した濾材
は、孔径安定性が幾分改良されるが、繊維全体が溶融し
膜状に変化するので通気抵抗が著しく高くなるという欠
点がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来技
術の課題である加熱や振動等により最大孔径が変化せ
ず、しかも高強力でかつ山谷状に、或は他の複雑な形状
等に容易に加工出来る精密濾過用の濾材を提供すること
を目的としたものである。
術の課題である加熱や振動等により最大孔径が変化せ
ず、しかも高強力でかつ山谷状に、或は他の複雑な形状
等に容易に加工出来る精密濾過用の濾材を提供すること
を目的としたものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するために鋭意研究を重ねた結果、以下の構成を
とることにより初期の目的が達成される事を知り、本発
明を完成するに至った。 即ち本発明の構成は以下の通
りである。 （１） 低融点極細繊維２０〜８０重量％と低融点極細
繊維より融点が１０℃以上高い高融点極細繊維８０〜２
０重量％とからなり且つ低融点極細繊維によつて繊維同
士が熱融着された不織布と、熱融着性ネツトとが熱融着
された最大孔径が１２０μｍ以下の濾材であり、（２）
低融点極細繊維の繊維径が１０μｍ以下であり、低融
点極細繊維が単成分繊維または複合繊維であり、高融点
極細繊維の繊維径が１０μｍ以下であり、高融点極細繊
維が単成分繊維または複合繊維であり、熱融着性ネツト
の繊度が３０〜４０００デニ−ルであり、熱融着性ネツ
トが低融点成分と高融点成分の複合繊維を編織したもの
であり、且つ熱融着性ネツトの低融点成分と低融点極細
繊維の成分とが同種系であり、加熱後の最大孔径変化率
が２０％以下である請求項１の濾材であり、（３） ひ
だ折り加工された請求項１〜２いずれかの濾材であり、
（４） エレクトレツト化され、通気度が０．１〜１０
０ｃｃ／ｃｍ2.秒、引張強力が２〜１００ｋｇ／５ｃｍ
である請求項１〜３いずれかの濾材であり、（５） 複
数樹脂を口金から紡糸し、低融点極細繊維２０〜８０重
量％と該繊維より融点が１０℃以上高い高融点極細繊維
８０〜２０重量％とからなるウエブとし、該ウエブを熱
処理し低融点極細繊維によつて繊維同士が熱融着された
不織布を得、樹脂を口金から紡糸し繊維を得、該繊維を
編織して得た熱融着性ネツトを得、上記の不織布と熱融
着性ネツトとを積層し、熱処理する熱融着された最大孔
径が１２０μｍ以下の濾材の製造方法であり、（６）
メルトブロ−法により紡糸した極細繊維ウエブを熱処理
した不織布を用いた請求項５の濾材の製造方法である。
を解決するために鋭意研究を重ねた結果、以下の構成を
とることにより初期の目的が達成される事を知り、本発
明を完成するに至った。 即ち本発明の構成は以下の通
りである。 （１） 低融点極細繊維２０〜８０重量％と低融点極細
繊維より融点が１０℃以上高い高融点極細繊維８０〜２
０重量％とからなり且つ低融点極細繊維によつて繊維同
士が熱融着された不織布と、熱融着性ネツトとが熱融着
された最大孔径が１２０μｍ以下の濾材であり、（２）
低融点極細繊維の繊維径が１０μｍ以下であり、低融
点極細繊維が単成分繊維または複合繊維であり、高融点
極細繊維の繊維径が１０μｍ以下であり、高融点極細繊
維が単成分繊維または複合繊維であり、熱融着性ネツト
の繊度が３０〜４０００デニ−ルであり、熱融着性ネツ
トが低融点成分と高融点成分の複合繊維を編織したもの
であり、且つ熱融着性ネツトの低融点成分と低融点極細
繊維の成分とが同種系であり、加熱後の最大孔径変化率
が２０％以下である請求項１の濾材であり、（３） ひ
だ折り加工された請求項１〜２いずれかの濾材であり、
（４） エレクトレツト化され、通気度が０．１〜１０
０ｃｃ／ｃｍ2.秒、引張強力が２〜１００ｋｇ／５ｃｍ
である請求項１〜３いずれかの濾材であり、（５） 複
数樹脂を口金から紡糸し、低融点極細繊維２０〜８０重
量％と該繊維より融点が１０℃以上高い高融点極細繊維
８０〜２０重量％とからなるウエブとし、該ウエブを熱
処理し低融点極細繊維によつて繊維同士が熱融着された
不織布を得、樹脂を口金から紡糸し繊維を得、該繊維を
編織して得た熱融着性ネツトを得、上記の不織布と熱融
着性ネツトとを積層し、熱処理する熱融着された最大孔
径が１２０μｍ以下の濾材の製造方法であり、（６）
メルトブロ−法により紡糸した極細繊維ウエブを熱処理
した不織布を用いた請求項５の濾材の製造方法である。
【０００７】本発明の濾材は、熱融着された極細繊維に
よる不織布と、ネツトとが熱融着されたものであり、熱
融着された濾材の最大孔径が１２０μｍ以下であり、該
不織布は、低融点極細繊維と高融点極細繊維が使用さ
れ、該低融点極細繊維によつて極細繊維同士が融着さ
れ、低融点極細繊維２０〜８０重量％と高融点極細繊維
８０〜２０重量％の比率からなり、低融点極細繊維と高
融点極細繊維との融点差が１０℃以上ある。融点差が１
０℃以上ある２種以上の熱可塑性樹脂を種々の方法によ
り口金から紡糸し、混合し、得られたウェブを低融点極
細繊維の熱融着温度以上に加熱し、極細繊維の交点を熱
融着し不織布とし、樹脂を口金から紡糸し繊維を得、該
繊維を編織して得たネツトとし、該不織布とネツトとを
積層し、熱処理し熱融着し、熱融着し最大孔径１２０μ
ｍ以下の濾材の製造方法とする。
よる不織布と、ネツトとが熱融着されたものであり、熱
融着された濾材の最大孔径が１２０μｍ以下であり、該
不織布は、低融点極細繊維と高融点極細繊維が使用さ
れ、該低融点極細繊維によつて極細繊維同士が融着さ
れ、低融点極細繊維２０〜８０重量％と高融点極細繊維
８０〜２０重量％の比率からなり、低融点極細繊維と高
融点極細繊維との融点差が１０℃以上ある。融点差が１
０℃以上ある２種以上の熱可塑性樹脂を種々の方法によ
り口金から紡糸し、混合し、得られたウェブを低融点極
細繊維の熱融着温度以上に加熱し、極細繊維の交点を熱
融着し不織布とし、樹脂を口金から紡糸し繊維を得、該
繊維を編織して得たネツトとし、該不織布とネツトとを
積層し、熱処理し熱融着し、熱融着し最大孔径１２０μ
ｍ以下の濾材の製造方法とする。
【０００８】極細繊維の紡糸法は、低融点成分と高融点
成分とを吐出する。成分の異なる２以上の口金を組み合
わせたものでもよく、１個の口金に２以上の複成分を導
入して１孔ごとに異なる成分を紡糸する、いわゆる単成
分混繊紡糸法であってもよい。また第１の口金が複合紡
糸で、第２の口金が単成分紡糸の２種の口金を用いる紡
糸法でもよく、第１の口金、第２の口金ともに複合紡糸
の２種の口金を用いる紡糸法でもよく、或は１個の口金
に複合紡糸部分と、単成分紡糸部分を含むような、いわ
ゆる単成分／複合混繊紡糸法等いずれも使用できる。 極細繊維の紡糸法として、メルトブロ−法、スパンボン
ド法 フラッシュ紡糸法、延伸紡糸法等があり、これらの複合
紡糸法、混繊紡糸法がある。とりわけメルトブロ−法に
よる混繊紡糸法は繊維がよく混合でき好ましい。さらに
口金の導入溝を各成分ごとに変更できる口金であると、
各成分（低融点成分、高融点成分）の比率を変更でき好
ましい。複合紡糸口金として、並列型、鞘芯型、多分割
型、海島型等種々の口金を用いることができる。又、２
種の極細繊維を別々の口金から一旦紡糸し、その後ウェ
ブを積層し、ニードルパンチ、ウオーターニードル等で
混合してもよい。
成分とを吐出する。成分の異なる２以上の口金を組み合
わせたものでもよく、１個の口金に２以上の複成分を導
入して１孔ごとに異なる成分を紡糸する、いわゆる単成
分混繊紡糸法であってもよい。また第１の口金が複合紡
糸で、第２の口金が単成分紡糸の２種の口金を用いる紡
糸法でもよく、第１の口金、第２の口金ともに複合紡糸
の２種の口金を用いる紡糸法でもよく、或は１個の口金
に複合紡糸部分と、単成分紡糸部分を含むような、いわ
ゆる単成分／複合混繊紡糸法等いずれも使用できる。 極細繊維の紡糸法として、メルトブロ−法、スパンボン
ド法 フラッシュ紡糸法、延伸紡糸法等があり、これらの複合
紡糸法、混繊紡糸法がある。とりわけメルトブロ−法に
よる混繊紡糸法は繊維がよく混合でき好ましい。さらに
口金の導入溝を各成分ごとに変更できる口金であると、
各成分（低融点成分、高融点成分）の比率を変更でき好
ましい。複合紡糸口金として、並列型、鞘芯型、多分割
型、海島型等種々の口金を用いることができる。又、２
種の極細繊維を別々の口金から一旦紡糸し、その後ウェ
ブを積層し、ニードルパンチ、ウオーターニードル等で
混合してもよい。
【０００９】本発明ではその用途が精密濾過用の濾材で
あるので極細繊維の径は、２０μｍ以下の繊維を使用す
るのが好ましく、更に好ましくは、０．１〜１０μｍ、
特に０．２〜８μｍである。また本発明の濾材に使用さ
れる不織布には、上記極細繊維を主に用いるが、本発明
の目的を損なわない範囲で繊維径２０μｍ以上の繊維が
混合されてもよい。
あるので極細繊維の径は、２０μｍ以下の繊維を使用す
るのが好ましく、更に好ましくは、０．１〜１０μｍ、
特に０．２〜８μｍである。また本発明の濾材に使用さ
れる不織布には、上記極細繊維を主に用いるが、本発明
の目的を損なわない範囲で繊維径２０μｍ以上の繊維が
混合されてもよい。
【００１０】本発明の極細繊維は、低融点極細繊維と高
融点極細繊維との混合繊維であり、低融点極細繊維（単
成分）と高融点極細繊維（単成分）との混合繊維とする
ことができ、低融点極細繊維（単成分）と高融点極細繊
維（複合成分）との混合繊維とすることができ、低融点
極細繊維（複合成分）と高融点極細繊維（単成分）との
混合繊維とすることができ、低融点極細繊維（複合成
分）と高融点極細繊維（複合成分）との混合繊維とする
ことができる。ただし複合成分繊維の融点は、低融点成
分を熱融着するので、この低融点成分の融点とする。ま
たこの複合繊維として融点差のない分子量、結晶化度の
異なる同成分の組み合わせた複合繊維であってもよい。
極細繊維に使用できる熱可塑性樹脂には、ポリプロピレ
ン、ポリエチレン、ポリ−４−メチルペンテン、プロピ
レンと他のαオレフィンとの２元又は３元共重合体、ポ
リエチレンテレフテレ−ト、ポリアミド、ポリカ−ボネ
−ト等の樹脂がある。低融点極細繊維と高融点極細繊維
との融点差は１０℃以上であり、１５℃以上１５０℃以
下が好ましく、、さらに好ましくは２０〜１００℃であ
るような種々の組合せで混繊紡糸等をする。低融点極細
繊維（単成分）と高融点極細繊維（単成分）との混合繊
維の組合せとしては、ポリエチレン：ポリプロピレン、
プロピレン−エチレン−ブテン−１共重合体：ポリプロ
ピレン、ポリプロピレン：ポリエチレンテレフタレ−
ト、低融点ポリエステル：ポリエチレンテレフタレ−
ト、ポリアミド：ポリエチレンテレフタレ−ト等を例示
できる。低融点極細繊維（単成分）と高融点極細繊維
（複合成分）との混合繊維の場合、低融点極細繊維（単
成分）として線状低密度ポリエチレン：高融点極細繊維
（複合成分）としてポリプロピレン（鞘）／ポリアミド
（芯）を例示でき、低融点極細繊維（複合成分）と高融
点極細繊維（単成分）との混合繊維の場合、低融点極細
繊維（複合成分）として線状低密度ポリエチレン（並
列）／ポリプロピレン（並列）：高融点極細繊維（単成
分）としてポリエチレンテレフタレ−トを例示できる。
低融点極細繊維（複合成分）と高融点極細繊維（複合成
分）との混合繊維の場合、低融点極細繊維（複合成分）
として線状低密度ポリエチレン（並列）／ポリプロピレ
ン（並列）：高融点極細繊維（複合成分）としてポリプ
ロピレン（並列）／ポリエチレンテレフタレ−ト（並
列）を例示でき、低融点極細繊維（複合成分）として高
密度ポリエチレン（鞘）／ポリエチレンテレフタレ−ト
（芯）：高融点極細繊維（複合成分）としてポリプロピ
レン（鞘）／ポリエチレンテレフタレ−ト（芯）を例示
できる。
融点極細繊維との混合繊維であり、低融点極細繊維（単
成分）と高融点極細繊維（単成分）との混合繊維とする
ことができ、低融点極細繊維（単成分）と高融点極細繊
維（複合成分）との混合繊維とすることができ、低融点
極細繊維（複合成分）と高融点極細繊維（単成分）との
混合繊維とすることができ、低融点極細繊維（複合成
分）と高融点極細繊維（複合成分）との混合繊維とする
ことができる。ただし複合成分繊維の融点は、低融点成
分を熱融着するので、この低融点成分の融点とする。ま
たこの複合繊維として融点差のない分子量、結晶化度の
異なる同成分の組み合わせた複合繊維であってもよい。
極細繊維に使用できる熱可塑性樹脂には、ポリプロピレ
ン、ポリエチレン、ポリ−４−メチルペンテン、プロピ
レンと他のαオレフィンとの２元又は３元共重合体、ポ
リエチレンテレフテレ−ト、ポリアミド、ポリカ−ボネ
−ト等の樹脂がある。低融点極細繊維と高融点極細繊維
との融点差は１０℃以上であり、１５℃以上１５０℃以
下が好ましく、、さらに好ましくは２０〜１００℃であ
るような種々の組合せで混繊紡糸等をする。低融点極細
繊維（単成分）と高融点極細繊維（単成分）との混合繊
維の組合せとしては、ポリエチレン：ポリプロピレン、
プロピレン−エチレン−ブテン−１共重合体：ポリプロ
ピレン、ポリプロピレン：ポリエチレンテレフタレ−
ト、低融点ポリエステル：ポリエチレンテレフタレ−
ト、ポリアミド：ポリエチレンテレフタレ−ト等を例示
できる。低融点極細繊維（単成分）と高融点極細繊維
（複合成分）との混合繊維の場合、低融点極細繊維（単
成分）として線状低密度ポリエチレン：高融点極細繊維
（複合成分）としてポリプロピレン（鞘）／ポリアミド
（芯）を例示でき、低融点極細繊維（複合成分）と高融
点極細繊維（単成分）との混合繊維の場合、低融点極細
繊維（複合成分）として線状低密度ポリエチレン（並
列）／ポリプロピレン（並列）：高融点極細繊維（単成
分）としてポリエチレンテレフタレ−トを例示できる。
低融点極細繊維（複合成分）と高融点極細繊維（複合成
分）との混合繊維の場合、低融点極細繊維（複合成分）
として線状低密度ポリエチレン（並列）／ポリプロピレ
ン（並列）：高融点極細繊維（複合成分）としてポリプ
ロピレン（並列）／ポリエチレンテレフタレ−ト（並
列）を例示でき、低融点極細繊維（複合成分）として高
密度ポリエチレン（鞘）／ポリエチレンテレフタレ−ト
（芯）：高融点極細繊維（複合成分）としてポリプロピ
レン（鞘）／ポリエチレンテレフタレ−ト（芯）を例示
できる。
【００１１】メルトブロ−法等で融点に差がある２種の
極細繊維を紡糸し、得られた２種のウェブを低融点極細
繊維が溶融する温度以上に加熱し、繊維の交点が熱融着
した不織布とする。本発明において、不織布の低融点極
細繊維の含有量が２０重量％未満の場合、ウェブを後記
の熱処理をしても、繊維の融着点が少なく加熱後の孔径
安定性がよい物が得られず、しかも毛羽立、強力不足等
の課題がある。又低融点極細繊維の含有量が８０重量％
を超えると後記の熱処理により、低融点極細繊維が完全
に溶融し繊維の形態を失い、膜状化、繊維の収縮玉状化
等が起き、通気抵抗が大になったり、濾過精度の悪い物
になる等の課題がある。
極細繊維を紡糸し、得られた２種のウェブを低融点極細
繊維が溶融する温度以上に加熱し、繊維の交点が熱融着
した不織布とする。本発明において、不織布の低融点極
細繊維の含有量が２０重量％未満の場合、ウェブを後記
の熱処理をしても、繊維の融着点が少なく加熱後の孔径
安定性がよい物が得られず、しかも毛羽立、強力不足等
の課題がある。又低融点極細繊維の含有量が８０重量％
を超えると後記の熱処理により、低融点極細繊維が完全
に溶融し繊維の形態を失い、膜状化、繊維の収縮玉状化
等が起き、通気抵抗が大になったり、濾過精度の悪い物
になる等の課題がある。
【００１２】熱処理は、乾熱循環型ドライヤ−、スル−
エア−型ドライヤ−、カレンダ−ロ−ル、エンボスロ−
ル等の加熱装置を用いて行う。前記加熱装置のうち、ス
ル−エア−型ドライヤ−等のような、不織布にあまり圧
力が掛からない状態で熱融着できる装置を用いて熱処理
した物は、通気度が大きい不織布が得られる。又、カレ
ンダ−ロ−ル等のような、熱圧着型の加熱装置を用いて
熱圧着した物は、最大孔径の小さい不織布が得られる。
この熱処理は、不織布の熱融着、ネツトの熱融着、不織
布とネツトとの熱融着に使用できる。
エア−型ドライヤ−、カレンダ−ロ−ル、エンボスロ−
ル等の加熱装置を用いて行う。前記加熱装置のうち、ス
ル−エア−型ドライヤ−等のような、不織布にあまり圧
力が掛からない状態で熱融着できる装置を用いて熱処理
した物は、通気度が大きい不織布が得られる。又、カレ
ンダ−ロ−ル等のような、熱圧着型の加熱装置を用いて
熱圧着した物は、最大孔径の小さい不織布が得られる。
この熱処理は、不織布の熱融着、ネツトの熱融着、不織
布とネツトとの熱融着に使用できる。
【００１３】本発明の濾材に使用する不織布は、極細で
且つ熱融着性のある低融点繊維が使用され、しかも熱処
理により低融点繊維が溶融し繊維の交点が熱融着された
物である。従って、熱処理温度を低融点繊維の軟化点以
上、高融点繊維の融点以下の温度で行う事により、該高
融点繊維が溶融せずに繊維の形状を保持し、繊維の交点
が該低融点繊維の熱融着により不織布化されている。従
って後工程での滅菌処理や高温濾過、振動等で目開せ
ず、孔径が安定した物となる。又、繊維の完全溶融によ
る一種の膜状化が起きず、起きたとしてもきわめて少な
い。従って通気度が大でしかも孔径の小さい物が得られ
る。
且つ熱融着性のある低融点繊維が使用され、しかも熱処
理により低融点繊維が溶融し繊維の交点が熱融着された
物である。従って、熱処理温度を低融点繊維の軟化点以
上、高融点繊維の融点以下の温度で行う事により、該高
融点繊維が溶融せずに繊維の形状を保持し、繊維の交点
が該低融点繊維の熱融着により不織布化されている。従
って後工程での滅菌処理や高温濾過、振動等で目開せ
ず、孔径が安定した物となる。又、繊維の完全溶融によ
る一種の膜状化が起きず、起きたとしてもきわめて少な
い。従って通気度が大でしかも孔径の小さい物が得られ
る。
【００１４】一方、従来のメルトブロ−法等により得ら
れた単成分極細繊維１００％の不織布は、不織布厚みの
中央部付近に未融着繊維が多量に発生していたり、該中
央部付近の融着部の結合がきわめて弱い不織布であるた
め、後記のネツトを不織布に融着後の物を、加熱滅菌処
理、高温濾過等をしたり、或は振動等により目開きす
る。又、カレンダ−ロ−ル等で高温加熱した物は、繊維
が完全溶融し、繊維の形状が消失し膜状化が起きる。ス
ル−エア−型加熱機で高温で加熱した物は、繊維が溶融
収縮したり、玉状に凝集したりする。このような物は、
通気度が小でであつたり、最大孔径が大きい物となる。
れた単成分極細繊維１００％の不織布は、不織布厚みの
中央部付近に未融着繊維が多量に発生していたり、該中
央部付近の融着部の結合がきわめて弱い不織布であるた
め、後記のネツトを不織布に融着後の物を、加熱滅菌処
理、高温濾過等をしたり、或は振動等により目開きす
る。又、カレンダ−ロ−ル等で高温加熱した物は、繊維
が完全溶融し、繊維の形状が消失し膜状化が起きる。ス
ル−エア−型加熱機で高温で加熱した物は、繊維が溶融
収縮したり、玉状に凝集したりする。このような物は、
通気度が小でであつたり、最大孔径が大きい物となる。
【００１５】本発明の濾材に使用される不織布は、目付
け約３〜１０００ｇ／ｍ2 、好ましくは４〜７００ｇ／
ｍ2 の物が使用出来る。又、該不織布は、目付け、加熱
温度、カレンダ−ロ−ルの線圧、処理時間、等の加工条
件等を変える事により、不織布の孔径を変化させる事が
できる。繊維の繊度が小、目付けが大、カレンダ−ロ−
ルの線圧が大の条件で製造された物程、孔径小の不織布
が得られる。
け約３〜１０００ｇ／ｍ2 、好ましくは４〜７００ｇ／
ｍ2 の物が使用出来る。又、該不織布は、目付け、加熱
温度、カレンダ−ロ−ルの線圧、処理時間、等の加工条
件等を変える事により、不織布の孔径を変化させる事が
できる。繊維の繊度が小、目付けが大、カレンダ−ロ−
ルの線圧が大の条件で製造された物程、孔径小の不織布
が得られる。
【００１６】本発明の濾材は、上記不織布とネツトが熱
融着された物であり、該ネツトは、熱可塑性樹脂を含有
する繊維を編織り等した物である。ネツト用繊維は、熱
可塑性繊維を少なくとも３０重量％含む繊維を使用して
いればよく、熱処理により熱融着可能な繊維である。こ
のような繊維としてマルチフイラメント、モノフイラメ
ント、紡績糸等が例示でき、単成分繊維、複合繊維、混
合繊維でもよく、熱可塑性繊維と綿などとの混合でもよ
い。とりわけ融点差が１０℃以上ある少なくとも２種以
上の熱可塑性樹脂を、複合紡糸法により得た複合繊維が
よい。熱融着性複合モノフイラメントを編織等をしネツ
ト状とした物、或はこのネツトを熱融着温度以上で加熱
し、繊維の交点を融着した物等が使用される。熱融着性
ネツトに用いる複合成分の融点差は１０℃以上であり、
好ましくは１５℃以上１５０℃以下、さらに好ましくは
２０〜１００℃である。又、該ネツトは、ト−タル繊度
が約３０〜４０００デニ−ルのネット用繊維を、織り密
度約０．５〜２５本／２５ｍｍで織製した物が好まし
い。
融着された物であり、該ネツトは、熱可塑性樹脂を含有
する繊維を編織り等した物である。ネツト用繊維は、熱
可塑性繊維を少なくとも３０重量％含む繊維を使用して
いればよく、熱処理により熱融着可能な繊維である。こ
のような繊維としてマルチフイラメント、モノフイラメ
ント、紡績糸等が例示でき、単成分繊維、複合繊維、混
合繊維でもよく、熱可塑性繊維と綿などとの混合でもよ
い。とりわけ融点差が１０℃以上ある少なくとも２種以
上の熱可塑性樹脂を、複合紡糸法により得た複合繊維が
よい。熱融着性複合モノフイラメントを編織等をしネツ
ト状とした物、或はこのネツトを熱融着温度以上で加熱
し、繊維の交点を融着した物等が使用される。熱融着性
ネツトに用いる複合成分の融点差は１０℃以上であり、
好ましくは１５℃以上１５０℃以下、さらに好ましくは
２０〜１００℃である。又、該ネツトは、ト−タル繊度
が約３０〜４０００デニ−ルのネット用繊維を、織り密
度約０．５〜２５本／２５ｍｍで織製した物が好まし
い。
【００１７】該ネツト用繊維の複合形態や、該ネツト用
繊維に使用出来る樹脂や、樹脂の組合せ等は、前記不織
布と熱融着するような樹脂の組合せ等であればよい。と
りわけ極細繊維の低融点樹脂と、ネツトに含有する低融
点樹脂との融点差が１５℃以下の場合、後記の加熱処理
により、繊維の交点部でお互いの低融点樹脂が相互侵入
構造をとるので、不織布とネツトが強く熱融着し、その
境界面で剥離しにくいので好ましい。とりわけ低融点極
細繊維の融点とネツトの低融点樹脂が、同種系の物、例
えばポリオレフイン／ポリオレフイン、ポリエステル／
ポリエステル等の物が好ましい。
繊維に使用出来る樹脂や、樹脂の組合せ等は、前記不織
布と熱融着するような樹脂の組合せ等であればよい。と
りわけ極細繊維の低融点樹脂と、ネツトに含有する低融
点樹脂との融点差が１５℃以下の場合、後記の加熱処理
により、繊維の交点部でお互いの低融点樹脂が相互侵入
構造をとるので、不織布とネツトが強く熱融着し、その
境界面で剥離しにくいので好ましい。とりわけ低融点極
細繊維の融点とネツトの低融点樹脂が、同種系の物、例
えばポリオレフイン／ポリオレフイン、ポリエステル／
ポリエステル等の物が好ましい。
【００１８】上記不織布とネツトを、不織布／ネツト、
ネツト／不織布／ネツト等のように積層し、或は前記積
層物を更に二段に積層した物等を、加熱圧着する。前記
のような公知の加熱方法で加熱し、不織布とネツトが熱
融着した濾材とする。加熱後ロール処理する方法、加熱
ロールで熱圧着する方法であってもよい。ちろん該積層
物に比較的太い繊度のスパンボンド不織布やステ−プル
の熱融着不織布等を積層してもよい。
ネツト／不織布／ネツト等のように積層し、或は前記積
層物を更に二段に積層した物等を、加熱圧着する。前記
のような公知の加熱方法で加熱し、不織布とネツトが熱
融着した濾材とする。加熱後ロール処理する方法、加熱
ロールで熱圧着する方法であってもよい。ちろん該積層
物に比較的太い繊度のスパンボンド不織布やステ−プル
の熱融着不織布等を積層してもよい。
【００１９】本発明の濾材は、ひだ折り等をせずに、ハ
ウジング等に取り付けて使用できる。又、該濾材をひだ
折り機や成型機等を使用し、鋭角な山谷状に、Ｕ状に、
凹凸状等、任意の形状にぶ形し、ハウジングに取り付け
て使用できる。又、前記種々の形状にぶ形後の濾材を、
更に円筒状、渦巻状等に二次加工することもできる。円
筒状にした場合、左右の端部は融着或はバインダ−等で
接着する。該ハウジングは濾過すべき用途に応じ、種々
の形状の物が使用出来る。例えば、その側面に多数の開
孔を有する円筒状の芯材、多孔性円筒状の外枠材、及び
端面シ−ル部材を主構成部材とする円筒状のハウジング
や、四角形の枠状のハウジング、及び金属ネツト等を主
構成部材とする四角形のハウジング、或は、箱型で濾材
を多層状に装着する箱型多層状のハウジング、その他濾
過すべき場所に装着できる任意の形状のハウジングが使
用できる。
ウジング等に取り付けて使用できる。又、該濾材をひだ
折り機や成型機等を使用し、鋭角な山谷状に、Ｕ状に、
凹凸状等、任意の形状にぶ形し、ハウジングに取り付け
て使用できる。又、前記種々の形状にぶ形後の濾材を、
更に円筒状、渦巻状等に二次加工することもできる。円
筒状にした場合、左右の端部は融着或はバインダ−等で
接着する。該ハウジングは濾過すべき用途に応じ、種々
の形状の物が使用出来る。例えば、その側面に多数の開
孔を有する円筒状の芯材、多孔性円筒状の外枠材、及び
端面シ−ル部材を主構成部材とする円筒状のハウジング
や、四角形の枠状のハウジング、及び金属ネツト等を主
構成部材とする四角形のハウジング、或は、箱型で濾材
を多層状に装着する箱型多層状のハウジング、その他濾
過すべき場所に装着できる任意の形状のハウジングが使
用できる。
【００２０】又本発明の濾材は、エレクトレツト化した
物であつてもよい。エレクトレツト化の方法としては、
紡糸時繊維を捕集しながら、口金と捕集面間でエレクト
レツト化する方法、紡糸した後ウェブ等を巻取るまでの
間にエレクトレツト化する方法等がある。又、不織布
や、不織布と熱融着性ネツトが熱融着された不織布、ひ
だ折りされた濾材、ハウジングに装着された濾材等をエ
レクトレツト化する方法等がある。該エレクトレツト化
は、電圧約１〜３０キロボルトの直流コロナ放電等で処
理する。又、該不織布は約１０〜４５ク−ロン／ｃｍ2
の表面電化密度を有するものが好ましい。
物であつてもよい。エレクトレツト化の方法としては、
紡糸時繊維を捕集しながら、口金と捕集面間でエレクト
レツト化する方法、紡糸した後ウェブ等を巻取るまでの
間にエレクトレツト化する方法等がある。又、不織布
や、不織布と熱融着性ネツトが熱融着された不織布、ひ
だ折りされた濾材、ハウジングに装着された濾材等をエ
レクトレツト化する方法等がある。該エレクトレツト化
は、電圧約１〜３０キロボルトの直流コロナ放電等で処
理する。又、該不織布は約１０〜４５ク−ロン／ｃｍ2
の表面電化密度を有するものが好ましい。
【００２１】本発明の濾材は、繊維径１０μｍ以下の極
細繊維が密度勾配型になつていてもよい。又、本発明の
濾材は、繊維の素材、繊維径等の違う他の不織布やシ−
ト等が積層された物であつてもよい。他の不織布等とし
て、繊維径約５０μｍ以下の複合メルトブロ−法不織
布、繊維径１００μｍ以下の熱融着性複合繊維不織布、
或は該不織布と熱融着性ネツトとの積層シ−ト等が例示
できる。
細繊維が密度勾配型になつていてもよい。又、本発明の
濾材は、繊維の素材、繊維径等の違う他の不織布やシ−
ト等が積層された物であつてもよい。他の不織布等とし
て、繊維径約５０μｍ以下の複合メルトブロ−法不織
布、繊維径１００μｍ以下の熱融着性複合繊維不織布、
或は該不織布と熱融着性ネツトとの積層シ−ト等が例示
できる。
【００２２】
【実施例】以下実施例、比較例により本発明を更に詳細
に説明する。なお、各例において、濾材の物性や濾過性
能等の評価は、以下に記載する方法で行った。
に説明する。なお、各例において、濾材の物性や濾過性
能等の評価は、以下に記載する方法で行った。
【００２３】不織布の繊維径：ウェブ、不織布、或は濾
材から小片を１０個切取り、走査型電子顕微鏡により倍
率１００〜５０００倍の写真をとり、計１００本の繊維
直径を測定し、その平均値（μｍ）を不織布の繊維径と
した。
材から小片を１０個切取り、走査型電子顕微鏡により倍
率１００〜５０００倍の写真をとり、計１００本の繊維
直径を測定し、その平均値（μｍ）を不織布の繊維径と
した。
【００２４】引張強力：引張強力試験機を用い、５ｃｍ
幅の破断強力（ｋｇ／５ｃｍ）を求めた。
幅の破断強力（ｋｇ／５ｃｍ）を求めた。
【００２５】通気度：フラジ−ル型通気度試験機を用
い、ＪＩＳ−Ｌ１００６Ａに定める方法で通気度を求め
た。単位、ｃｃ／ｃｍ2 ．秒。
い、ＪＩＳ−Ｌ１００６Ａに定める方法で通気度を求め
た。単位、ｃｃ／ｃｍ2 ．秒。
【００２６】最大孔径：バブルポイントテスタ−を使用
し、ＡＳＴＭ−Ｆ−３１６−８６に定める方法で最大孔
径（μｍ）を求めた。
し、ＡＳＴＭ−Ｆ−３１６−８６に定める方法で最大孔
径（μｍ）を求めた。
【００２７】加熱後の最大孔径変化率：前記バブルポイ
ントテスタ−を用い、前記同様の方法で、加熱前の最大
孔径（Ａ）、及び８０℃１０分加熱後の最大孔径（Ｆ）
を求め以下の式で算出した。 加熱後の最大孔径変化率（％）＝１００（Ｆ−Ａ）／Ａ
ントテスタ−を用い、前記同様の方法で、加熱前の最大
孔径（Ａ）、及び８０℃１０分加熱後の最大孔径（Ｆ）
を求め以下の式で算出した。 加熱後の最大孔径変化率（％）＝１００（Ｆ−Ａ）／Ａ
【００２８】濾過精度：５０リツトルの水を入れた水
槽、ポンプ、及びハウジング、濾過機からなる循環式濾
過試験機を用いた。該濾過機のハウジングに濾材１本を
取付、水を毎分３０リツトルの流量で循環させながら、
水槽にケ−キ（カ−ボランダム＃４０００）を５ｇ添加
する。ケ−キ添加より１分後に採取した濾過水１００ｃ
ｃをメンブレンフイルタ−で濾過する。メンブレンフイ
ルタ−上に捕集された粒子のサイズを粒度分布測定機で
測定し、最も大きな粒子のサイズ（最大流出径、単位μ
ｍ）を濾材の濾過精度とした。
槽、ポンプ、及びハウジング、濾過機からなる循環式濾
過試験機を用いた。該濾過機のハウジングに濾材１本を
取付、水を毎分３０リツトルの流量で循環させながら、
水槽にケ−キ（カ−ボランダム＃４０００）を５ｇ添加
する。ケ−キ添加より１分後に採取した濾過水１００ｃ
ｃをメンブレンフイルタ−で濾過する。メンブレンフイ
ルタ−上に捕集された粒子のサイズを粒度分布測定機で
測定し、最も大きな粒子のサイズ（最大流出径、単位μ
ｍ）を濾材の濾過精度とした。
【００２９】圧力損失：前記、循環式濾過精度試験にお
いて、ケ−キを添加せず、水のみ毎分３０リツトルの流
量で循環させる。循環開始１分後、圧力損失（ｋｇ／ｃ
ｍ2）を求める。
いて、ケ−キを添加せず、水のみ毎分３０リツトルの流
量で循環させる。循環開始１分後、圧力損失（ｋｇ／ｃ
ｍ2）を求める。
【００３０】実施例１〜３、比較例１〜３ ２台の押出機及び、孔径０．３ｍｍ、孔数５０１のメル
トブロ−紡糸口金を主構成要素とする混繊型メルトブロ
−装置を用い、混繊紡糸をした。該口金は、２台の押出
機から押し出された２種の溶融樹脂が各孔で混合せず、
各孔毎に吐出し、しかも各孔から吐出する２種の溶融樹
脂が種々の孔数比で変えられるような構造の口金になっ
ている。
トブロ−紡糸口金を主構成要素とする混繊型メルトブロ
−装置を用い、混繊紡糸をした。該口金は、２台の押出
機から押し出された２種の溶融樹脂が各孔で混合せず、
各孔毎に吐出し、しかも各孔から吐出する２種の溶融樹
脂が種々の孔数比で変えられるような構造の口金になっ
ている。
【００３１】第１成分としてメルトフロレ−ト１２０
（ＭＦＲ、ｇ／１０分、１９０℃）、融点１２１℃の線
状低密度ポリエチレンを、第２成分としてメルトフロレ
−ト１２０（ＭＦＲ、ｇ／１０分、２３０℃）、融点１
６４℃のポリプロピレンを、溶融押出し、メルトブロ−
紡糸した。紡糸条件は、紡糸温度が第１成分２６０℃、
第２成分２８０℃一定とし、２種の成分が吐出する孔数
比を種々変えて押出し、紡糸孔から吐出された繊維を、
温度３６０℃の空気を圧力１．２ｋｇ／ｃｍ2 Ｇで導入
し、噴出気体吸引装置付きのコンベア−ネツト上に吹き
付けた。該極細繊維の繊維径は約３μｍであつた。この
ウェブをスル−エア−型加熱機を用い、温度１３５℃で
１５秒間加熱し、繊維の交点が熱融着した目付け約１０
０ｇ／ｍ2の不織布を得た。
（ＭＦＲ、ｇ／１０分、１９０℃）、融点１２１℃の線
状低密度ポリエチレンを、第２成分としてメルトフロレ
−ト１２０（ＭＦＲ、ｇ／１０分、２３０℃）、融点１
６４℃のポリプロピレンを、溶融押出し、メルトブロ−
紡糸した。紡糸条件は、紡糸温度が第１成分２６０℃、
第２成分２８０℃一定とし、２種の成分が吐出する孔数
比を種々変えて押出し、紡糸孔から吐出された繊維を、
温度３６０℃の空気を圧力１．２ｋｇ／ｃｍ2 Ｇで導入
し、噴出気体吸引装置付きのコンベア−ネツト上に吹き
付けた。該極細繊維の繊維径は約３μｍであつた。この
ウェブをスル−エア−型加熱機を用い、温度１３５℃で
１５秒間加熱し、繊維の交点が熱融着した目付け約１０
０ｇ／ｍ2の不織布を得た。
【００３２】鞘成分が、ＭＦＲ１８（ｇ／１０分、１９
０℃）、融点１２４℃の線状低密度ポリエチレンで、芯
成分がＭＦＲ８（ｇ／１０分、２３０℃）、融点１６４
℃のポリプロピレンからなる複合比５０／５０（重量
比）、繊度２５０ｄ／ｆの熱融着性複合モノフイラメン
トを使用し、経緯共１７×１７本／２５ｍｍの織り密度
で平織布を織製し、その後ネツトをテンタ−型加熱機を
用い温度１３５℃で加熱し、繊維の交点が熱融着したネ
ツトを得た。
０℃）、融点１２４℃の線状低密度ポリエチレンで、芯
成分がＭＦＲ８（ｇ／１０分、２３０℃）、融点１６４
℃のポリプロピレンからなる複合比５０／５０（重量
比）、繊度２５０ｄ／ｆの熱融着性複合モノフイラメン
トを使用し、経緯共１７×１７本／２５ｍｍの織り密度
で平織布を織製し、その後ネツトをテンタ−型加熱機を
用い温度１３５℃で加熱し、繊維の交点が熱融着したネ
ツトを得た。
【００３３】前記で得た物を、ネツト／不織布／ネツト
の順に三層に積層し、スル−エア−型加熱機を用い、温
度１４０℃で１５秒間加熱後、直ちに温度３０℃のカレ
ンダ−ロ−ルで処理し、不織布とネツトが熱融着した濾
材を得た。
の順に三層に積層し、スル−エア−型加熱機を用い、温
度１４０℃で１５秒間加熱後、直ちに温度３０℃のカレ
ンダ−ロ−ルで処理し、不織布とネツトが熱融着した濾
材を得た。
【００３４】前記濾材をひだ折り加工機を用い、ひだの
高さ２０ｍｍ、ひだの形状がＷ状の濾材を得た。該ひだ
折りされた濾材を、その側面に多数の孔がある外形３０
ｍｍ、高さ２５０ｍｍの中空状金属中芯に巻き付け、内
径約３０ｍｍ、外形７０ｍｍの濾材を得た。該濾材の左
右の合わせ目は熱融着した。更に上下両端部をバインダ
−を用い、直径３０ｍｍの開口部がある金属製端面シ−
ル部材を接着し、円筒状の濾材を得た。この濾材は、外
形７０ｍｍのひだ折りなしの物に較べ、表面積が約９．
１倍増加した。
高さ２０ｍｍ、ひだの形状がＷ状の濾材を得た。該ひだ
折りされた濾材を、その側面に多数の孔がある外形３０
ｍｍ、高さ２５０ｍｍの中空状金属中芯に巻き付け、内
径約３０ｍｍ、外形７０ｍｍの濾材を得た。該濾材の左
右の合わせ目は熱融着した。更に上下両端部をバインダ
−を用い、直径３０ｍｍの開口部がある金属製端面シ−
ル部材を接着し、円筒状の濾材を得た。この濾材は、外
形７０ｍｍのひだ折りなしの物に較べ、表面積が約９．
１倍増加した。
【００３５】表１に加熱前、加熱後の濾材の物性や、ひ
だ折りし且つ中空円筒状に加工された濾材の濾過性能等
の試験結果を示す。表１より、本発明の濾材（実施例１
〜３）は、加熱後の最大孔径変化率が１０％以下であ
り、加熱に対する孔径安定性がよく、しかもひだ折り加
工後の物は濾過精度が約４〜５μｍでありよい事が判
る。一方低融点極細繊維の含有量が２０％未満の場合
（比較例１，２）には、加熱により目開きし、最大孔径
が大になり、かつ濾過精度も悪い事が判る。又、低融点
極細繊維１００％の物（比較例３）は、濾過精度がよい
が通気度及び圧力損失が劣る事が判る。
だ折りし且つ中空円筒状に加工された濾材の濾過性能等
の試験結果を示す。表１より、本発明の濾材（実施例１
〜３）は、加熱後の最大孔径変化率が１０％以下であ
り、加熱に対する孔径安定性がよく、しかもひだ折り加
工後の物は濾過精度が約４〜５μｍでありよい事が判
る。一方低融点極細繊維の含有量が２０％未満の場合
（比較例１，２）には、加熱により目開きし、最大孔径
が大になり、かつ濾過精度も悪い事が判る。又、低融点
極細繊維１００％の物（比較例３）は、濾過精度がよい
が通気度及び圧力損失が劣る事が判る。
【００３６】実施例４ 前記実施例２で得た混繊型メルトブロ−法極細繊維ウェ
ブを、スル−エア−型加熱機を用い、温度１４０℃で処
理し繊維の交点が熱融着した目付け９８ｇ／ｍ2 の不織
布を得た。
ブを、スル−エア−型加熱機を用い、温度１４０℃で処
理し繊維の交点が熱融着した目付け９８ｇ／ｍ2 の不織
布を得た。
【００３７】鞘成分が融点１３３℃の高密度ポリエチレ
ンで、芯成分がポリプロピレンからなる鞘芯型フイラメ
ントであつて、単糸繊度が６ｄ／ｆ、フィラメント数６
０のマルチフィラメントを用い、経緯共３本／２５ｍｍ
の構成で平織布を織製した。その後テンタ−型加熱機を
用い、温度１３５℃で加熱し、繊維の交点が熱融着した
ネツトを得た。
ンで、芯成分がポリプロピレンからなる鞘芯型フイラメ
ントであつて、単糸繊度が６ｄ／ｆ、フィラメント数６
０のマルチフィラメントを用い、経緯共３本／２５ｍｍ
の構成で平織布を織製した。その後テンタ−型加熱機を
用い、温度１３５℃で加熱し、繊維の交点が熱融着した
ネツトを得た。
【００３８】前記不織布と前記ネツトとを、ネツト／不
織布／ネツトの三層状に積層した。該積層物を、カレン
ダ−ロ−ルを用い、温度１２０℃で処理し、不織布とネ
ツトが熱融着した濾材を得た。この濾材を前記実施例
（１）同様に、ひだ折り加工後、更に円筒状の濾材に加
工した。この濾材は外形７０ｍｍのひだ折りなしの物に
較べ、表面積が約９．１倍増加した。表１より、実施例
（４）の濾材は、加熱後の最大孔径変化率が０％であ
り、孔径安定性がよく、ひだ折り加工後の物は濾過精度
が１．１μｍとよい物であつた。
織布／ネツトの三層状に積層した。該積層物を、カレン
ダ−ロ−ルを用い、温度１２０℃で処理し、不織布とネ
ツトが熱融着した濾材を得た。この濾材を前記実施例
（１）同様に、ひだ折り加工後、更に円筒状の濾材に加
工した。この濾材は外形７０ｍｍのひだ折りなしの物に
較べ、表面積が約９．１倍増加した。表１より、実施例
（４）の濾材は、加熱後の最大孔径変化率が０％であ
り、孔径安定性がよく、ひだ折り加工後の物は濾過精度
が１．１μｍとよい物であつた。
【００３９】実施例５ 前記実施例２で得た、不織布とネツトが熱融着した濾材
を、ア−ス電極上に直接載せ、その上部の放電電極から
１４ｋｖ／ｃｍの直流電圧を印加した高電界中で２０秒
間処理し、エレクトレツト化した濾材を得た。該濾材を
３０ｃｍ×３０ｃｍの大きさに切り取り、人の出入りの
多い事務所のテ−ブル上に置き、浮遊塵を該濾材に自然
吸着させた。６０日後、濾材表面の汚れ具合いを、ＪＩ
Ｓ−Ｌ０８０５規定の汚染用グレ−スケ−ル（１級：汚
染が大、５級：汚染が小）で判定したところ２．５級で
あつた。一方エレクトレツト化しない前記実施例（２）
で得た濾材も同時に汚れ具合いを観察したところ、４．
５級であつた。
を、ア−ス電極上に直接載せ、その上部の放電電極から
１４ｋｖ／ｃｍの直流電圧を印加した高電界中で２０秒
間処理し、エレクトレツト化した濾材を得た。該濾材を
３０ｃｍ×３０ｃｍの大きさに切り取り、人の出入りの
多い事務所のテ−ブル上に置き、浮遊塵を該濾材に自然
吸着させた。６０日後、濾材表面の汚れ具合いを、ＪＩ
Ｓ−Ｌ０８０５規定の汚染用グレ−スケ−ル（１級：汚
染が大、５級：汚染が小）で判定したところ２．５級で
あつた。一方エレクトレツト化しない前記実施例（２）
で得た濾材も同時に汚れ具合いを観察したところ、４．
５級であつた。
【００４０】実施例６ ＭＦＲ４３（ｇ／１０分、１９０℃）、融点１３３℃の
高密度ポリエチレンを第１成分とし、固有粘度０．６
０、融点２５３℃のポリエチレンテレフタレ−トを第２
成分とし、孔径０．３ｍｍ、孔数５０１の並列型メルト
ブロ−口金より、複合メルトブロ−紡糸し複合低融点極
細繊維を得た。紡糸条件は、複合比が４０（第１成分）
／６０（第２成分）（重量比）、紡糸温度が高密度ポリ
エチレンを２６０℃、ポリエチレンテレフタレ−トを２
８０℃の条件で押出し、紡糸孔から吐出された繊維を、
温度３９０℃の空気を圧力１．５ｋｇ／ｃｍ2 ．Ｇで導
入し、噴出気体吸引装置付きのコンベア−ネツト上に吹
き付けた。該複合低融点極細繊維ウェブは、目付けが４
０ｇ／ｍ2、繊維径が４．０μｍであつた。
高密度ポリエチレンを第１成分とし、固有粘度０．６
０、融点２５３℃のポリエチレンテレフタレ−トを第２
成分とし、孔径０．３ｍｍ、孔数５０１の並列型メルト
ブロ−口金より、複合メルトブロ−紡糸し複合低融点極
細繊維を得た。紡糸条件は、複合比が４０（第１成分）
／６０（第２成分）（重量比）、紡糸温度が高密度ポリ
エチレンを２６０℃、ポリエチレンテレフタレ−トを２
８０℃の条件で押出し、紡糸孔から吐出された繊維を、
温度３９０℃の空気を圧力１．５ｋｇ／ｃｍ2 ．Ｇで導
入し、噴出気体吸引装置付きのコンベア−ネツト上に吹
き付けた。該複合低融点極細繊維ウェブは、目付けが４
０ｇ／ｍ2、繊維径が４．０μｍであつた。
【００４１】該ウェブと、前記比較例（１）で得たポリ
プロピレン１００％の高融点極細繊維からなる目付け１
０１ｇ／ｍ2 、繊維径３．３μｍのウェブとを積層し、
圧力７０ｋｇ／ｃｍ2 の条件で、ウオタ−ニ−ドル処理
をした。この不織布を、８０℃で乾燥後、スル−エア−
型加熱機で、温度１４５℃で２０秒間熱処理し、その後
直ちに温度３０℃のカレンダ−ロ−ルで処理し、繊維の
交点が融着した不織布を得た。
プロピレン１００％の高融点極細繊維からなる目付け１
０１ｇ／ｍ2 、繊維径３．３μｍのウェブとを積層し、
圧力７０ｋｇ／ｃｍ2 の条件で、ウオタ−ニ−ドル処理
をした。この不織布を、８０℃で乾燥後、スル−エア−
型加熱機で、温度１４５℃で２０秒間熱処理し、その後
直ちに温度３０℃のカレンダ−ロ−ルで処理し、繊維の
交点が融着した不織布を得た。
【００４２】前記不織布と実施例（１）で使用したネツ
トとを用い、ネツト／不織布／ネツトの順に積層した。
該積層物を、カレンダ−ロ−ルを用い、温度１２０℃で
処理し、不織布とネツトが熱融着した濾材を得た。この
濾材を前記実施例（１）同様に、ひだ折り加工後、更に
円筒状の濾材に加工した。この濾材は外形７０ｍｍのひ
だ折りなしの物に較べ、表面積が約９．１倍増加した。
この濾材は、加熱前で、引張強力が４６．３ｋｇ／５ｃ
ｍ、最大孔径が２６μｍであつた。８０℃１０分加熱後
で、最大孔径が２７μｍであり最大孔径変化率が３．９
％、通気度が１８．８ｃｃ／ｃｍ2 ．秒であつた。又ひ
だ折り後の物は、濾過精度が３μｍで圧力損失が０．０
４ｋｇ／ｃｍ2 であつた。
トとを用い、ネツト／不織布／ネツトの順に積層した。
該積層物を、カレンダ−ロ−ルを用い、温度１２０℃で
処理し、不織布とネツトが熱融着した濾材を得た。この
濾材を前記実施例（１）同様に、ひだ折り加工後、更に
円筒状の濾材に加工した。この濾材は外形７０ｍｍのひ
だ折りなしの物に較べ、表面積が約９．１倍増加した。
この濾材は、加熱前で、引張強力が４６．３ｋｇ／５ｃ
ｍ、最大孔径が２６μｍであつた。８０℃１０分加熱後
で、最大孔径が２７μｍであり最大孔径変化率が３．９
％、通気度が１８．８ｃｃ／ｃｍ2 ．秒であつた。又ひ
だ折り後の物は、濾過精度が３μｍで圧力損失が０．０
４ｋｇ／ｃｍ2 であつた。
【００４３】実施例７ ２台の押出機及び、１個の口金に単成分孔と複合成分孔
を含む孔径０．３ｍｍ、低融点単成分孔１６７個、低融
点成分と高融点成分との複合成分孔（並列型）１６７
個、高融点単成分孔１６７個のメルトブロ−紡糸口金を
用い混繊紡糸をした。低融点成分として実施例１と同じ
線状低密度ポリエチレン、高融点成分として実施例１と
同じポリプロピレンを使用しメルトブロー紡糸した。紡
糸条件は、紡糸温度が低融点成分２４５℃、高融点成分
２６０℃とし、低融点成分と高融点成分との複合比を
１：１（重量％）で押出した。低融点（単成分）極細繊
維：低融点（複合成分）極細繊維：高融点（単成分）極
細繊維を１：１：１（重量％）に設定し押出し、紡糸孔
から吐出された繊維を、温度３３０℃の空気を圧力１．
２ｋｇ／ｃｍ2 Ｇで導入し、実施例１と同じコンベア−
ネツト上に吹き付けた。該極細繊維の繊維径は約４μｍ
であつた。低融点（単成分）極細繊維が３．６μｍ、低
融点（複合成分）極細繊維４．５μｍ、高融点（単成
分）極細繊維 ３．７μｍであった。このウェブを実施
例１と同じ加熱機を用い、温度１４５℃で３０秒間加熱
し、繊維の交点が熱融着した目付け約１００ｇ／ｍ2 の
不織布を得た。前記不織布と実施例１と同じネットを、
ネツト／不織布／ネツトの順に三層に積層し、スル−エ
ア−型加熱機を用い、温度１３５℃で１５秒間加熱後、
直ちに温度３０℃のカレンダ−ロ−ルで処理し、不織布
とネツトが熱融着した濾材を得た。前記濾材を実施例１
と同様にひだ折り加工し、金属製端面シ−ル部材を接着
をし円筒状の濾材を得た。この濾材は、外形７０ｍｍの
ひだ折りなしの物に較べ、表面積が約９．１倍増加し
た。この濾材は加熱前で、引張り強力が３１．８Kg/5c
m、最大孔径が４０μｍであった。また８０℃１０分加
熱後で最大孔径が４１μｍ、加熱後の最大孔径変化率が
２．５％、通気度が３０cc/cm2秒であった。またひだ折
り加工後の物は濾過精度が５．２μｍ、圧力損失が０．
０４Kg/cm2であった。本発明の濾材は、比較例１または
２のものより繊維径が太いが濾過精度がよく、加熱後の
最大孔径変化率が１０％以下であり良いものであった。
を含む孔径０．３ｍｍ、低融点単成分孔１６７個、低融
点成分と高融点成分との複合成分孔（並列型）１６７
個、高融点単成分孔１６７個のメルトブロ−紡糸口金を
用い混繊紡糸をした。低融点成分として実施例１と同じ
線状低密度ポリエチレン、高融点成分として実施例１と
同じポリプロピレンを使用しメルトブロー紡糸した。紡
糸条件は、紡糸温度が低融点成分２４５℃、高融点成分
２６０℃とし、低融点成分と高融点成分との複合比を
１：１（重量％）で押出した。低融点（単成分）極細繊
維：低融点（複合成分）極細繊維：高融点（単成分）極
細繊維を１：１：１（重量％）に設定し押出し、紡糸孔
から吐出された繊維を、温度３３０℃の空気を圧力１．
２ｋｇ／ｃｍ2 Ｇで導入し、実施例１と同じコンベア−
ネツト上に吹き付けた。該極細繊維の繊維径は約４μｍ
であつた。低融点（単成分）極細繊維が３．６μｍ、低
融点（複合成分）極細繊維４．５μｍ、高融点（単成
分）極細繊維 ３．７μｍであった。このウェブを実施
例１と同じ加熱機を用い、温度１４５℃で３０秒間加熱
し、繊維の交点が熱融着した目付け約１００ｇ／ｍ2 の
不織布を得た。前記不織布と実施例１と同じネットを、
ネツト／不織布／ネツトの順に三層に積層し、スル−エ
ア−型加熱機を用い、温度１３５℃で１５秒間加熱後、
直ちに温度３０℃のカレンダ−ロ−ルで処理し、不織布
とネツトが熱融着した濾材を得た。前記濾材を実施例１
と同様にひだ折り加工し、金属製端面シ−ル部材を接着
をし円筒状の濾材を得た。この濾材は、外形７０ｍｍの
ひだ折りなしの物に較べ、表面積が約９．１倍増加し
た。この濾材は加熱前で、引張り強力が３１．８Kg/5c
m、最大孔径が４０μｍであった。また８０℃１０分加
熱後で最大孔径が４１μｍ、加熱後の最大孔径変化率が
２．５％、通気度が３０cc/cm2秒であった。またひだ折
り加工後の物は濾過精度が５．２μｍ、圧力損失が０．
０４Kg/cm2であった。本発明の濾材は、比較例１または
２のものより繊維径が太いが濾過精度がよく、加熱後の
最大孔径変化率が１０％以下であり良いものであった。
【００４４】
【発明の効果】本発明の濾材は極細繊維の交点が熱融着
された不織布と、繊度の大きい熱融着性繊維製ネツトが
熱融着された物である。従って該濾材は、引張強力に優
れ、圧力損失が小さく、５μｍ以下の微粒子をも捕捉で
き、濾過精度に優れ、通気度も多く、加熱に対し孔径安
定性が良く、加熱等により目開きしない。該濾材は加熱
に対し孔径安定性が良いので、加熱滅菌や、高温濾過等
を行っても、安定した高精度の濾過を行うことが出来
る。又、この濾材は、ひだ折りや凹凸状の加工が出来
る。又、該ひだ折り加工された濾材は、前記効果に加
え、濾過面積が多いので濾過ライフが長いという効果が
ある。又、不織布のウェブとして、メルトブロ−法ウェ
ブを用いた物は、繊維に帯電防止剤等の仕上げ剤が付着
していないので、食品分野の精密濾過用の濾材としても
使用出来る。
された不織布と、繊度の大きい熱融着性繊維製ネツトが
熱融着された物である。従って該濾材は、引張強力に優
れ、圧力損失が小さく、５μｍ以下の微粒子をも捕捉で
き、濾過精度に優れ、通気度も多く、加熱に対し孔径安
定性が良く、加熱等により目開きしない。該濾材は加熱
に対し孔径安定性が良いので、加熱滅菌や、高温濾過等
を行っても、安定した高精度の濾過を行うことが出来
る。又、この濾材は、ひだ折りや凹凸状の加工が出来
る。又、該ひだ折り加工された濾材は、前記効果に加
え、濾過面積が多いので濾過ライフが長いという効果が
ある。又、不織布のウェブとして、メルトブロ−法ウェ
ブを用いた物は、繊維に帯電防止剤等の仕上げ剤が付着
していないので、食品分野の精密濾過用の濾材としても
使用出来る。
【００４５】
【表１】
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 46/52 Ｚ 7446−4Ｄ Ｂ０３Ｃ 3/28
Claims (6)
- 【請求項１】 低融点極細繊維２０〜８０重量％と低融
点極細繊維より融点が１０℃以上高い高融点極細繊維８
０〜２０重量％とからなり且つ低融点極細繊維によつて
繊維同士が熱融着された不織布と、熱融着性ネツトとが
熱融着された最大孔径が１２０μｍ以下の濾材。 - 【請求項２】 低融点極細繊維の繊維径が１０μｍ以下
であり、低融点極細繊維が単成分繊維または複合繊維で
あり、高融点極細繊維の繊維径が１０μｍ以下であり、
高融点極細繊維が単成分繊維または複合繊維であり、熱
融着性ネツトの繊度が３０〜４０００デニ−ルであり、
熱融着性ネツトが低融点成分と高融点成分の複合繊維を
編織したものであり、且つ熱融着性ネツトの低融点成分
と低融点極細繊維の成分とが同種系であり、加熱後の最
大孔径変化率が２０％以下である請求項１の濾材。 - 【請求項３】 ひだ折り加工された請求項１〜２いずれ
かの濾材。 - 【請求項４】 エレクトレツト化され、通気度が０．１
〜１００ｃｃ／ｃｍ2.秒、引張強力が２〜１００ｋｇ／
５ｃｍである請求項１〜３いずれかの濾材。 - 【請求項５】 複数樹脂を口金から紡糸し、低融点極細
繊維２０〜８０重量％と該繊維より融点が１０℃以上高
い高融点極細繊維８０〜２０重量％とからなるウエブと
し、該ウエブを熱処理し低融点極細繊維によつて繊維同
士が熱融着された不織布を得、樹脂を口金から紡糸し繊
維を得、該繊維を編織して得た熱融着性ネツトを得、上
記の不織布と熱融着性ネツトとを積層し、熱処理する熱
融着された最大孔径が１２０μｍ以下の濾材の製造方
法。 - 【請求項６】 メルトブロ−法により紡糸した極細繊維
ウエブを熱処理した不織布を用いた請求項５の濾材の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06681194A JP3567480B2 (ja) | 1993-05-26 | 1994-03-09 | 濾材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5-146957 | 1993-05-26 | ||
| JP14695793 | 1993-05-26 | ||
| JP06681194A JP3567480B2 (ja) | 1993-05-26 | 1994-03-09 | 濾材およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0788312A true JPH0788312A (ja) | 1995-04-04 |
| JP3567480B2 JP3567480B2 (ja) | 2004-09-22 |
Family
ID=26408006
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06681194A Expired - Lifetime JP3567480B2 (ja) | 1993-05-26 | 1994-03-09 | 濾材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3567480B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001138423A (ja) * | 1999-11-11 | 2001-05-22 | Chisso Corp | プリーツ加工ネット積層体 |
| WO2011019022A1 (ja) * | 2009-08-10 | 2011-02-17 | 旭化成せんい株式会社 | 集じん機用ろ過布 |
| JP2019198247A (ja) * | 2018-05-14 | 2019-11-21 | 積水樹脂株式会社 | 幼齢木保護具 |
| JP2021524786A (ja) * | 2018-06-19 | 2021-09-16 | コーロン インダストリーズ インク | カーペット基布地用不織布およびその製造方法 |
| CN113750648A (zh) * | 2020-06-01 | 2021-12-07 | 辽宁博联过滤有限公司 | 一种用于立式压滤机的滤布及其制备方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101354301B1 (ko) * | 2012-04-06 | 2014-01-24 | 웅진케미칼 주식회사 | 팬형식 냉각장치용 필터조립체 |
| US11908629B2 (en) * | 2018-08-24 | 2024-02-20 | Sekisui Chemical Co., Ltd. | Electret sheet and piezoelectric sensor |
-
1994
- 1994-03-09 JP JP06681194A patent/JP3567480B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001138423A (ja) * | 1999-11-11 | 2001-05-22 | Chisso Corp | プリーツ加工ネット積層体 |
| JP4556263B2 (ja) * | 1999-11-11 | 2010-10-06 | チッソ株式会社 | プリーツ加工ネット積層体 |
| WO2011019022A1 (ja) * | 2009-08-10 | 2011-02-17 | 旭化成せんい株式会社 | 集じん機用ろ過布 |
| CN102481502A (zh) * | 2009-08-10 | 2012-05-30 | 旭化成纤维株式会社 | 集尘机用过滤布 |
| AU2010283240B2 (en) * | 2009-08-10 | 2014-01-16 | Asahi Kasei Fibers Corporation | Filtration cloth for dust collection machine |
| US8795403B2 (en) | 2009-08-10 | 2014-08-05 | Asahi Kasei Fibers Corporation | Filter cloth for dust collector |
| KR101431346B1 (ko) * | 2009-08-10 | 2014-08-19 | 아사히 가세이 셍이 가부시키가이샤 | 집진기용 여과포 |
| JP5600106B2 (ja) * | 2009-08-10 | 2014-10-01 | 旭化成せんい株式会社 | 集じん機用ろ過布 |
| JP2019198247A (ja) * | 2018-05-14 | 2019-11-21 | 積水樹脂株式会社 | 幼齢木保護具 |
| JP2021524786A (ja) * | 2018-06-19 | 2021-09-16 | コーロン インダストリーズ インク | カーペット基布地用不織布およびその製造方法 |
| CN113750648A (zh) * | 2020-06-01 | 2021-12-07 | 辽宁博联过滤有限公司 | 一种用于立式压滤机的滤布及其制备方法 |
| CN113750648B (zh) * | 2020-06-01 | 2022-09-06 | 辽宁博联过滤有限公司 | 一种用于立式压滤机的滤布及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3567480B2 (ja) | 2004-09-22 |
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