JP5562786B2

JP5562786B2 - 複写機用弾性ベルト

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Publication number: JP5562786B2
Application number: JP2010215988A
Authority: JP
Inventors: 晋平八鍬
Original assignee: Nitto Denko Corp
Current assignee: Nitto Denko Corp
Priority date: 2010-09-27
Filing date: 2010-09-27
Publication date: 2014-07-30
Anticipated expiration: 2030-09-27
Also published as: JP2012073292A

Description

本発明は、難燃性の複写機用弾性ベルトに関する。

レーザープリンタのような複写機内で、トナーの転写・定着に用いられるベルトには、ポリイミドやポリアミドイミドのような高強度・高弾性率の特性を有する耐熱性樹脂が用いられることが一般的である。しかし、これらの耐熱性樹脂のみで画質および用紙対応力の更なる向上を目指すことには限界があるため、耐熱性樹脂ベルトの外側に弾性層を付与することで、トナーの転写・定着の効率を上げることが行われている。例えば、特許文献１においては、ポリイミド層の外側にシリコーンゴムの弾性層を設けたポリイミド複合管状物が挙げられている。

近年、複写機内で用いられる弾性ベルトは、複写機のコンパクト化に伴い電源部の近くに配置される場合や、高い消費電力の大型レーザープリンタへ利用される場合などがあり、弾性ベルト自体に難燃性が求められるようになりつつある。ここで、弾性ベルトを難燃化させる方法として、弾性層のエラストマー材料であるオレフィン系液状エラストマーにハロゲン系化合物と三酸化アンチモンを併用して配合する方法（例えば特許文献２）や、もしくは水酸化マグネシウム等の金属水和物を大量に添加する方法（例えば特許文献３）が知られている。

特開２０１０−３６５５９号公報特開平８−２３９５４８号公報特開２００２−１１４８７８号公報

しかし、上記ような方法で弾性ベルトの弾性層を難燃化すると、複写機内で用いられる弾性ベルトとして要求されるクッション性を満たさないことがあった。本発明は、前記従来の技術を鑑みてなされたものであり、その主たる目的は、難燃性の弾性層を含む複写機用弾性ベルトを提供することにある。

本発明は、耐熱性樹脂層と、前記耐熱性樹脂層の外側に形成された難燃性を有する弾性層とを含む複写機用弾性ベルトであって、前記弾性層の変位回復率が９０％以上となる複写機用弾性ベルトである。

弾性ベルトの耐熱性樹脂層の外側に形成された弾性層が難燃性を有することで、複写機内からの火気発生を抑制することができる。また、弾性ベルトの弾性層の変位回復率が９０％以上であるため、本発明の弾性ベルトを中間転写や定着ベルトとして問題なく使用することができる。

本発明の弾性層は、オレフィン系液状エラストマーと硬化触媒とを含有し、難燃剤として室温で液状のリン酸エステル系難燃剤とポリリン酸アンモニウムを含有することが好ましい。室温で液状のリン酸エステル系難燃剤は、オレフィン系液状エラストマー１００重量部に対して３０重量部〜５０重量部の範囲内で含有することが好ましく、さらに４０重量部〜５０重量部の範囲内で含有することが好ましい。また、ポリリン酸アンモニウムは、オレフィン系液状エラストマー１００重量部に対して８０重量部〜１５０重量部の範囲内で含有することが好ましく、さらに８０重量部〜１００重量部の範囲内で含有することが好ましい。室温で液状のリン酸エステル系難燃剤とポリリン酸アンモニウムの含有量がこのような範囲内にある場合、弾性層に難燃性を付与することができ、弾性層を形成する際の加工性も良い。

本発明に用いられる室温で液状のリン酸エステル系難燃剤としては、液状の樹脂材料のゲル化防止および成形体の硬化抑制、表面平滑性の維持を達成するため、可塑効果のあるトリクレジルホスフェートが特に好ましい。

本発明の耐熱性樹脂層は、高耐熱性、高強度、高弾性率、可撓性、寸法安定性などの理由からポリイミド樹脂又はポリアミドイミド樹脂を用いることが好ましい。ポリイミド樹脂を用いる場合は、機械特性が高く、強度的に優れたフィルムを製造することができる。一方、ポリアミドイミド樹脂を用いる場合、２００℃前後の低い温度で製膜可能であるため、成形の点で有利である。さらにポリアミドイミド樹脂を用いて製造したフィルムは、ポリイミド樹脂を用いて製造したフィルムに次ぐ機械特性を有しており、さまざまな用途に対して強度的に問題なく使用することができる。

本願発明に係る複写機用弾性ベルトの例を示す図である。

本発明の弾性ベルトの例を図１に示す。

本発明の複写機用弾性ベルト３は、耐熱性樹脂層１と、前記耐熱性樹脂層１の外側に弾性層２を配した２層を含む複写機用の弾性ベルト３であって、前記弾性層２が難燃性を有し、前記弾性層２の変位回復率が９０％以上である複写機用弾性ベルト３である。

本発明において用いられる耐熱性樹脂としては、例えば、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリベンズイミダゾール樹脂等が挙げられるが、高耐熱性、高強度、高弾性率、可撓性、寸法安定性などの理由からポリイミド樹脂又はポリアミドイミド樹脂が好ましい。
〔耐熱性樹脂層がポリイミド樹脂層の場合〕
本発明の耐熱性樹脂層１としてはポリイミド樹脂層を形成することが好ましい。ここで、ポリイミド樹脂としては、複写機用の中間転写ベルト、定着ベルト等の分野において使用される公知のポリイミド樹脂が限定なく使用可能であり、耐熱性および機械強度の点から、とりわけ、芳香族ポリイミド樹脂を使用することが好ましい。

ポリイミド樹脂は、ポリアミド酸溶液を所定形状に成形し、溶媒の除去後に、イミド転化反応を行うことにより形成される。ポリアミド酸溶液は、ポリイミド樹脂の前駆体であるポリアミド酸を含有するものであって、テトラカルボン酸二無水物あるいはその誘導体とジアミンとの略等モルを有機極性溶媒中で反応させて得ることができる。

本発明において好ましいポリイミドを構成する前記テトラカルボン酸二無水物としては、具体的には、ピロメリット酸二無水物（ＰＭＤＡ）、３，３’，４，４’−ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物（ＢＴＤＡ）、３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物（ＢＰＤＡ）、２，３，３’，４−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、２，３，６，７−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、１，２，５，６−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、１，４，５，８−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、２，２’−ビス（３，４−ジカルボキシフェニル）プロパン二無水物、ビス（３，４−ジカルボキシフェニル）スルホン二無水物、ペリレン−３，４，９，１０−テトラカルボン酸二無水物、ビス（３，４−ジカルボキシフェニル）エーテル二無水物、エチレンテトラカルボン酸二無水物等が挙げられる。特に、３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物（ＢＰＤＡ）が好ましい。

また、このようなテトラカルボン酸二無水物と反応させるジアミンの具体例としては、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル（ＤＤＥ）、ｐ−フェニレンジアミン（ＰＤＡ）、４，４’−ジアミノジフェニルメタン、３，３’−ジアミノジフェニルメタン、３，３’−ジクロロベンジジン、４，４’−ジアミノジフェニルスルフィド、３，３’−ジアミノジフェニルスルホン、１，５−ジアミノナフタレン、ｍ−フェニレンジアミン、３，３’−ジメチル−４，４’−ビフェニルジアミン、ベンジジン、３，３’−ジメチルベンジジン、３，３’−ジメトキシベンジジン、４，４’−ジアミノジフェニルスルホン、４，４’−ジアミノジフェニルスルフィド、４，４’−ジアミノジフェニルプロパン、２，４−ビス（β−アミノ−ｔ−ブチル）トルエン、ビス（ｐ−β−アミノ−ｔ−ブチルフェニル）エーテル、ビス（ｐ−β−メチル−ｔ−アミノフェニル）ベンゼン、ビス−ｐ−（１，１−ジメチル−５−アミノ−ペンチル）ベンゼン、１−イソプロピル−２，４−ｍ−フェニレンジアミン、ｍ−キシリレンジアミン、ｐ−キシリレンジアミン、ジ（ｐ−アミノシクロヘキシル）メタン、ヘキサメチレンジアミン、ヘプタメチレンジアミン、オクタメチレンジアミン、ノナメチレンジアミン、デカメチレンジアミン、ジアミノプロピルテトラメチレン、３−メチルへプタメチレンジアミン、４，４−ジメチルヘプタメチレンジアミン、２，１１−ジアミノドデカン、１，２−ビス−３−アミノプロポキシエタン、２，２−ジメチルプロピレンジアミン、３−メトキシヘキサメチレンジアミン、２，５−ジメチルヘプタメチレンジアミン、３−メチルへプタメチレンジアミン、５−メチルノナメチレンジアミン、２，１１−ジアミノドデカン、２，１７−ジアミノエイコサデカン、１，４−ジアミノシクロヘキサン、１，１０−ジアミノ−１，１０−ジメチルデカン、１，１２−ジアミノオクタデカン、２，２−ビス〔４−（４−アミノフェノキシ）フェニル〕プロパン、ピペラジン、
Ｈ₂Ｎ（ＣＨ₂）₃Ｏ（ＣＨ₂）₂ＯＣＨ₂ＮＨ₂、
Ｈ₂Ｎ（ＣＨ₂）Ｓ（ＣＨ₂）₃ＮＨ₂、
Ｈ₂Ｎ（ＣＨ₂）₃Ｎ（ＣＨ₂）₂（ＣＨ₂）₃ＮＨ₂、
等があげられる。特に、ｐ−フェニレンジアミン（ＰＤＡ）、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル（ＤＤＥ）が好ましい。

上記のテトラカルボン酸二無水物、ジアミン成分はいずれも１種のみで用いてもよく、または２種以上を併用してもよい。

本発明の耐熱性樹脂層１としてポリイミド樹脂層を形成する方法としては、任意の適切な方法が採用される。例えば、回転する金型内にポリアミド酸溶液を供給し、遠心力により均一な塗膜とする方法、ノズルを金型内面に沿うように挿入し、回転する金型内に樹脂溶液をノズルから吐出させて、ノズルまたは金型を走行させながら螺旋状に塗布する方法、螺旋状の塗布を粗く行った後に、金型との間に一定のクリアランスを有する走行体（弾丸状、球状）を走行させる方法等が挙げられる。これらの方法によってポリアミド酸溶液を製膜した後、加熱処理工程を経て耐熱性樹脂層１を形成する。

前記耐熱性樹脂層１がポリイミド樹脂層の場合、前記加熱処理工程は温度８０℃〜１８０℃で１５分間〜６０分間加熱し、次に温度２５０℃〜４００℃で１０分間〜６０分間加熱することで行われる。
〔耐熱性樹脂層がポリアミドイミド樹脂層の場合〕
また、本発明においては、耐熱性樹脂層１としてポリアミドイミド樹脂層を形成することが好ましい。ここでポリアミドイミド樹脂としては、複写機用の中間転写ベルト、定着ベルト等の分野において使用される公知のポリアミドイミド樹脂が限定なく使用可能である。

ポリアミドイミド樹脂は、酸クロリド法またはイソシアネート法などの公知の方法で製造することが出来る。例えば酸成分と、ジアミンまたはジイソシアネートとを、任意の適切な方法により縮重合して製造することが出来る。具体的には、酸成分とジアミンまたはジイソシアネートとを、Ｎ，Ｎ’−ジメチルアセトアミドやＮＭＰ等の極性溶媒中、所定温度（通常６０℃〜２００℃程度）に加熱することにより製造することができる。

前記酸成分としてはトリメリット酸およびその酸無水物または酸塩化物、ピロメリット酸、ビフェニルテトラカルボン酸、ビフェニルスルホンテトラカルボン酸、ベンゾフェノンテトラカルボン酸、ビフェニルエーテルテトラカルボン酸、エチレングリコールビストリメリテート、プロピレングリコールビストリメリテート酸のテトラカルボン酸およびこれらの酸無水物、シュウ酸、アジピン酸、マロン酸、セバチン酸、アゼライン酸、ドデカンジカルボン酸、ジカルボキシポリブタジエン、ジカルボキシポリ（アクリロニトリル−ブタジエン）、ジカルボキシポリ（スチレン−ブタジエン）などの脂肪族ジカルボン酸、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、１，３−シクロヘキサンジカルボン酸、４，４’−ジシクロヘキシルメタンジカルボン酸、ダイマー酸などの脂環族ジカルボン酸、テレフタル酸、イソフタル酸、ジフェニルスルホンジカルボン酸、ジフェニルエーテルジカルボン酸、ナフタレンジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸などが挙げられ、これらの中では反応性、耐熱性、溶解性などの点からトリメリット酸無水物および１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、１，３−シクロヘキサンジカルボン酸などが好ましい。

また、前記酸成分と反応させるジアミンの具体例としては、エチレンジアミン、プロピレンジアミン、ヘキサメチレンジアミンなどの脂肪族ジアミンおよびこれらのジイソシアネート、１，４−ジアミノジシクロヘキサンジアミン、１，３−シクロヘキサンジアミン、イソホロンジアミン、４，４’−ジアミノジシクロヘキシルメタンなどの脂環族ジアミンおよびこれらのジイソシアネート、ｍ−フェニレンジアミン、ｐ−フェニレンジアミン、４，４’−ジアミノジフェニルメタン、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル、４，４’−ジアミノジフェニルスルホン、ベンジジン、ｏ−トリジン、２，４−トリレンジアミン、２，６−トリレンジアミン、キシリレンジアミンなどの芳香族ジアミンおよびこれらのジイソシアネートなどが挙げられ、これらの中では耐熱性、機械的特性、溶解性などの点から４，４’−ジアミノジフェニルメタン（ジイソシアネート）、イソホロンジアミン（イソシアネート）、４，４’−ジアミノジシクロヘキシルメタン（ジイソシアネート）などが好ましい。

上記の酸成分、ジアミン成分はいずれも１種のみで用いてもよく、または２種以上を併用してもよい。

本発明の耐熱性樹脂層１としてポリアミドイミド樹脂層を形成する方法としては、上記ポリイミド樹脂層を形成する場合と同様に、任意の適切な方法が採用される。例えば、回転する金型内にポリアミドイミド樹脂溶液を供給し、遠心力により均一な塗膜とする方法、ノズルを金型内面に沿うように挿入し、回転する金型内に樹脂溶液をノズルから吐出させて、ノズルまたは金型を走行させながら螺旋状に塗布する方法、螺旋状の塗布を粗く行った後に、金型との間に一定のクリアランスを有する走行体（弾丸状、球状）を走行させる方法等が挙げられる。これらの方法によってポリアミドイミド樹脂溶液を製膜した後、加熱処理工程を経て耐熱性樹脂層１を形成する。

前記耐熱性樹脂がポリアミドイミドの場合、前記加熱処理の温度は好ましくは、１００℃〜３００℃であり、さらに好ましくは１５０℃〜２５０℃である。加熱処理の時間は、好ましくは１０分〜６０分である。加熱処理は二段階で行ってもよい。加熱処理を二段階で行うことにより表面に欠陥の無いフィルムを製膜することができる。
〔弾性層の形成方法〕
本発明の弾性層２の主成分としては、オレフィン系液状エラストマーが挙げられる。オレフィン系液状エラストマーの具体例としては、出光興産製のポリブタジエン（Ｒ−４５ＨＴ、Ｒ−１５ＨＴ）、ポリイソプレン（Ｐｏｌｙ−ｉｐ）などが挙げられる。特に、コストやプロセスの簡略化などに利点のあるＲ−４５ＨＴを用いることが好ましい。

本発明の弾性層２は、オレフィン系液状エラストマーと硬化触媒とを含有し、オレフィン系液状エラストマー１００重量部に対して、難燃剤として室温で液状のリン酸エステル系難燃剤を３０重量部〜５０重量部の範囲内で含有することが好ましく、さらに４０重量部〜５０重量部の範囲内で含有することが好ましい。また、オレフィン系液状エラストマー１００重量部に対して、ポリリン酸アンモニウムを８０重量部〜１５０重量部の範囲内で含有することが好ましく、さらに８０重量部〜１００重量部の範囲内で含有することが好ましい。このような範囲内にある場合、弾性層に難燃性を付与することができ、また弾性層を形成する際の加工性も良い。

本発明に用いられるリン酸エステル系難燃剤としては、均一分散の点から室温で液状であることが好ましい。特に、液状の樹脂材料のゲル化防止および成形体の硬化抑制、表面平滑性の維持を達成するため、可塑効果のあるトリクレジルホスフェートを含むことが好ましい。室温で液状のリン酸エステル系難燃剤を用いることで、弾性層表面の平滑化および柔軟性の維持を達成することができる。

本発明に用いられるポリリン酸アンモニウムとしては、鈴裕化学製（ＦＣＰ−７７０）が挙げられる。

本発明の弾性層２は、架橋剤としてイソシアネートを含有しても良い。イソシアネートの含有量としては、弾性層２のオレフィン系エラストマーの［−ＯＨ基］数に対して［−ＮＣＯ基］数が１．０５となるように、加えることが好ましい。イソシアネートとしては、大日本インキ化学工業（株）製のバーノックＤＮ−９８０が挙げられる。
〔弾性ベルトの製造方法〕
本発明の弾性ベルト３の製造方法としては、任意の適切な方法が採用される。例えば、耐熱性樹脂層１の外側に弾性層２を塗布した後乾燥する方法等が挙げられる。

また、耐熱性樹脂層１と弾性層２には、複写機用ベルト３として好ましい特性にするために添加物を含んでいてもよい。例えば、定着ベルトとして使用する場合、フィラーとして窒化ホウ素を添加することにより、熱伝導性を向上させてもよい。また、中間転写ベルトとして使用する場合、カーボンブラックやポリアニリン等の導電性フィラーを添加して、中間転写ベルトとして適切な導電性を持つように調整してもよい。

本発明の弾性ベルトの弾性層２の表面に、ＣＴＦＥ−ＶＤＦ共重合体、フッ素アクリル樹脂、フッ素系ビニルエーテル、溶剤可溶型ポリエステルのいずれかを主成分とするトップコート層を配していてもよい。このようなトップコート層を配することで、トナーの離型性が高められる。

以下に、本発明の実施例について説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。

本願の実施例および比較例に用いられる耐熱性樹脂層であるポリイミド樹脂製ベルトは、以下の製造方法によって製造される。
〔ポリイミド樹脂製ベルトの製造方法〕
１８００ｇのＮ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）中に乾燥したカーボンブラック（テグサジャパン製、スペシャルブラック４）２００ｇ添加し、ボールミルにて１２時間室温で攪拌し、濃度１５重量％のカーボンブラック分散液を得た。

このカーボン液１２１９．０ｇを５０００ｍＬの４つ口フラスコに移し、ＮＭＰ２８７５．３ｇとｐ−フェニレンジアミン（ＰＤＡ）１０４．２ｇと４，４ ’−ジアミノジフェニルエーテル（ＤＤＥ）１９３．０ｇを仕込み、常温で攪拌させながら溶解した。次いで、３，３ ’，４，４ ’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物（ＢＰＤＡ）５６７．３ｇを添加し、温度２５℃で１時間反応させた後、７５℃で２０時間加熱することにより、Ｂ型粘度計による溶液粘度が１６０Ｐａ・ｓのカーボンブラック分散ポリアミド酸溶液（固形分濃度２０ｗｔ％）を得た。

上記ポリアミド酸溶液を内径３００ｍｍ、長さ９００ｍｍの金型内面にディスペンサーで厚さ１７０μｍに塗布後、１５００ｒｐｍで１０分間回転させ均一な塗布面を得た。
次に、２０ｒｐｍで回転させながら、金型の外側より１００℃の熱風を３０分間あてた後、その後３５０℃まで４℃／分の昇温速度で昇温し、３５０℃で１５分保持した。その後、冷却し、金型内面からベルトを離型し、目的とするポリイミド樹脂製ベルトを得た。このポリイミド樹脂製ベルトの総厚さは７５μｍであった。

実施例１
オレフィン系液状エラストマー（ＰｏｌｙｂｄＲ−４５ＨＴ出光興産製）１００重量部に対して、樹脂の硬化触媒（ジラウリン酸ジブチルすず（ＩＶ）和光純薬工業製）０．０１重量部、室温で液状のリン酸エステル系難燃剤としてトリクレジルホスフェート（ＴＣＰ大八化学製）５０重量部を攪拌混合した。これらの混合物にポリリン酸アンモニウム（ＦＣＰ−７７０鈴裕化学製）８０重量部を攪拌しながらゆっくりと加えた。均一に攪拌できたら、オレフィン系液状エラストマーの［−ＯＨ基］数に対して［−ＮＣＯ基］数が１．０５となるように、イソシアネート（バーノックＤＮ−９８０ＤＩＣ製）を加えて、攪拌・混合した。作製した混合物を真空脱泡し、液状の樹脂組成物を得た。作製した液状の樹脂組成物をポリイミド樹脂製ベルトの外側に加熱乾燥後の厚みが４００μｍとなるように塗布し、１２０℃×１ｈの加熱乾燥を行い、耐熱性樹脂層をポリイミド樹脂層とした弾性ベルトを得た。

実施例２
実施例１において、ポリリン酸アンモニウム（ＦＣＰ−７７０鈴裕化学製）を１００重量部とした以外は、実施例１と同様の方法で弾性ベルトを得た。

実施例３
実施例１において、ポリリン酸アンモニウム（ＦＣＰ−７７０鈴裕化学製）を１５０重量部とした以外は、実施例１と同様の方法で弾性ベルトを得た。

実施例４
実施例１において、トリクレジルホスフェート（ＴＣＰ大八化学製）を３０重量部、ポリリン酸アンモニウム（ＦＣＰ−７７０鈴裕化学製）を１５０重量部とした以外は、実施例３と同様の方法で弾性ベルトを得た。

比較例１
実施例１において、トリクレジルホスフェート（ＴＣＰ大八化学製）とポリリン酸アンモニウム（ＦＣＰ−７７０鈴裕化学製）を含有しないこと以外は、実施例１と同様の方法で弾性ベルトを得た。

比較例２
実施例１において、ポリリン酸アンモニウム（ＦＣＰ−７７０鈴裕化学製）を含有しないこと以外は、実施例１と同様の方法で弾性ベルトを得た。

比較例３
実施例１において、トリクレジルホスフェート（ＴＣＰ大八化学製）を含有せず、ポリリン酸アンモニウム（ＦＣＰ−７７０鈴裕化学製）を１００重量部含有するとした以外は、実施例１と同様の方法で弾性ベルトを得た。

比較例４
実施例１において、トリクレジルホスフェート（ＴＣＰ大八化学製）を含有せず、ポリリン酸アンモニウム（ＦＣＰ−７７０鈴裕化学製）を２００重量部とした以外は、実施例１と同様の方法で弾性ベルトを得た。

比較例５
実施例１において、ポリリン酸アンモニウム（ＦＣＰ−７７０鈴裕化学製）を５０重量部含有するとした以外は、実施例１と同様の方法で弾性ベルトを得た。

比較例６
実施例１において、ポリリン酸アンモニウム（ＦＣＰ−７７０鈴裕化学製）を含有せず、トリクレジルホスフェート（ＴＣＰ大八化学製）の代わりに、室温で粉状のリン酸エステル系難燃剤であるトリフェニルホスフェート（ＴＰＰ大八化学製）５０重量部を用いた以外は、実施例１と同様の方法で弾性ベルトを得た。

比較例７
実施例１において、ポリリン酸アンモニウム（ＦＣＰ−７７０鈴裕化学製）を含有せず、トリクレジルホスフェート（ＴＣＰ大八化学製）の代わりに、室温で粉状のリン酸エステル系難燃剤であるレゾルシノールビス−ジキシレニルホスフェート（ＰＸ−２００大八化学製）５０重量部を用いた以外は、実施例１と同様の方法で弾性ベルトを得た。

〔難燃性の評価〕
無風のドラフトチャンバーにて、ベルトの弾性層にブンゼンバーナーの炎を１０秒間接触させ、難燃性の評価を行った。評価としては、着火後、自己消火したものを○、着火して燃焼し続けるものを×とした。

〔変位回復率の評価〕
弾性ベルトを試験片のサイズ（縦１ｃｍ、横１ｃｍの正方形）に切り取り、熱機械分析装置（ＴＭＡ４０００ＳＡＢｒｕｋｅｒＡＸＳ製）に載置し、φ１ｍｍの先端を持つガラス製のプローブを弾性層側から１０ｇ／ｍｉｎの速度で荷重をかけ、１ｇの荷重をかけたときの変位をゼロ点とし、２１ｇの荷重をかけたところで、５０ｇ／ｍｉｎの速度で荷重を解除した。変位回復率としては、押し込み前（つまり、１ｇの荷重をかけたとき）の弾性層の厚みを１００％としたときの、荷重解除１０秒後の弾性層の厚みから計算した。

表１に実施例１〜４および比較例１〜５の配合量と評価結果を示す。

（※１：比較例４については、ゲル化したため弾性層を形成できず、難燃性と変位回復率の試験は行っていない。）

表２に比較例６および比較例７の配合量と評価結果を示す。

（※２：比較例６，７については、弾性層の表面に難燃剤がブリードアウトしたため、難燃性と変位回復率の試験は行っていない。）

実施例１〜４より、オレフィン系液状エラストマー１００重量部に対して、液状の難燃性リン酸エステルを３０重量部〜５０重量部の範囲内、難燃性ポリリン酸アンモニウムを８０重量部〜１５０重量部の範囲内で含有する場合、難燃性があり、弾性層の変位回復率が９０％以上である弾性ベルトが作製できる。一方、比較例１では、液状の難燃性リン酸エステルと難燃性ポリリン酸アンモニウムが含まれていないため、難燃性が得られなかった。また、比較例２のように弾性層に液状の難燃性リン酸エステルのみを含有させても難燃性は得られず、比較例３のように弾性層の難燃性ポリリン酸アンモニウムのみ含有させても難燃性は得られなかった。一方、比較例４のように、難燃性ポリリン酸アンモニウムを過剰に入れた場合は、弾性層がゲル化してしまい、ベルトを成形することができなかった。さらに、比較例５のように、両者が含まれていたとしても、両者の含有量が上記範囲内にないため、所望の難燃性が得られなかった。

比較例６および比較例７は、弾性層に難燃剤として室温で粉状のリン酸エステル系難燃剤のみを含有させたものである。室温で粉状のリン酸エステル系難燃剤を用いたために、経時で弾性層の表面にリン酸エステル系難燃剤がブリードアウトしてしまい、複写機用の弾性ベルトとしては不適であった。

１耐熱性樹脂層
２弾性層
３複写機用弾性ベルト

Claims

耐熱性樹脂層と、前記耐熱性樹脂層の外側に形成された難燃性を有する弾性層とを含む複写機用弾性ベルトであって、
前記弾性層が、オレフィン系液状エラストマーと硬化触媒とを含み、前記オレフィン系液状エラストマー１００重量部に対して、３０重量部〜５０重量部の範囲内で室温で液状のリン酸エステル系難燃剤と、８０重量部〜１５０重量部の範囲内でポリリン酸アンモニウムと、を含有し、
前記弾性層の変位回復率が９０％以上となる複写機用弾性ベルト。
前記室温で液状のリン酸エステル系難燃剤が、トリクレジルホスフェートであることを特徴とする請求項１に記載の複写機用弾性ベルト。
前記耐熱性樹脂層がポリイミド樹脂層又はポリアミドイミド樹脂層であることを特徴とする請求項１又は２に記載の複写機用弾性ベルト。