JP5562030B2 - I/q不平衡補償 - Google Patents
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Description
r(t)=x(t)e2πf0tj+x*(t)e-2πf0tj (1)
ここに、x(t)は目的信号(すなわち、情報信号13)を表し、また、f0はOFDM送信機14から供給されるRF搬送波周波数を示す。ZIF直接変換OFDM受信機20は、局部発振器34を使用して、r(t)をベースバンド信号にダウンコンバートすることができる。ある実施形態では、限定的でない一例として、LNA32、AGC33、局部発振器34、乗算器36、38、および、LPF44、64の組み合わせの動作特性は、Freescale社NC44CD02等の、市販のチューナモジュールと同様であってよい。局部発振器34は、Iブランチ40とQブランチ60とに不平衡を導入する可能性がある。一般的に、不平衡は、回路設計およびデバイス処理の要因(すなわち、回路行路長、酸化物の厚み、ドーピングレベル、ゲート長)によるアナログ回路の動作性能におけるばらつきの結果である。局部発振器34によって導入されるI/Q不平衡は、時間領域で次式のように定義することができる。
z(t)=cos(2πf0t)−jρsin(2πf0t+φ) (2)
ここに、ρは振幅不平衡指数であり、φは位相不平衡を表す。
z(t)=αe-2πf0tj+βe2πf0tj (3)
ここに、不平衡パラメータは、
α=(1+ρe-jφ)/2 (4)
および、
β=(1−ρejφ)/2 (5)
である。これらのパラメータのもとで、ρ=1およびφ=0なる値はIブランチ40とQブランチ60とは完全に整合していることを示す。
x~(t)=LP{z(t)r(t)} (6)
ここに、LP{z(t)r(t)}は、低域通過フィルタ44、64によって処理された後の受信信号r(t)と局部発振器信号z(t)の合成を表す。
x~(t)=αx(t)+βx*(t) (7)
式の導出を通して、次式の公式を使用して目的信号x(t)を復元することができる。
x(t)=α*x~(t)/(|α|2―|β|2)−βx~*(t)/(|α|2―|β|2) (8)
Xm ~(n)=αXm(n)+βX-m *(n) (9)
ここに、Xm ~(n)は、n番目のシンボルの、周波数領域におけるm番目のサンプル(またはスペクトラムでの表現)であり、また、X-m ~(n)は、受信信号r(t)の直流成分の周りでのXm ~(n)のミラーサンプルである。
Xm(n)=α*Xm ~(n)/(|α|2−|β|2)−βX-m ~*(n)/(|α|2−|β|2) (10)
ρとφに対する推定値は、式(4)および式(5)に使用してαとβとを算出することができる。αとβとの値は、式(8)および(10)で使用して、目的信号x(t)100を復元することができる。
E{Xm ~X-m ~}=E{(αXm+βX-m *)(αX-m+βXm *)}=E{αβ|Xm|2+αβ|X-m|2} (11)
E{|Xm ~+X-m *~|2}=E{|αXm+βX-m *+α*X-m *+β*Xm|2}
=E{|(α+β*)Xm+(α*+β)X-m *|2} (12)
=E{|Xm+X-m *|2} (13)
=E{|Xm|2+|X-m *|2} (14)
ここに、α+β*=1であり、これは式(4)および式(5)より導くことができる。式(11)および式(14)を組み合わせることにより次式が得られる。
E{Xm ~X-m ~}/E{|Xm ~+X-m ~*|2}=αβ (15)
式(4)および式(5)を式(15)に代入することにより次式が得られる。
(1−ρ2)/4−jρ(sinφ)/2=E{Xm ~X-m ~}/E{|Xm ~+X-m ~*|2} (16)
ρおよびsinφおよび|Xm+X-m *|2は実数値であるので、
sinφ~=−2Im{E{Xm ~X-m ~}/E{|Xm ~+X-m ~*|2}/ρ~ (18)
ここに、Im{・}は複素数の虚数値成分を示す。従って次式が得られる。
φ~=arcsin{−(1+ρ~)Im{E{Xm ~X-m ~}/E{|Xm ~|2+|X-m ~|2}/ρ~} (19)
このように、ρとφの推定値は、式(17)および式(19)から算出することができ、式(4)および式(5)を用いてαとβとを算出することができる。αおよびβは、式(8)に使用して目的信号x(t)100を復元することができる。
Claims (11)
- 直交周波数分割多重(OFDM)ディジタル信号処理デバイスであって、
目的信号を備えるベースバンド信号を含むOFDM信号であって、同位相(I)ブランチと直交位相(Q)ブランチとに分かれる前記OFDM信号を、アンテナを介して受信するように構成された受信機と、
前記受信機に結合し、前記ディジタル化されたIブランチ信号とQブランチ信号とを受信し、前記ディジタル化されたIブランチ信号とQブランチ信号とにフーリエ変換を実行し、前記ディジタル化されたベースバンド信号の時間期待値(time expectation)であって、少なくとも部分的には、複数の副搬送波にわたってのフーリエ変換の結果に基づいて求められる時間期待値を周波数領域において算出し、前記時間期待値算出の結果を前記ベースバンド信号に適用して前記目的信号を求めるように構成された処理モジュールと、
を備えることを特徴とするデバイス。 - 前記OFDM信号を受信し、前記目的信号を含むベースバンド信号を出力し、前記OFDM信号を前記Iブランチと前記Qブランチとに分けるように構成されたチューナモジュールを備えることを特徴とする請求項1に記載のデバイス。
- 前記チューナモジュールに結合し、前記Iブランチ信号と前記Qブランチ信号とを受信してディジタル化されたIブランチ信号とQブランチ信号とを出力するように構成されたアナログ−ディジタル変換器モジュールを備えることを特徴とする請求項2に記載のデバイス。
- 直交周波数分割多重(OFDM)ディジタル信号を受信するためのゼロ中間周波数(ZIF)受信機であって、
前記OFDM信号を受信し、目的信号を含むベースバンド信号を出力し、前記OFDM信号を同位相(I)ブランチ信号と直交位相(Q)ブランチ信号とに分けるように構成されたチューナモジュールと、
前記チューナモジュールに結合し、前記アナログIブランチ信号と前記アナログQブランチ信号とを受信してディジタル化したIブランチ信号とQブランチ信号とを出力するように構成されたアナログ−ディジタル変換器モジュールと、
前記アナログ−ディジタル変換器モジュールに結合し、前記ディジタル化されたIブランチ信号とQブランチ信号とにフーリエ変換を実行し、前記ディジタル化されたベースバンド信号の時間期待値であって、少なくとも部分的には、複数の副搬送波にわたってのフーリエ変換の結果に基づいて求められる時間期待値を周波数領域において算出し、前記時間期待値算出の結果を前記ベースバンド信号に適用して前記目的信号を出力するように構成されたベースバンド処理モジュールと、
を備えることを特徴とするゼロ中間周波数(ZIF)受信機。 - 前記チューナモジュールは、
帯域通過フィルタと、
低雑音増幅器と、
AGC増幅器と、
複素波形を供給するように構成された局部発振器と、
を備えることを特徴とする請求項4に記載のゼロ中間周波数(ZIF)受信機。 - 前記ベースバンドプロセッサは、
複数のメモリユニットと、
複数のプロセッサと、
を備えることを特徴とする請求項4に記載のゼロ中間周波数(ZIF)受信機。 - 受信されたOFDM信号から目的信号を出力するためのコンピュータ化された方法であって、
OFDM形式での信号を受信するステップと、
ZIF直接変換を介して前記受信OFDM信号を、それぞれ、同位相(I)信号と直交位相(Q)信号とに変換するステップと、
前記目的信号の推定値を求めるステップと、
FFTを介して前記I信号と前記Q信号とを変換するステップと、
I/Q不平衡アルゴリズムを使用して周波数領域において前記I信号と前記Q信号とを処理し、複数のI/Q不平衡パラメータを求めるステップと、
前記目的信号の推定値と、前記複数のI/Q不平衡パラメータの内の少なくとも1つとの関数として前記目的信号を算出し、且つ、時間期待値の算出結果を前記ベースバンド信号に適用して前記目的信号のパラメータを求めるステップであって、前記目的信号の推定値は、少なくとも部分的には、複数の副搬送波にわたってのFFTの結果に基づいて求められるステップと、
前記目的信号を出力するステップと、
を備えることを特徴とする方法。 - 前記I/Q不平衡パラメータαおよびβは、下記に示される関係式によって求められることを特徴とする請求項9に記載の方法。
α=(1+ρe-jφ)/2
および、
β=(1−ρejφ)/2 - 前記目的信号は、下記に示される関係式を使用してI/Q不平衡パラメータαおよびβから導かれることを特徴とする請求項10に記載の方法。
x(t)=α*x~(t)/(|α|2―|β|2)−βx~*(t)/(|α|2―|β|2)
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