JP5551550B2 - 粘土鉱物分散液の製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、粘土鉱物分散液の製造方法に関する。
スメクタイト等の粘土鉱物は、水分散液における増粘、チキソトロピー等の物性が利用されている。
例えば、浴湯に添加することで浴湯を白濁させる入浴剤には、浴湯を白濁させるための粉体あるいはカプセル化した油脂等（白濁成分）が配合され、この白濁成分の分散状態の維持等を目的とし、粘土鉱物が配合されている。
例えば、浴湯に添加することで浴湯を白濁させる入浴剤には、浴湯を白濁させるための粉体あるいはカプセル化した油脂等（白濁成分）が配合され、この白濁成分の分散状態の維持等を目的とし、粘土鉱物が配合されている。
従来、入浴剤等の粘土鉱物分散液の粘度を適度なものとするために、様々な発明がなされている。例えば、カルボキシメチルセルロースナトリウムで被覆された無機顔料と、水膨潤性粘土鉱物と、カルボキシメチルセルロース又はアルギン酸（塩）とを含有する液体浴用剤組成物が提案されている（例えば、特許文献１）。特許文献１の発明によれば、組成物の流動性、浴湯への分散性を維持しつつ、凍結復元性が改善される。
しかしながら、従来の技術では、配合槽で調製した粘土鉱物分散液の保管中、あるいは配合槽から移送し容器に充填して製品化する間に、粘土鉱物分散液の粘度が低下（減粘）するという問題があった。加えて、製品化までの粘土鉱物分散液の減粘は一定でないため、製品の粘度にバラつきが生じやすいという問題があった。
また、粘土鉱物分散液中の粘土鉱物や水溶性高分子化合物等を単に増量して増粘を図ると、粘土鉱物分散液の流動性が低下したり、湯浴等への分散性が低下するという問題があった。
そこで、製造工程中で減粘しにくい粘土鉱物分散液の製造方法を目的とする。
また、粘土鉱物分散液中の粘土鉱物や水溶性高分子化合物等を単に増量して増粘を図ると、粘土鉱物分散液の流動性が低下したり、湯浴等への分散性が低下するという問題があった。
そこで、製造工程中で減粘しにくい粘土鉱物分散液の製造方法を目的とする。
本発明者らは、鋭意検討した結果、予め、粘土鉱物を水に分散した粘土分散液と、水溶性高分子化合物を水に分散した高分子分散液とを調製し、その後、（ポリ）グリセリンエステルを混合して粘土鉱物分散液を製造することで、粘土鉱物分散液の減粘を抑制できることを見出し、本発明に至った。
即ち、本発明の粘土鉱物分散液の製造方法は、（Ａ）成分：水膨潤性粘土鉱物と、（Ｂ）成分：糖アルコールと、（Ｃ）成分：水溶性高分子化合物と、（Ｄ）成分：（ポリ）グリセリンエステルと、（Ｅ）成分：水とを含有する粘土鉱物分散液の製造方法であって、前記（Ａ）成分と、前記（Ｂ）成分と、前記（Ｅ）成分の一部とを混合して粘土分散液を得る粘土分散工程と、前記（Ｃ）成分と、前記（Ｅ）成分の残部とを混合して高分子分散液を得る高分子分散工程と、前記粘土分散液と、前記高分子分散液とを混合して混合液を得る混合工程と、前記混合液と、（Ｄ）成分とを混合する分散液調製工程とを有することを特徴とする。
前記粘土分散工程は、前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分とを（Ｂ）成分／（Ａ）成分＝３〜８（質量比）で混合することが好ましい。
前記粘土分散工程は、前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分とを（Ｂ）成分／（Ａ）成分＝３〜８（質量比）で混合することが好ましい。
本発明によれば、製造工程中で減粘しにくい粘土鉱物分散液を提供できる。
（粘土鉱物分散液）
本発明の粘土鉱物分散液は、（Ａ）成分：水膨潤性粘土鉱物と、（Ｂ）成分：糖アルコールと、（Ｃ）成分：水溶性高分子化合物と、（Ｄ）成分：（ポリ）グリセリンエステルと、（Ｅ）成分：水とを含有するものである。本発明の粘土鉱物分散液は、例えば、液体入浴剤、ボディローション、シャンプー、トリートメント等に用いられるものであり、中でも、水への分散性に優れることから液体入浴剤に、好適に用いられる。
本発明の粘土鉱物分散液は、（Ａ）成分：水膨潤性粘土鉱物と、（Ｂ）成分：糖アルコールと、（Ｃ）成分：水溶性高分子化合物と、（Ｄ）成分：（ポリ）グリセリンエステルと、（Ｅ）成分：水とを含有するものである。本発明の粘土鉱物分散液は、例えば、液体入浴剤、ボディローション、シャンプー、トリートメント等に用いられるものであり、中でも、水への分散性に優れることから液体入浴剤に、好適に用いられる。
粘土鉱物分散液の粘度は、用途等を勘案して決定でき、例えば、液体入浴剤の粘度としては、４００〜２０００ｍＰａ・ｓが好ましく、８００〜１５００ｍＰａ・ｓがより好ましい。４００ｍＰａ・ｓ未満であると、保管中に（Ａ）成分が沈降しやすくなったり、温度変化により分離しやすくなる。２０００ｍＰａ・ｓ超であると、流動性が悪く、容器から粘土鉱物分散液を注出しにくくなったり、水への分散性が低下する。
＜（Ａ）成分：水膨潤性粘土鉱物＞
本発明の（Ａ）成分は、水膨潤性粘土鉱物である。粘土鉱物分散液は、（Ａ）成分を含有することで、水で膨潤された（Ａ）成分がカードハウス構造を形成し、適度な粘度を発揮する。
本発明の（Ａ）成分は、水膨潤性粘土鉱物である。粘土鉱物分散液は、（Ａ）成分を含有することで、水で膨潤された（Ａ）成分がカードハウス構造を形成し、適度な粘度を発揮する。
「水膨潤性」とは、第１５改定 日本薬局方に定められたベントナイトの試験方法を準用し、粘土鉱物２ｇの膨潤体積（ｃｍ３）で表される膨潤力が、２０ｃｍ３／ｇ以上であるものをいう。膨潤力２０ｃｍ３／ｇ未満の粘土鉱物は、カードハウス構造を形成しにくく、粘土鉱物分散液の増粘が不十分になる。
また、（Ａ）成分は、カチオン化されていないものが好ましい。カチオン化されていない（Ａ）成分は、（Ｂ）〜（Ｄ）成分とカードハウス構造を形成しやすいためである。
また、（Ａ）成分は、カチオン化されていないものが好ましい。カチオン化されていない（Ａ）成分は、（Ｂ）〜（Ｄ）成分とカードハウス構造を形成しやすいためである。
このような（Ａ）成分としては、例えば、天然物、天然物の精製品、天然の膨潤性を改質したもの又は合成されたもの等が挙げられる。具体的には、上記膨潤力を有する天然又は合成されたモンモリロナイト、バイデライト、ノントロナイト、サポナイト、ソーコナイト、ヘクトライト、スチブンサイト等のスメクタイト族の粘土鉱物や、バーミキュライト、膨潤性合成フッ素雲母（Ｎａ型、Ｌｉ型合成マイカ）、膨潤性の雲母等を用いることができる。また、上記粘土鉱物をイオン交換して膨潤力を向上させた高金属イオン置換粘土鉱物等を用いることができる。本発明に用いる（Ａ）成分は、層間に水分子を水和して取り込む交換性のイオンを含有しており、膨潤性、吸着性、結合性、懸濁性、増粘性等の性質を有し、他の粘土鉱物とは異なった性質を示すものである。（Ａ）成分としては、スメクタイト族、スメクタイト族のモンモリロナイトを主成分とするベントナイト等が好ましい。
（Ａ）成分としては、ポーラゲル（アメリカンコロイド社製）、ラポナイト（日本シリカ工業株式会社製）、ベンゲル（豊順鉱業社製）、ルーセンタイト（コープケミカル株式会社製）、クニピア（クニミネ工業株式会社製）、ベンクレイ（水澤化学工業株式会社製）、ビーガム（バンダービルト社製）等の商品名で市販されているものを使用することができる。
これらは、１種単独で又は２種以上を適宜組み合わせて用いることができる。
（Ａ）成分としては、ポーラゲル（アメリカンコロイド社製）、ラポナイト（日本シリカ工業株式会社製）、ベンゲル（豊順鉱業社製）、ルーセンタイト（コープケミカル株式会社製）、クニピア（クニミネ工業株式会社製）、ベンクレイ（水澤化学工業株式会社製）、ビーガム（バンダービルト社製）等の商品名で市販されているものを使用することができる。
これらは、１種単独で又は２種以上を適宜組み合わせて用いることができる。
（Ａ）成分の平均粒径は、１〜５０００ｎｍが好ましく、１〜１０００ｎｍがより好ましく、１〜７００ｎｍがさらに好ましい。平均粒径が５０００ｎｍ超であると、粘土鉱物の単位質量当たりの表面積が小さくなり、所望の粘度とするのに多量の（Ａ）成分が必要となる。なお、（Ａ）成分の平均粒径は、動的光散乱法により測定したメディアン径（積算粒子量が５０体積％になる粒子径）であり、測定機器：島津レーザ回折式粒度分布測定装置ＳＡＬＤ−２２００で測定した値である。
粘土鉱物分散液中の（Ａ）成分の含有量は、粘土鉱物分散液に求める粘度等を勘案して決定でき、０．０５〜３質量％が好ましく、０．１〜３質量％がより好ましい。０．０５質量％未満であると、粘土鉱物分散液の粘度が不十分になったり、保管中に分離しやすくなったりする。３質量％超であると、粘土鉱物分散液の粘度が高くなりすぎて、流動性が低下するおそれがある。
＜（Ｂ）成分：糖アルコール＞
本発明の（Ｂ）成分は、糖アルコールである。（Ｂ）成分を含有することで、（Ａ）成分がママコになりにくく速やかに膨潤する。
本発明の（Ｂ）成分は、糖アルコールである。（Ｂ）成分を含有することで、（Ａ）成分がママコになりにくく速やかに膨潤する。
（Ｂ）成分は、特に限定されず、例えば、ソルビット、グリセリン、キシリット、マルチット、ラクチット、プロピレングリコール、ポリエチレングリコール等が挙げられ、中でも、ソルビット、キシリットが好ましい。ソルビット又はキシリットは、（Ａ）成分の分散性を高めると共に、（Ａ）成分の膨潤を阻害しにくいためである。
粘土鉱物分散液中の（Ｂ）成分の含有量は、少なすぎると（Ａ）成分が分散しにくく、多すぎると（Ａ）成分が膨潤しにくくなる。従って、粘土鉱物分散液中の（Ｂ）成分の含有量は、（Ａ）成分の含有量や、（Ｂ）成分の種類等を勘案して決定でき、例えば、（Ｂ）成分としてソルビット又はキシリットを用いる場合、０．１５〜２４質量％が好ましく、０．３〜１５質量％がより好ましい。上記範囲内であれば、後述する粘土分散工程において、（Ａ）成分の良好に分散し、かつ十分に膨潤できる。
＜（Ｃ）成分：水溶性高分子化合物＞
本発明の（Ｃ）成分は、水溶性高分子化合物である。粘土鉱物分散液は、（Ｃ）成分を含有することで、適度な粘度を発揮できる。
「水溶性」とは、水に対する溶解度（２０℃）が０．１ｇ／水１００ｇ以上のものをいう。また「高分子」とは、重量平均分子量が１０００以上のものをいう。
（Ｃ）成分の重量平均分子量は、ＧＰＣ−ＭＡＬＬＳ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー−多角度光散乱検出器）を用い、０．５ｍｏｌ／Ｌの過塩素酸ナトリウム溶液を移動相とし、以下の方法で測定した値である。（Ａ）成分の純分濃度が約１０００質量ｐｐｍとなるように移動相で希釈した試料溶液について、ＴＳＫ−ＧＥＬαカラム（東ソー株式会社製）を用い、６３３ｎｍの波長を多角度散乱検出器により測定する。標準品として、分子量既知のポリエチレングリコールを用いる。
本発明の（Ｃ）成分は、水溶性高分子化合物である。粘土鉱物分散液は、（Ｃ）成分を含有することで、適度な粘度を発揮できる。
「水溶性」とは、水に対する溶解度（２０℃）が０．１ｇ／水１００ｇ以上のものをいう。また「高分子」とは、重量平均分子量が１０００以上のものをいう。
（Ｃ）成分の重量平均分子量は、ＧＰＣ−ＭＡＬＬＳ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー−多角度光散乱検出器）を用い、０．５ｍｏｌ／Ｌの過塩素酸ナトリウム溶液を移動相とし、以下の方法で測定した値である。（Ａ）成分の純分濃度が約１０００質量ｐｐｍとなるように移動相で希釈した試料溶液について、ＴＳＫ−ＧＥＬαカラム（東ソー株式会社製）を用い、６３３ｎｍの波長を多角度散乱検出器により測定する。標準品として、分子量既知のポリエチレングリコールを用いる。
（Ｃ）成分としては、例えば、キサンタンガム、トラガントガム、カラヤガム、アラビアガム等のガム類、ポリビニルアルコール、ポリアクリル酸ナトリウム、カルボキシビニルポリマー、ポリビニルピロリドン等の合成重合物、カルボキシメチルセルロースアルカリ金属塩、メチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、カルボキシメチルヒドロキシエチルセルロースナトリウム等のセルロース誘導体等が挙げられ、中でもガム類やセルロース誘導体が好ましい。ガム類やセルロース誘導体は、ママコが生成しにくく、取り扱いが容易なためである。
これらは、１種単独で又は２種以上を適宜組み合わせて用いることができる。
これらは、１種単独で又は２種以上を適宜組み合わせて用いることができる。
（Ｃ）成分の重量平均分子量は、好ましくは１００００以上である。重量平均分子量が１００００以上であれば、適度な粘度を発揮できるためである。また、（Ｃ）成分の重量平均分子量の上限値は、特に限定されないが、例えば、１０００００００とされる。１０００００００超であると、粘土鉱物分散液の流動性が悪くなるためである。
粘土鉱物分散液中の（Ｃ）成分の含有量は、粘土鉱物分散液の用途等を勘案して決定でき、例えば、０．０５〜５質量％が好ましく、０．１〜２質量％がより好ましい。０．０５質量％未満であると、粘土鉱物分散液の粘度が不十分になったり、保管中に分離しやすくなったりする。５質量％超であると、粘土鉱物分散液の粘度が高くなりすぎて、流動性が低下するおそれがある。
＜（Ｄ）成分：（ポリ）グリセリンエステル＞
本発明の（Ｄ）成分は、（ポリ）グリセリンエステルである。粘土鉱物分散液は、（Ｄ）成分を含有することにより、減粘しにくいものとなる。減粘が抑制される機構は明らかではないが、（Ａ）成分と（Ｄ）成分との会合体が形成され、この会合体がカードハウス構造と類似する構造を形成すると共に、（Ｄ）成分が（Ａ）成分同士のバインダーとして機能するためと考えられる。また、（Ｄ）成分は、後述する任意成分の内、油性成分を粘土鉱物分散液に配合する場合、油性成分を（Ｅ）成分中に分散するための乳化剤として機能する。
本発明の（Ｄ）成分は、（ポリ）グリセリンエステルである。粘土鉱物分散液は、（Ｄ）成分を含有することにより、減粘しにくいものとなる。減粘が抑制される機構は明らかではないが、（Ａ）成分と（Ｄ）成分との会合体が形成され、この会合体がカードハウス構造と類似する構造を形成すると共に、（Ｄ）成分が（Ａ）成分同士のバインダーとして機能するためと考えられる。また、（Ｄ）成分は、後述する任意成分の内、油性成分を粘土鉱物分散液に配合する場合、油性成分を（Ｅ）成分中に分散するための乳化剤として機能する。
（ポリ）グリセリンエステルは、グリセリンエステルの単量体及び重合体を含むことを意味する。
このような（Ｄ）成分としては、モノグリセリドや、酢酸モノグリセリド、クエン酸モノグリセリド、コハク酸モノグリセリド等のモノグリセリド誘導体、脂肪酸ポリグリセリンエステル等が挙げられ、中でも、脂肪酸ポリグリセリンエステルが好ましい。
脂肪酸ポリグリセリンエステルとしては、例えば、モノステアリン酸ジグリセリル、モノステアリン酸ヘキサグリセリル、モノステアリン酸デカグリセリル、ジステアリン酸ジグリセリル、ジステアリン酸ヘキサグリセリル、ジステアリン酸デカグリセリル、トリステアリン酸ペンタグリセリル、トリステアリン酸ヘキサグリセリル、トリステアリン酸デカグリセリル、テトラステアリン酸ヘキサグリセリル、テトラステアリン酸デカグリセリル、ペンタステアリン酸テトラグリセリル、ペンタステアリン酸ヘキサグリセリル、ペンタステアリン酸デカグリセリル、ヘキサステアリン酸ペンタグリセリル、ヘキサステアリン酸ヘキサグリセリル、オクタステアリン酸ヘキサグリセリル、デカステアリン酸デカグリセリル、モノイソステアリン酸ジグリセリル、モノイソステアリン酸ヘキサグリセリル、モノイソステアリン酸デカグリセリル、ジイソステアリン酸ジグリセリル、ジイソステアリン酸ヘキサグリセリル、ジイソステアリン酸デカグリセリル、トリイソステアリン酸ペンタグリセリル、トリイソステアリン酸ヘキサグリセリル、トリイソステアリン酸デカグリセリル、テトライソステアリン酸ヘキサグリセリル、テトライソステアリン酸デカグリセリル、ペンタイソステアリン酸テトラグリセリル、ペンタイソステアリン酸ヘキサグリセリル、ペンタイソステアリン酸デカグリセリル、ヘキサイソステアリン酸ペンタグリセリル、ヘキサイソステアリン酸ヘキサグリセリル、オクタイソステアリン酸ヘキサグリセリル、デカイソステアリン酸デカグリセリル、モノオレイン酸ジグリセリル、モノミリスチン酸グリセリンヘプタベヘニン酸デカグリセリル、トリオレイン酸ペンタグリセリル、トリベヘニン酸ペンタグリセリル、テトラベヘニン酸ペンタグリセリル、ペンタベヘニン酸ペンタグリセリル、ジベヘニン酸トリグリセリル、トリベヘニン酸トリグリセリル、テトラベヘニン酸トリグリセリル等が挙げられる。中でも、脂肪酸炭素数２〜２２のものが好ましく、脂肪酸炭素数１６〜１８のものがより好ましく、構造体（分子集合体）を形成しやすい２鎖型である（ポリ）グリセリンエステルのグリセリンのＯＨ基の内、いずれか２つが疎水基となっている脂肪酸を有するものがさらに好ましく、ジステアリン酸デカグリセル、ジイソステアリン酸ポリグリセリルが特に好ましい。
このような（Ｄ）成分としては、モノグリセリドや、酢酸モノグリセリド、クエン酸モノグリセリド、コハク酸モノグリセリド等のモノグリセリド誘導体、脂肪酸ポリグリセリンエステル等が挙げられ、中でも、脂肪酸ポリグリセリンエステルが好ましい。
脂肪酸ポリグリセリンエステルとしては、例えば、モノステアリン酸ジグリセリル、モノステアリン酸ヘキサグリセリル、モノステアリン酸デカグリセリル、ジステアリン酸ジグリセリル、ジステアリン酸ヘキサグリセリル、ジステアリン酸デカグリセリル、トリステアリン酸ペンタグリセリル、トリステアリン酸ヘキサグリセリル、トリステアリン酸デカグリセリル、テトラステアリン酸ヘキサグリセリル、テトラステアリン酸デカグリセリル、ペンタステアリン酸テトラグリセリル、ペンタステアリン酸ヘキサグリセリル、ペンタステアリン酸デカグリセリル、ヘキサステアリン酸ペンタグリセリル、ヘキサステアリン酸ヘキサグリセリル、オクタステアリン酸ヘキサグリセリル、デカステアリン酸デカグリセリル、モノイソステアリン酸ジグリセリル、モノイソステアリン酸ヘキサグリセリル、モノイソステアリン酸デカグリセリル、ジイソステアリン酸ジグリセリル、ジイソステアリン酸ヘキサグリセリル、ジイソステアリン酸デカグリセリル、トリイソステアリン酸ペンタグリセリル、トリイソステアリン酸ヘキサグリセリル、トリイソステアリン酸デカグリセリル、テトライソステアリン酸ヘキサグリセリル、テトライソステアリン酸デカグリセリル、ペンタイソステアリン酸テトラグリセリル、ペンタイソステアリン酸ヘキサグリセリル、ペンタイソステアリン酸デカグリセリル、ヘキサイソステアリン酸ペンタグリセリル、ヘキサイソステアリン酸ヘキサグリセリル、オクタイソステアリン酸ヘキサグリセリル、デカイソステアリン酸デカグリセリル、モノオレイン酸ジグリセリル、モノミリスチン酸グリセリンヘプタベヘニン酸デカグリセリル、トリオレイン酸ペンタグリセリル、トリベヘニン酸ペンタグリセリル、テトラベヘニン酸ペンタグリセリル、ペンタベヘニン酸ペンタグリセリル、ジベヘニン酸トリグリセリル、トリベヘニン酸トリグリセリル、テトラベヘニン酸トリグリセリル等が挙げられる。中でも、脂肪酸炭素数２〜２２のものが好ましく、脂肪酸炭素数１６〜１８のものがより好ましく、構造体（分子集合体）を形成しやすい２鎖型である（ポリ）グリセリンエステルのグリセリンのＯＨ基の内、いずれか２つが疎水基となっている脂肪酸を有するものがさらに好ましく、ジステアリン酸デカグリセル、ジイソステアリン酸ポリグリセリルが特に好ましい。
粘土鉱物分散液中の（Ｄ）成分の含有量は、（Ｄ）成分の種類や後述する任意成分の内の油性成分の量等を勘案して決定でき、例えば、０．０５〜１０質量％が好ましく、０．１〜２質量％がより好ましい。上記範囲内であれば、（Ａ）成分との会合体が良好に形成されると共に、油性成分を適度に分散・安定化できるためである。
＜（Ｅ）成分：水＞
本発明の（Ｅ）成分は、水である。（Ｅ）成分は、特に限定されず、水道水、井水や、蒸留、イオン交換、ろ過又はこれらを組み合わせて処理した精製水等が挙げられる。
粘土鉱物分散液中の（Ｅ）成分の配合量は、（Ａ）〜（Ｄ）成分の配合量や、用途等を勘案して決定できる。
本発明の（Ｅ）成分は、水である。（Ｅ）成分は、特に限定されず、水道水、井水や、蒸留、イオン交換、ろ過又はこれらを組み合わせて処理した精製水等が挙げられる。
粘土鉱物分散液中の（Ｅ）成分の配合量は、（Ａ）〜（Ｄ）成分の配合量や、用途等を勘案して決定できる。
＜任意成分＞
粘土鉱物分散液には、本発明の効果を損なわない範囲で、任意成分を１種単独で又は２種以上を適宜組み合わせ、含有させることができる。任意成分としては、油性成分、陰イオン界面活性剤、陽イオン界面活性剤、両性イオン界面活性剤等の界面活性剤、無機粉体、有機粉体等の水不溶性粉体、ビタミン類、アミノ酸類、抗炎症剤、紫外線吸収剤、冷感付与剤、酸化防止剤、着色剤、香料、制汗剤、殺菌剤、消臭剤、防腐剤、包接化合物香料、色素等が挙げられる。
粘土鉱物分散液には、本発明の効果を損なわない範囲で、任意成分を１種単独で又は２種以上を適宜組み合わせ、含有させることができる。任意成分としては、油性成分、陰イオン界面活性剤、陽イオン界面活性剤、両性イオン界面活性剤等の界面活性剤、無機粉体、有機粉体等の水不溶性粉体、ビタミン類、アミノ酸類、抗炎症剤、紫外線吸収剤、冷感付与剤、酸化防止剤、着色剤、香料、制汗剤、殺菌剤、消臭剤、防腐剤、包接化合物香料、色素等が挙げられる。
油性成分は、粘土鉱物分散液の用途等を勘案して決定でき、例えば、米胚芽油、米糠油、オリーブ油、大豆油、ホホバ油等の植物油、ユーカリ油、レモン油、ハッカ油、ジャスミン油、ヒノキ油、ミカン油、バラ油、タイム油、メントール、ペパーミント油等の精油類、スクワラン、流動パラフィン等の炭化水素油、メチルフェニルポリシロキサン、メチルポリシロキサン、オクタメチルシクロテトラシロキサン、ジメチルシロキサン・メチルシロキサン共重合体、デカメチルシクロペンタシロキサン、ミリスチルシリコーン、テトラデカメチルシクロペンタシロキサン、ドデカメチルシクロヘキサシロキサン、ヘキサンメチルシクロトリシロキサン等のシリコーン類が挙げられる。
粘土鉱物分散液中の油性成分の含有量は、粘土鉱物分散液の用途等を勘案して決定できる。
粘土鉱物分散液中の油性成分の含有量は、粘土鉱物分散液の用途等を勘案して決定できる。
（製造方法）
本発明の粘土鉱物分散液を製造方法は、（Ａ）成分と（Ｂ）成分と（Ｅ）成分の一部とを混合して粘土分散液を得る粘土分散工程と、（Ｃ）成分と（Ｅ）成分の残部とを混合して高分子分散液を得る高分子分散工程と、粘土分散液と高分子分散液とを混合して混合液を得る混合工程と、混合液と（Ｄ）成分とを混合する分散液調製工程とを有するものである。
本発明の粘土鉱物分散液を製造方法は、（Ａ）成分と（Ｂ）成分と（Ｅ）成分の一部とを混合して粘土分散液を得る粘土分散工程と、（Ｃ）成分と（Ｅ）成分の残部とを混合して高分子分散液を得る高分子分散工程と、粘土分散液と高分子分散液とを混合して混合液を得る混合工程と、混合液と（Ｄ）成分とを混合する分散液調製工程とを有するものである。
＜粘土分散工程＞
粘土分散工程は、（Ａ）成分と、（Ｂ）成分と、（Ｅ）成分の一部とを混合して粘土分散液を得る工程である。本工程を設けることで、（Ａ）成分は、層間に十分量の水が浸透されて膨潤状態が飽和し、粘土鉱物分散液の粘度を安定させられる。
粘土分散工程は、（Ａ）成分と、（Ｂ）成分と、（Ｅ）成分の一部とを混合して粘土分散液を得る工程である。本工程を設けることで、（Ａ）成分は、層間に十分量の水が浸透されて膨潤状態が飽和し、粘土鉱物分散液の粘度を安定させられる。
本工程において、（Ａ）成分と（Ｂ）成分との混合比率は、（Ｂ）成分／（Ａ）成分で表される質量比（（Ｂ）／（Ａ）比）を３〜８とするのが好ましく、４〜６とするのがより好ましい。３未満であると、（Ａ）成分の膨潤が不十分になるおそれがあり、８超であると、（Ａ）成分が膨潤しにくくなるためである。
また、本工程において、（Ａ）成分と（Ｅ）成分との混合比率は、［（Ａ）成分／（Ｅ）成分］×１００で表される質量比（（Ａ）／（Ｅ）比）を０．０５〜５質量％とするのが好ましく、０．５〜４質量％とするのがより好ましい。０．０５質量％未満であると、高分子分散工程で用いる（Ｅ）成分量が不足するおそれがあり、５質量％超とすると、（Ａ）成分が十分に膨潤できないおそれがある。
本工程の混合は、従来公知の混合装置を用いることができ、例えば、プロペラ翼を備えたベッセル等のバッチ式混合装置や、インラインミキサー等の連続式混合装置が挙げられる。
本工程における混合温度は、特に限定されず、例えば、５〜９０℃とされる。５℃未満であるとママコが発生しやすくなり、９０℃超であると水分の揮発により組成のバランスが変化するおそれがあるためである。
また、混合時間は、混合装置の能力や容積等を勘案し、（Ａ）成分が（Ｅ）成分中に十分に分散し、かつ膨潤する時間とされる。
本工程における混合温度は、特に限定されず、例えば、５〜９０℃とされる。５℃未満であるとママコが発生しやすくなり、９０℃超であると水分の揮発により組成のバランスが変化するおそれがあるためである。
また、混合時間は、混合装置の能力や容積等を勘案し、（Ａ）成分が（Ｅ）成分中に十分に分散し、かつ膨潤する時間とされる。
＜高分子分散工程＞
高分子分散工程は、（Ｃ）成分と、（Ｅ）成分の残部とを混合して高分子分散液を得る工程である。粘土鉱物分散液の製造中に（Ｃ）成分のダマが生じると、このダマを分散するために高い剪断力をかけて長時間混合する必要がある。この際、（Ａ）成分が存在していると、（Ａ）成分によるカードハウス構造が形成されにくくなり、所望する粘度が得られないおそれがある。
高分子分散工程は、（Ｃ）成分と、（Ｅ）成分の残部とを混合して高分子分散液を得る工程である。粘土鉱物分散液の製造中に（Ｃ）成分のダマが生じると、このダマを分散するために高い剪断力をかけて長時間混合する必要がある。この際、（Ａ）成分が存在していると、（Ａ）成分によるカードハウス構造が形成されにくくなり、所望する粘度が得られないおそれがある。
本工程において、（Ｃ）成分と（Ｅ）成分との混合比率は、（Ｃ）成分／（Ｅ）成分で表される質量比（（Ｃ）／（Ｅ）比）を０．０５〜５とするのが好ましく、０．５〜４とするのがより好ましい。０．０５未満であると、粘土分散工程で用いる（Ｅ）成分が不足するおそれがあり、５超とすると（Ｃ）成分の膨潤が不十分になるおそれがある。
本工程の混合は、粘土分散工程と同様の混合装置を用いることができる。
本工程における混合温度は、（Ｃ）成分の種類等を勘案して決定でき、例えば、５〜９０℃とされる。５℃未満であると増粘したり、ママコが生成しやすくなるおそれがあり、９０℃超であると、（Ｃ）成分が変性したり、水分の揮発により組成のバランスが変化するおそれがあるためである。
また、混合時間は、混合装置の能力や容積等を勘案し、（Ｃ）成分が（Ｅ）成分中に十分に分散する時間とされる。
本工程における混合温度は、（Ｃ）成分の種類等を勘案して決定でき、例えば、５〜９０℃とされる。５℃未満であると増粘したり、ママコが生成しやすくなるおそれがあり、９０℃超であると、（Ｃ）成分が変性したり、水分の揮発により組成のバランスが変化するおそれがあるためである。
また、混合時間は、混合装置の能力や容積等を勘案し、（Ｃ）成分が（Ｅ）成分中に十分に分散する時間とされる。
粘土鉱物分散液に、水溶性の任意成分（例えば、水溶性の色素、香料、界面活性剤等）や油性成分を配合する場合、本工程で得られた高分子分散液に添加することができる。
＜混合工程＞
混合工程は、粘土分散工程で得られた粘土分散液と、高分子分散工程で得られた高分子分散液とを混合して混合液を得る工程である。本工程により、（Ｅ）成分で膨潤された（Ａ）成分と（Ｃ）成分とが（Ｅ）成分中に分散した混合液を得ることができる。
本工程の混合は、粘土分散工程と同様の混合装置を用いることができる。
本工程における混合温度は、混合装置の能力等を勘案して決定でき、例えば、５〜９０℃とされる。５℃未満であると増粘したり、ママコが生成しやすくなるおそれがあり、９０℃超であると、（Ｃ）成分が変性したり、水分の揮発により組成のバランスが変化するおそれがあるためである。
また、混合時間は、混合装置の能力や容積等を勘案し、（Ｃ）成分が（Ｅ）成分中に十分に分散する時間とされる。
混合工程は、粘土分散工程で得られた粘土分散液と、高分子分散工程で得られた高分子分散液とを混合して混合液を得る工程である。本工程により、（Ｅ）成分で膨潤された（Ａ）成分と（Ｃ）成分とが（Ｅ）成分中に分散した混合液を得ることができる。
本工程の混合は、粘土分散工程と同様の混合装置を用いることができる。
本工程における混合温度は、混合装置の能力等を勘案して決定でき、例えば、５〜９０℃とされる。５℃未満であると増粘したり、ママコが生成しやすくなるおそれがあり、９０℃超であると、（Ｃ）成分が変性したり、水分の揮発により組成のバランスが変化するおそれがあるためである。
また、混合時間は、混合装置の能力や容積等を勘案し、（Ｃ）成分が（Ｅ）成分中に十分に分散する時間とされる。
＜分散液調製工程＞
混合工程で得られた混合液と、（Ｄ）成分とを混合して粘土鉱物分散液とする工程である。本工程により、（Ｄ）成分が混合液中に分散され、適度な粘度を備え、かつ保管・移送においても減粘しない粘土鉱物分散液が得られる。
混合工程で得られた混合液と、（Ｄ）成分とを混合して粘土鉱物分散液とする工程である。本工程により、（Ｄ）成分が混合液中に分散され、適度な粘度を備え、かつ保管・移送においても減粘しない粘土鉱物分散液が得られる。
本工程の混合は、従来公知の混合装置を用いることができる。
本工程に用いる混合装置の例について、以下に図面を用いて説明する。図１は、混合装置の一例を示すバッチ式混合装置１の模式図である。バッチ式混合装置１は、撹拌槽１０と、撹拌槽１０の内面１２を掻き取る略Ｕ字状のスクレーパー翼３１に攪拌槽１０の中心方向に突出する突出翼３２が設けられた壁面掻取翼３０と、攪拌槽１０の略中心に上下方向に延びる攪拌軸２２と、該攪拌軸２２から内面１２に向かって突設された攪拌翼２０とで概略構成されている。
このバッチ式混合装置１においては、攪拌槽１０内に混合液と（Ｄ）成分とを供給し、撹拌翼２０及び壁面掻取翼３０を回転させることで、供給された原料は、内面１２と攪拌翼２０との間で生じる剪断力を受けながら混合される。
このようなバッチ式混合装置としては、アジホモミキサー（株式会社エヌ・ピー・ラボ製）、ロボミクスホモミキサー（プライミクス株式会社製）、クレアミックス（エム・テクニック株式会社製）等が挙げられる。
本工程に用いる混合装置の例について、以下に図面を用いて説明する。図１は、混合装置の一例を示すバッチ式混合装置１の模式図である。バッチ式混合装置１は、撹拌槽１０と、撹拌槽１０の内面１２を掻き取る略Ｕ字状のスクレーパー翼３１に攪拌槽１０の中心方向に突出する突出翼３２が設けられた壁面掻取翼３０と、攪拌槽１０の略中心に上下方向に延びる攪拌軸２２と、該攪拌軸２２から内面１２に向かって突設された攪拌翼２０とで概略構成されている。
このバッチ式混合装置１においては、攪拌槽１０内に混合液と（Ｄ）成分とを供給し、撹拌翼２０及び壁面掻取翼３０を回転させることで、供給された原料は、内面１２と攪拌翼２０との間で生じる剪断力を受けながら混合される。
このようなバッチ式混合装置としては、アジホモミキサー（株式会社エヌ・ピー・ラボ製）、ロボミクスホモミキサー（プライミクス株式会社製）、クレアミックス（エム・テクニック株式会社製）等が挙げられる。
また、本工程には、図２に示すような連続式混合装置１００を用いることができる。連続式混合装置１００は、略円筒状のハウジング１１０と、攪拌翼１２２を供えるローター１２０と、ローター１２０をその回転軸回りに離間して覆うステーター１３０とで概略構成されている。
この連続式混合装置１００においては、ローター１２０を回転させながら吸入口１１２からハウジング１１０内に、混合液と（Ｄ）成分とを混合した流体を供給することで、供給された流体は攪拌翼１２２とステーター１３０の内面１３２との間で生じる剪断力を受けながら混合され、排出口１１４から装置外へ排出される。
このような連続式混合装置としては、マイルダー（太平洋機工株式会社製）、ラインホモミキサー（プライミクス株式会社製）等が挙げられる。
この連続式混合装置１００においては、ローター１２０を回転させながら吸入口１１２からハウジング１１０内に、混合液と（Ｄ）成分とを混合した流体を供給することで、供給された流体は攪拌翼１２２とステーター１３０の内面１３２との間で生じる剪断力を受けながら混合され、排出口１１４から装置外へ排出される。
このような連続式混合装置としては、マイルダー（太平洋機工株式会社製）、ラインホモミキサー（プライミクス株式会社製）等が挙げられる。
本工程における混合装置の運転条件は、特に限定されず、（Ｄ）成分を（Ｅ）成分で十分に膨潤できるように剪断速度等を調節する。
本工程における剪断速度は、１０００〜１００００ｓｅｃ−１が好ましく、２０００〜８０００ｓｅｃ−１がより好ましく、３０００〜６０００ｓｅｃ−１がさらに好ましい。剪断速度が１０００ｓｅｃ−１未満であると、（Ｄ）成分を十分に分散できないおそれがある。剪断速度が１００００ｓｅｃ−１超であると、例えば、油性成分を配合した場合、（Ｄ）成分が乳化粒子の表面に配列し、（Ａ）成分との会合体が形成されないおそれがある。
本工程における剪断速度は、１０００〜１００００ｓｅｃ−１が好ましく、２０００〜８０００ｓｅｃ−１がより好ましく、３０００〜６０００ｓｅｃ−１がさらに好ましい。剪断速度が１０００ｓｅｃ−１未満であると、（Ｄ）成分を十分に分散できないおそれがある。剪断速度が１００００ｓｅｃ−１超であると、例えば、油性成分を配合した場合、（Ｄ）成分が乳化粒子の表面に配列し、（Ａ）成分との会合体が形成されないおそれがある。
剪断速度とは、混合装置の攪拌翼の先端速度をｖ（ｍ／ｓ）、該先端と混合装置の内面とのクリアランスをＤ（ｍ）とした場合にｖ／Ｄ（ｓｅｃ−１）で算出される値である。
例えば、図１に示すバッチ式混合装置１における剪断速度は、攪拌翼２０の先端２４の先端速度と、先端２４と攪拌槽１０の内面１２とのクリアランス（図１中のＤ１）とから算出できる。
また、図２に示す連続式混合装置１００における剪断速度は、攪拌翼１２０の先端１２４の速度と、先端１２４とステーター１３０の内面１３２とのクリアランス（図２中のＤ２）とから算出できる。
なお、当該剪断速度は、混合装置の攪拌翼の回転速度又は攪拌翼と内面とのクリアランスの調節により調整することができる。
例えば、図１に示すバッチ式混合装置１における剪断速度は、攪拌翼２０の先端２４の先端速度と、先端２４と攪拌槽１０の内面１２とのクリアランス（図１中のＤ１）とから算出できる。
また、図２に示す連続式混合装置１００における剪断速度は、攪拌翼１２０の先端１２４の速度と、先端１２４とステーター１３０の内面１３２とのクリアランス（図２中のＤ２）とから算出できる。
なお、当該剪断速度は、混合装置の攪拌翼の回転速度又は攪拌翼と内面とのクリアランスの調節により調整することができる。
また、本工程における循環回数は、１〜９が好ましく、３〜５がより好ましい。循環回数を１未満とすると、（Ｄ）成分の分散が不十分になるおそれがあり、９超とすると（Ｄ）成分が乳化粒子の表面に配列し、（Ａ）成分との会合体が形成されないおそれがある。
循環回数とは、内容物が撹拌羽根により受ける剪断回数を示すものである。循環回数は、バッチ式混合装置を用いる場合、下記（Ｉ）で規定されるものである。
（Ｉ）本工程をバッチ式混合装置で行う場合、下記（ｉ）式により求められる値。
循環回数＝Ｎｑｄ×ｒ×ｄ３×θ÷Ｖ ・・・（ｉ）
（式（ｉ）中、Ｎｑｄ：吐出流量係数、ｒ：攪拌翼の回転数（ｒｐｍ）、ｄ：攪拌翼の直径（ｍ）、θ：攪拌時間（ｍｉｎ）、Ｖ：内容液の体積（ｍ３））
循環回数＝Ｎｑｄ×ｒ×ｄ３×θ÷Ｖ ・・・（ｉ）
（式（ｉ）中、Ｎｑｄ：吐出流量係数、ｒ：攪拌翼の回転数（ｒｐｍ）、ｄ：攪拌翼の直径（ｍ）、θ：攪拌時間（ｍｉｎ）、Ｖ：内容液の体積（ｍ３））
上記（Ｉ）において吐出流量係数Ｎｑｄは、攪拌翼の形式により定まる定数であり、吐出流量Ｑｄに基づいて、下記（ア）式により算出することができる。
Ｎｑｄ＝Ｑｄ／ＮＲ３ ・・・（ア）
（式（ア）中、Ｑｄ：吐出流量（ｍ３／ｍｉｎ）、Ｎ：攪拌翼の回転数（ｒｐｍ）、Ｒ：攪拌槽の内径（ｍ））
（式（ア）中、Ｑｄ：吐出流量（ｍ３／ｍｉｎ）、Ｎ：攪拌翼の回転数（ｒｐｍ）、Ｒ：攪拌槽の内径（ｍ））
Ｑｄは、「粒子が翼端から吐出され、翼からの吐出流の流れに運ばれて再び翼端に吸い込まれる」あるいは「翼からの吐出流から、翼からの吐出流によって誘起される流れに移り、翼に戻らずに循環を繰り返した後、翼からの吐出流の流れに戻り翼に吸い込まれる流れ」であると定義できる。
ここで、Ｑｄは、攪拌翼の剪断速度に応じ、公知の方法により測定できる（参考文献１：佐藤忠正，谷山巌，「攪拌槽における吐出循環流量」，社団法人化学工学会，化学工学，第２９巻，第３号，１９６５年、参考文献２：創業７０周年記念事業特別委員会編，「乳化・分散の理論と実際」，特殊機化工業株式会社，１９９７年４月１７日）。
例えば、プロペラ翼、パドル翼、タービン翼、ディスプロ翼、ディスパー翼等、剪断速度５５００ｓｅｃ−１未満の攪拌翼のＱｄは、図３に示す測定装置２００を用いて測定することができる。
図３に示すように測定装置２００は、攪拌槽２０２と、攪拌槽２０２内に設けられた攪拌翼２３０と、鏡２４０とを備えるものである。鏡２４０は、攪拌槽２０２の下方に、攪拌槽２０２の底面２１４に対し角度αの傾斜で設けられたものである。攪拌槽２０２は、略円筒形の水槽２１０と、水槽２１０の内周面に、開口部２１２から底面２１４に掛けて等間隔で設けられた２枚の邪魔板２２０とを備え、水槽２１０は、ガラス又は透明樹脂等、少なくとも水槽２１０内部を鏡２４０で視認できる材質のものである。攪拌翼２３０は、攪拌軸２３２と接続され、攪拌軸２３２は、図示されない動力と接続されている。
ここで、Ｑｄは、攪拌翼の剪断速度に応じ、公知の方法により測定できる（参考文献１：佐藤忠正，谷山巌，「攪拌槽における吐出循環流量」，社団法人化学工学会，化学工学，第２９巻，第３号，１９６５年、参考文献２：創業７０周年記念事業特別委員会編，「乳化・分散の理論と実際」，特殊機化工業株式会社，１９９７年４月１７日）。
例えば、プロペラ翼、パドル翼、タービン翼、ディスプロ翼、ディスパー翼等、剪断速度５５００ｓｅｃ−１未満の攪拌翼のＱｄは、図３に示す測定装置２００を用いて測定することができる。
図３に示すように測定装置２００は、攪拌槽２０２と、攪拌槽２０２内に設けられた攪拌翼２３０と、鏡２４０とを備えるものである。鏡２４０は、攪拌槽２０２の下方に、攪拌槽２０２の底面２１４に対し角度αの傾斜で設けられたものである。攪拌槽２０２は、略円筒形の水槽２１０と、水槽２１０の内周面に、開口部２１２から底面２１４に掛けて等間隔で設けられた２枚の邪魔板２２０とを備え、水槽２１０は、ガラス又は透明樹脂等、少なくとも水槽２１０内部を鏡２４０で視認できる材質のものである。攪拌翼２３０は、攪拌軸２３２と接続され、攪拌軸２３２は、図示されない動力と接続されている。
測定装置２００は、各構成部材が下記の条件を満たすものである。
ｄ／Ｒ＝０．２５〜０．５、Ｃ／Ｒ＝０．１〜０．８、Ｗ／Ｒ＝０．１、α＝４５°
（ｄは攪拌翼の直径（ｍ）、Ｃは攪拌翼の取付高さ（ｍ）、Ｗは邪魔板の幅（ｍ）、Ｒは攪拌槽の内径（ｍ）、αは攪拌槽の底面に対するミラーの角度（°）である。）
ｄ／Ｒ＝０．２５〜０．５、Ｃ／Ｒ＝０．１〜０．８、Ｗ／Ｒ＝０．１、α＝４５°
（ｄは攪拌翼の直径（ｍ）、Ｃは攪拌翼の取付高さ（ｍ）、Ｗは邪魔板の幅（ｍ）、Ｒは攪拌槽の内径（ｍ）、αは攪拌槽の底面に対するミラーの角度（°）である。）
次に剪断速度が５５００ｓｅｃ−１未満の攪拌翼のＱｄの測定方法について説明する。撹拌槽２０２内に粒子２６２を分散した内容液２６０を投入し、内容液２６０を攪拌翼２３０で攪拌した際、粒子２６２が測定時間ＴＡの間に攪拌翼２３０を通過する回数ｍｑを、矢印Ｆ方向で鏡２４０を介して目視でカウントする。そして、カウントした回数ｍｑから、下記（イ）式により求めることができる（参考文献１のｐ．１５３〜１５８参照）。測定に用いられる粒子２６２は、球形型のポリプロピレン製粒子（球形３ｍｍ、比重１．１ｇ／ｃｍ３）であり、１０個とする。内容液体は２５℃、測定時間ＴＡは１０〜１５分である。
Ｑｄ＝ｍｑＶ／ＴＡ ・・・（イ）
（式（イ）中、ｍｑは通過回数、Ｖは内容液２６０の体積（ｍ３）、ＴＡは測定時間（ｍｉｎ）を表す。）
（式（イ）中、ｍｑは通過回数、Ｖは内容液２６０の体積（ｍ３）、ＴＡは測定時間（ｍｉｎ）を表す。）
また、例えば、Ｔ．Ｋ．ホモミクサーＭＡＲＫ ＩＩ型（プライミクス株式会社製）、ウルトラタラックス（ＩＫＡ社製）、シャーフロー、シルバーソンミキサー（シルバーソン社製）、ＰＶＴ−１−２０型（みずほ工業製）等、剪断速度５５００ｓｅｃ−１以上の攪拌翼のＱｄは、図４に示す測定装置３００を用いて測定することができる。
図４に示すように測定装置３００は、攪拌槽３０１と、攪拌槽３０１内に設けられた攪拌部３０４とを備えるものであり、攪拌部３０４は、タービン翼である攪拌翼３０２と、邪魔板の役目をするステーター３０３とで構成されている。攪拌翼３０２は、攪拌軸３０７と接続され、攪拌軸３０７は、図示されない動力と接続されている。攪拌槽３０１は、水槽３０５と、攪拌部３０４の上方に設けられた転流板３０６とで構成され、水槽３０５は、ガラス又は透明樹脂等、少なくとも水槽３０５内部を視認できる材質とされている。
測定装置３００は、各構成部材が下記の条件を満たすものである。
ｄ／Ｒ＝０．２〜０．３、ｚ／Ｚ＝０．５〜０．７、ｌ／Ｌ＝０．５〜０．７
（ｄは攪拌翼の直径（ｍ）、Ｒは攪拌槽の内径（ｍ）、ｚ／Ｚは攪拌翼の取付位置（ｍ／ｍ）、ｌ／Ｌは転流板の取付位置（ｍ／ｍ）である。）
図４に示すように測定装置３００は、攪拌槽３０１と、攪拌槽３０１内に設けられた攪拌部３０４とを備えるものであり、攪拌部３０４は、タービン翼である攪拌翼３０２と、邪魔板の役目をするステーター３０３とで構成されている。攪拌翼３０２は、攪拌軸３０７と接続され、攪拌軸３０７は、図示されない動力と接続されている。攪拌槽３０１は、水槽３０５と、攪拌部３０４の上方に設けられた転流板３０６とで構成され、水槽３０５は、ガラス又は透明樹脂等、少なくとも水槽３０５内部を視認できる材質とされている。
測定装置３００は、各構成部材が下記の条件を満たすものである。
ｄ／Ｒ＝０．２〜０．３、ｚ／Ｚ＝０．５〜０．７、ｌ／Ｌ＝０．５〜０．７
（ｄは攪拌翼の直径（ｍ）、Ｒは攪拌槽の内径（ｍ）、ｚ／Ｚは攪拌翼の取付位置（ｍ／ｍ）、ｌ／Ｌは転流板の取付位置（ｍ／ｍ）である。）
次に剪断速度が５５００ｓｅｃ−１以上の攪拌翼のＱｄの測定方法について説明する。撹拌槽３０１内に、粒子２６２を分散した内容液２６０を投入し、内容液２６０を攪拌翼３０２で攪拌する。この際、内容液２６０は、水面が転流板３０６の上方となるようにする。攪拌した際、粒子２６２がステーター３０３内に入ってから一循環して、再度、ステーター３０３内に戻るまでを循環１回とする。この循環１回の時間を１０００回測定し、１０００回分の測定値により循環時間分布を作成する。分布は、横軸を時間ｔ［ｓｅｃ］とし、縦軸をｇ（ｔ）＝［ある時間帯の回数／全回数］とし、プロットして作成する。この循環時間分布を基に、下記（ウ）式により、Ｑｄを求めることができる（参考文献２のｐ．１３〜１５参照）。
Ｑｄ＝Ｖ／ＴＢ ・・・（ウ）
式（ウ）中、Ｖは内容液２６０の体積（ｍ３）、ＴＢは混合時間（ｍｉｎ）を表す。
なお、ＴＢは、下記（エ）式により、求めることができる。
式（ウ）中、Ｖは内容液２６０の体積（ｍ３）、ＴＢは混合時間（ｍｉｎ）を表す。
なお、ＴＢは、下記（エ）式により、求めることができる。
ＴＢ＝Ｔ１＋Ｔ２ ・・・（エ）
式（エ）中、Ｔ１は、ｇ（ｔ）分布のトップピークにあたるｔ軸をｔ１としたとき、ｔ＝０〜ｔ１までの混合時間の平均を表す。Ｔ２は、ｇ（ｔ）分布トップピークにあたるｔ軸をｔ１としたとき、ｔ＝ｔ１〜∞までの時間の平均を表す。ｔ＝０〜ｔ１区間におけるｇ（ｔ）、ｔ＝ｔ１〜∞におけるｇ（ｔ）は、ｇ（ｔ）軸のプロットを基に、近似式として求めることができる。
式（エ）中、Ｔ１は、ｇ（ｔ）分布のトップピークにあたるｔ軸をｔ１としたとき、ｔ＝０〜ｔ１までの混合時間の平均を表す。Ｔ２は、ｇ（ｔ）分布トップピークにあたるｔ軸をｔ１としたとき、ｔ＝ｔ１〜∞までの時間の平均を表す。ｔ＝０〜ｔ１区間におけるｇ（ｔ）、ｔ＝ｔ１〜∞におけるｇ（ｔ）は、ｇ（ｔ）軸のプロットを基に、近似式として求めることができる。
剪断速度が５５００ｓｅｃ−１未満である攪拌翼、剪断速度が５５００ｓｅｃ−１以上である攪拌翼共に、そのＮｑｄは、回転数、つまり攪拌レイノルズ数により異なる。Ｎｑｄに対する攪拌レイノルズ数の関係は、攪拌レイノルズ数が大きくなると、Ｎｑｄも大きな値をとる。攪拌レイノルズ数が大きい乱流領域では、Ｎｑｄが一定値となるので、攪拌レイノルズ数を大きくしたときのＮｑｄの値が１０％以内であるときを確認し、その値を攪拌翼のＮｑｄとして用いる。
例えば、バッチ式混合装置１において、攪拌翼２０の直径ｄは、攪拌翼２０の先端２４が描く円形の直径（図１中のｄ１）である。
また、循環回数は、本工程をＴ．Ｋ．パイプラインホモミクサーＭ型（プライミクス株式会社製）等の連続式混合装置で行う場合、下記（ＩＩ）で規定されるものである。
（ＩＩ）下記（ｉｉ）式により求められる値。
循環回数＝Ｎｑｄ×ｒ×ｄ３÷Ｆ ・・・（ｉｉ）
［式（ｉｉ）中、Ｎｑｄ：吐出流量係数、ｒ：攪拌翼の回転数（ｒｐｍ）、ｄ：攪拌翼の直径（ｍ）、Ｆ：混合装置へ供給される流体の流量（ｍ３／ｍｉｎ）］
上記（ＩＩ）において、Ｎｑｄは、（Ｉ）の場合と同様である。
循環回数＝Ｎｑｄ×ｒ×ｄ３÷Ｆ ・・・（ｉｉ）
［式（ｉｉ）中、Ｎｑｄ：吐出流量係数、ｒ：攪拌翼の回転数（ｒｐｍ）、ｄ：攪拌翼の直径（ｍ）、Ｆ：混合装置へ供給される流体の流量（ｍ３／ｍｉｎ）］
上記（ＩＩ）において、Ｎｑｄは、（Ｉ）の場合と同様である。
例えば、連続式混合装置１００において、攪拌翼１２２の直径ｄは、攪拌翼１２２の先端１２４が描く円の直径（図２中のｄ２）である。
本工程における混合温度は、特に限定されず、例えば、４０〜８０℃が好ましく、５０〜７０℃がより好ましい。４０℃未満であると、水溶性の任意成分が十分に溶解しないおそれがあり、８０℃超であると水溶性の任意成分が変性・分解するおそれがあるためである。
また、混合時間は、混合装置の能力や容積等を勘案し、（Ｄ）成分を十分に分散できる時間とされる。
また、混合時間は、混合装置の能力や容積等を勘案し、（Ｄ）成分を十分に分散できる時間とされる。
なお、（Ｄ）成分として、ジステアリン酸デカグリセル、ジイソステアリン酸ポリグリセリル等、室温（２５℃）で流動性がない成分を用いる場合、予め融点以上に加温溶解した後、添加することが好ましい。
粘土鉱物分散液に水溶性の任意成分を配合する場合、予め混合液に水溶性の任意成分を溶解する（溶解操作）ことができる。
溶解操作に用いる混合装置は、従来公知の混合装置を用いることができ、例えば、プロペラ翼を備えたベッセル、ニーダー等のバッチ式混合装置や、インラインミキサー等の連続式混合装置が挙げられる。また、上述した膨潤工程で用いる混合装置と同様のものを用いてもよい。
溶解操作に用いる混合装置は、従来公知の混合装置を用いることができ、例えば、プロペラ翼を備えたベッセル、ニーダー等のバッチ式混合装置や、インラインミキサー等の連続式混合装置が挙げられる。また、上述した膨潤工程で用いる混合装置と同様のものを用いてもよい。
本操作における混合温度は、水溶性の任意成分の種類等に応じて決定でき、例えば、４０〜８０℃が好ましく、５０〜７０℃がより好ましい。４０℃未満であると水溶性の任意成分が十分に溶解しないおそれがあり、８０℃超であると水溶性の任意成分が変性するおそれがあるためである。
また、混合時間は、混合装置の能力や容積等を勘案し、水溶性の任意成分が（Ｅ）成分中に十分に溶解する時間とされる。
また、混合時間は、混合装置の能力や容積等を勘案し、水溶性の任意成分が（Ｅ）成分中に十分に溶解する時間とされる。
また、粘土鉱物分散液に油性成分を配合する場合、本工程において配合できる。油性成分は、（Ｄ）成分と共に混合装置内に投入し、混合することで、混合液中に分散される。
＜冷却工程＞
本発明の粘土鉱物分散液の製造方法には、分散液調製工程の前段に冷却工程を設けることが好ましい。この冷却工程は、混合工程で得られた混合液を任意の温度まで冷却するものである。
冷却方法は、特に限定されず、例えば、攪拌しながら冷却する方法や、室温で静置する方法や、熱交換器に通流させる方法が挙げられ、中でも、攪拌しながら冷却する方法（攪拌冷却法）が好ましい。攪拌冷却法を用いることで、粘土鉱物分散液の減粘を抑制できる。
攪拌冷却法における攪拌方法は、特に限定されないが、例えば、分散液調製工程で用いた混合装置を用い、好ましくは攪拌翼の先端速度５〜２５ｍ／ｓ、より好ましくは６〜１４ｍ／ｓで攪拌する。
冷却速度は、０．０１〜５℃／ｍｉｎが好ましく、０．１〜３℃／ｍｉｎがより好ましい。この範囲内であれば、粘土鉱物分散液の減粘を抑制しつつ効率的に冷却できる。
本発明の粘土鉱物分散液の製造方法には、分散液調製工程の前段に冷却工程を設けることが好ましい。この冷却工程は、混合工程で得られた混合液を任意の温度まで冷却するものである。
冷却方法は、特に限定されず、例えば、攪拌しながら冷却する方法や、室温で静置する方法や、熱交換器に通流させる方法が挙げられ、中でも、攪拌しながら冷却する方法（攪拌冷却法）が好ましい。攪拌冷却法を用いることで、粘土鉱物分散液の減粘を抑制できる。
攪拌冷却法における攪拌方法は、特に限定されないが、例えば、分散液調製工程で用いた混合装置を用い、好ましくは攪拌翼の先端速度５〜２５ｍ／ｓ、より好ましくは６〜１４ｍ／ｓで攪拌する。
冷却速度は、０．０１〜５℃／ｍｉｎが好ましく、０．１〜３℃／ｍｉｎがより好ましい。この範囲内であれば、粘土鉱物分散液の減粘を抑制しつつ効率的に冷却できる。
あるいは、本発明の粘土鉱物分散液の製造方法には、分散液調製工程の後段に冷却工程を設けてもよい。この冷却工程は、分散液調製工程で得られた粘土鉱物分散液を任意の温度まで冷却するものである。ただし、冷却工程は、（Ａ）成分及び（Ｃ）成分の膨潤状態を維持する観点から、分散液調製工程の前段に設けることが好ましい。
こうして得られた粘土鉱物分散液は、そのままで、あるいは香料、色素等の任意成分が混合され、液体入浴剤、ボディローション等とされる。
上述の通り、粘土分散液及び高分子分散液を予め調製し、これらの混合液に（Ｄ）成分を分散することで、粘土鉱物分散液の減粘を防止できる。粘土鉱物分散液の減粘を防止できる機構は定かではないが、まず粘土分散工程では、（Ａ）成分が、（Ｂ）成分及び（Ｅ）成分で十分に膨潤するため、その後の工程において、（Ａ）成分の膨潤度が変動しにくい。加えて、高分子分散工程では、（Ｃ）成分が（Ｅ）成分中に分散され、十分膨潤するため、その後の工程において（Ｃ）成分の膨潤度が変動しにくい。
このような状態の粘土分散液と高分子分散液との混合液を用いて、分散液調製工程が行われるため、（Ａ）成分及び（Ｃ）成分の膨潤状態が確保され、粘土鉱物分散液の粘度が維持される。さらに、分散した（Ｄ）成分が（Ａ）成分同士のバインダーとして機能することで、（Ａ）成分と（Ｄ）成分との会合体により形成されたカードハウス類似構造は、移送・保管において破壊されない程度に強固なものになるためと考えられる。
このような状態の粘土分散液と高分子分散液との混合液を用いて、分散液調製工程が行われるため、（Ａ）成分及び（Ｃ）成分の膨潤状態が確保され、粘土鉱物分散液の粘度が維持される。さらに、分散した（Ｄ）成分が（Ａ）成分同士のバインダーとして機能することで、（Ａ）成分と（Ｄ）成分との会合体により形成されたカードハウス類似構造は、移送・保管において破壊されない程度に強固なものになるためと考えられる。
以下、実施例を示して本発明を詳細に説明するが、本発明は以下の記載によって限定されるものではない。
（使用原料）
各実施例及び各比較例における使用原料を以下に示す。
＜（Ａ）成分＞
・ベントナイト：クニピア−Ｇ（商品名）、クニミネ工業株式会社製
・サボナイト：スメクトンＳＡ（商品名）、クニミネ工業株式会社製
（使用原料）
各実施例及び各比較例における使用原料を以下に示す。
＜（Ａ）成分＞
・ベントナイト：クニピア−Ｇ（商品名）、クニミネ工業株式会社製
・サボナイト：スメクトンＳＡ（商品名）、クニミネ工業株式会社製
＜（Ｂ）成分＞
・ソルビット：ソルビット液（７０％）、ＮＯＳＯＲＢ ７０／０２ ＳＢ（商品名）、純分７０質量％、ロケットジャパン株式会社製
・キシリット：中央化成株式会社製
＜（Ｂ’）成分：（Ｂ）成分の比較品＞
・ジプロピレングリコール：ジプロピレングリコール ＤＰＧ−ＦＣ（商品名）、旭硝子株式会社製
・架橋型ポリアクリル酸ナトリウム：レオジック ２５０Ｈ（商品名）、日本純薬株式会社製
・ソルビット：ソルビット液（７０％）、ＮＯＳＯＲＢ ７０／０２ ＳＢ（商品名）、純分７０質量％、ロケットジャパン株式会社製
・キシリット：中央化成株式会社製
＜（Ｂ’）成分：（Ｂ）成分の比較品＞
・ジプロピレングリコール：ジプロピレングリコール ＤＰＧ−ＦＣ（商品名）、旭硝子株式会社製
・架橋型ポリアクリル酸ナトリウム：レオジック ２５０Ｈ（商品名）、日本純薬株式会社製
＜（Ｃ）成分＞
・カルボキシメチルセルロースナトリウム（ＣＭＣ−Ｎａ）：セロゲンＦ−８１５Ａ（商品名）、第一工業製薬株式会社製
・キサンタンガム：エコーガムＴ（商品名）、大日本住友製薬株式会社製
・カルボキシメチルセルロースナトリウム（ＣＭＣ−Ｎａ）：セロゲンＦ−８１５Ａ（商品名）、第一工業製薬株式会社製
・キサンタンガム：エコーガムＴ（商品名）、大日本住友製薬株式会社製
＜（Ｄ）成分＞
・ジステアリン酸デカグリセル：ＤＥＣＡＧＬＹＮ ２−ＩＳＶ（商品名）、日光ケミカルズ株式会社製
・ジイソステアリン酸ポリグリセル：Ｓフェイス ＩＳ−１００２Ｐ（商品名）、阪本薬品工業株式会社製
・ジステアリン酸デカグリセル：ＤＥＣＡＧＬＹＮ ２−ＩＳＶ（商品名）、日光ケミカルズ株式会社製
・ジイソステアリン酸ポリグリセル：Ｓフェイス ＩＳ−１００２Ｐ（商品名）、阪本薬品工業株式会社製
＜共通成分＞
表１に示す組成の共通成分を用いた。表１中の共通成分の組成割合（質量％）は、粘土鉱物分散液中の含有量である。
表１に示す組成の共通成分を用いた。表１中の共通成分の組成割合（質量％）は、粘土鉱物分散液中の含有量である。
（評価方法）
＜減粘率の評価＞
製造直後の粘土鉱物分散液の粘度を測定し、その測定結果を測定値Ａとした。製造後、ポンプ（ＭＡＳＴＥＲ ＦＬＥＸ、ＭＯＤＥＬ：７５２３−００、供給能力：４９Ｌ／分（０．６５ｍ／ｓ）、Ｂａｒｎａｎｔ Ｃｏｍｐａｎｙ製）に、ホース（４０Ａ（内径４０ｍｍ）４ｍを接続し、粘土鉱物分散液（２５℃）全量を２５℃の環境下で、移送した。移送後の粘土鉱物分散液の粘度を測定し、その測定結果を測定値Ｂとした。測定値Ａ及びＢから、下記（１）式により減粘率を算出し、その減粘率を下記判定基準に分類した。
＜減粘率の評価＞
製造直後の粘土鉱物分散液の粘度を測定し、その測定結果を測定値Ａとした。製造後、ポンプ（ＭＡＳＴＥＲ ＦＬＥＸ、ＭＯＤＥＬ：７５２３−００、供給能力：４９Ｌ／分（０．６５ｍ／ｓ）、Ｂａｒｎａｎｔ Ｃｏｍｐａｎｙ製）に、ホース（４０Ａ（内径４０ｍｍ）４ｍを接続し、粘土鉱物分散液（２５℃）全量を２５℃の環境下で、移送した。移送後の粘土鉱物分散液の粘度を測定し、その測定結果を測定値Ｂとした。測定値Ａ及びＢから、下記（１）式により減粘率を算出し、その減粘率を下記判定基準に分類した。
減粘率（％）＝［（測定値Ａ−測定値Ｂ）／測定値Ａ］×１００ ・・・（１）
≪判定基準≫
◎：減粘率が１７％未満
○：減粘率が１７％以上３０％未満
△：減粘率が３０％以上４０％未満
×：減粘率が４０％以上
◎：減粘率が１７％未満
○：減粘率が１７％以上３０％未満
△：減粘率が３０％以上４０％未満
×：減粘率が４０％以上
なお、粘土鉱物分散液の粘度は、株式会社東京計器製のＢＬ型回転式粘度計を用い、以下に示す測定条件で測定した。
ローター：Ｎｏ．３、回転数：６０ｒｐｍ、測定温度：２５℃（粘土鉱物分散液の温度）、測定時間：６０秒後
ローター：Ｎｏ．３、回転数：６０ｒｐｍ、測定温度：２５℃（粘土鉱物分散液の温度）、測定時間：６０秒後
（実施例１〜９、比較例１〜４）
表２〜３の組成に従い、以下の手順で各例の粘土鉱物分散液を１６ｋｇ製造した。なお、表中の組成は、純分換算である。
粘土分散工程の欄に記載の（Ａ）成分と（Ｂ）成分と（Ｅ）成分とを１０Ｌビーカー中で７０℃に加温し、プロペラ攪拌翼（６００ｒｐｍ、プロペラ攪拌翼の先端速度：１．４ｍ／ｓ）により３０分間攪拌して粘土分散液を得た。高分子分散工程の欄に記載の（Ｂ）成分と（Ｃ）成分と（Ｅ）成分とを２Ｌビーカー中で７０℃に加温し、プロペラ攪拌翼（６００ｒｐｍ、プロペラ攪拌翼の先端速度：１．４ｍ／ｓ）により３０分間攪拌して高分子分散液を得た。
図５に示す混合装置４００と同様の混合装置（ＰＶＴ−１−２０型、みずほ工業製）で、高分子分散液と共通成分と混合し、これに粘土分散液を混合して混合液を得た。混合に当たっては、壁面掻取翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、中央翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、攪拌翼：回転数７６００ｒｐｍ，先端速度＝１９ｍ／ｓで混合装置を０．５分間運転した。その後、攪拌翼を停止し、混合装置を壁面掻取翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、中央翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓで４．５分間運転した。さらに、壁面掻取翼、中央翼での攪拌を続け、混合液を４０℃まで冷却した（混合工程）。
冷却した混合液と、表中の分散液調製工程の欄に示した（Ｄ）成分（但し、予め６０℃で加温溶解した）及び（Ｂ）成分とを混合し、粘土鉱物分散液を得た。混合に当たっては、壁面掻取翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、中央翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、攪拌翼：回転数４０００ｒｐｍ，先端速度＝１０ｍ／ｓで混合装置を４分間（混合時間）運転した。その後、攪拌翼を停止し、壁面掻取翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、中央翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓで混合装置を１６分間運転した。さらに、壁面掻取翼、中央翼での攪拌を続け、粘土鉱物分散液を４０℃まで冷却した（分散液調製工程）。
表２〜３の組成に従い、以下の手順で各例の粘土鉱物分散液を１６ｋｇ製造した。なお、表中の組成は、純分換算である。
粘土分散工程の欄に記載の（Ａ）成分と（Ｂ）成分と（Ｅ）成分とを１０Ｌビーカー中で７０℃に加温し、プロペラ攪拌翼（６００ｒｐｍ、プロペラ攪拌翼の先端速度：１．４ｍ／ｓ）により３０分間攪拌して粘土分散液を得た。高分子分散工程の欄に記載の（Ｂ）成分と（Ｃ）成分と（Ｅ）成分とを２Ｌビーカー中で７０℃に加温し、プロペラ攪拌翼（６００ｒｐｍ、プロペラ攪拌翼の先端速度：１．４ｍ／ｓ）により３０分間攪拌して高分子分散液を得た。
図５に示す混合装置４００と同様の混合装置（ＰＶＴ−１−２０型、みずほ工業製）で、高分子分散液と共通成分と混合し、これに粘土分散液を混合して混合液を得た。混合に当たっては、壁面掻取翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、中央翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、攪拌翼：回転数７６００ｒｐｍ，先端速度＝１９ｍ／ｓで混合装置を０．５分間運転した。その後、攪拌翼を停止し、混合装置を壁面掻取翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、中央翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓで４．５分間運転した。さらに、壁面掻取翼、中央翼での攪拌を続け、混合液を４０℃まで冷却した（混合工程）。
冷却した混合液と、表中の分散液調製工程の欄に示した（Ｄ）成分（但し、予め６０℃で加温溶解した）及び（Ｂ）成分とを混合し、粘土鉱物分散液を得た。混合に当たっては、壁面掻取翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、中央翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、攪拌翼：回転数４０００ｒｐｍ，先端速度＝１０ｍ／ｓで混合装置を４分間（混合時間）運転した。その後、攪拌翼を停止し、壁面掻取翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、中央翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓで混合装置を１６分間運転した。さらに、壁面掻取翼、中央翼での攪拌を続け、粘土鉱物分散液を４０℃まで冷却した（分散液調製工程）。
図５の混合装置４００は、撹拌槽４１０と、壁面掻取翼４３０と、中央翼４２０と、ホモジナイザーである攪拌部４４０と、ジャケット部４５０とで概略構成されている。壁面掻取翼４３０は、略Ｕ字状のアンカー翼４３１と、アンカー翼４３１の外側に複数設けられ、攪拌槽４１０の内面を掻き取る掻取板４３３と、アンカー翼４３１から攪拌槽４１０の中心方向に突出するように設けられた突出翼４３２とで概略構成され、中央翼４２０は、攪拌槽４１０の略中心に上下方向に延びる攪拌軸４２２から攪拌槽４１０の内面に向かって突設されたものである。攪拌部４４０は、攪拌軸４２２の下端に設けられ、タービン翼である攪拌翼４４４と、攪拌翼４４４をその回転軸回りに離間して覆うステーター４４２とで概略構成されている。ジャケット部４５０は、攪拌槽４１０の外面に設けられたものであり、内部に熱媒を通流させて、攪拌槽４１０内を任意の温度に調節するものである。
この混合装置４００は、壁面掻取翼４３０と、中央翼４２０との回転により、攪拌槽４１０内の被混合物を流動させると共に、攪拌部４４０により被混合物に剪断力を与えるものである。
図中、符号Ｄ３は、攪拌翼４４４の先端とステーター４４２の内面とのクリアランスを表わし、符合ｄ３は、攪拌翼４４４の直径を表わす。
なお、本実施例に用いた混合装置（ＰＶＴ−１−２０型、みずほ工業製）は、図５中のＤ３＝０．５ｍｍ、ｄ３＝４４ｍｍ、吐出流量係数（Ｎｑｄ）＝０．１のものである。
この混合装置４００は、壁面掻取翼４３０と、中央翼４２０との回転により、攪拌槽４１０内の被混合物を流動させると共に、攪拌部４４０により被混合物に剪断力を与えるものである。
図中、符号Ｄ３は、攪拌翼４４４の先端とステーター４４２の内面とのクリアランスを表わし、符合ｄ３は、攪拌翼４４４の直径を表わす。
なお、本実施例に用いた混合装置（ＰＶＴ−１−２０型、みずほ工業製）は、図５中のＤ３＝０．５ｍｍ、ｄ３＝４４ｍｍ、吐出流量係数（Ｎｑｄ）＝０．１のものである。
（実施例１０〜１１）
表３の組成に従い、攪拌翼の先端速度と、攪拌翼の運転時間とを表３の条件とした以外は、実施例１と同様にして粘土鉱物分散液を得た。
表３の組成に従い、攪拌翼の先端速度と、攪拌翼の運転時間とを表３の条件とした以外は、実施例１と同様にして粘土鉱物分散液を得た。
（比較例５〜６）
表４の組成に従い、混合装置（Ｔ．Ｋ．アジホモミキサー ＳＬ型（２０Ｌ））に（Ｅ）成分を投入し、７０℃に加温した。次いで、共通成分を除く原料を混合装置に投入し、壁面掻取翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、中央翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、攪拌翼：回転数７６００ｒｐｍ，先端速度＝１９ｍ／ｓで混合装置を０．５分間運転し、混合液とした。その後、攪拌翼を停止し、混合装置を壁面掻取翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、中央翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓで４．５分間運転した。さらに、壁面掻取翼、中央翼での攪拌を続け、混合液を４０℃まで冷却した。
次いで、共通成分を混合液に加え、壁面掻取翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、中央翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、攪拌翼：回転数４０００ｒｐｍ，先端速度＝１０ｍ／ｓで混合装置を４分間（混合時間）運転し、粘土鉱物分散液を得た。その後、攪拌翼を停止し、混合装置を壁面掻取翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、中央翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓで運転した。さらに、壁面掻取翼、中央翼での攪拌を続け、粘土鉱物分散液を４０℃まで冷却した。
表４の組成に従い、混合装置（Ｔ．Ｋ．アジホモミキサー ＳＬ型（２０Ｌ））に（Ｅ）成分を投入し、７０℃に加温した。次いで、共通成分を除く原料を混合装置に投入し、壁面掻取翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、中央翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、攪拌翼：回転数７６００ｒｐｍ，先端速度＝１９ｍ／ｓで混合装置を０．５分間運転し、混合液とした。その後、攪拌翼を停止し、混合装置を壁面掻取翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、中央翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓで４．５分間運転した。さらに、壁面掻取翼、中央翼での攪拌を続け、混合液を４０℃まで冷却した。
次いで、共通成分を混合液に加え、壁面掻取翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、中央翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、攪拌翼：回転数４０００ｒｐｍ，先端速度＝１０ｍ／ｓで混合装置を４分間（混合時間）運転し、粘土鉱物分散液を得た。その後、攪拌翼を停止し、混合装置を壁面掻取翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓ、中央翼：回転数＝５３ｒｐｍ，先端速度＝０．８６ｍ／ｓで運転した。さらに、壁面掻取翼、中央翼での攪拌を続け、粘土鉱物分散液を４０℃まで冷却した。
表２〜３に示すように、本発明を適用した実施例１〜１１は、いずれも減粘率評価が「○」又は「◎」であった。
これに対し、粘土分散工程と高分子分散工程とを設けなかった比較例５〜６は、いずれも減粘率が「△」又は「×」であった。
これらの結果から、本発明を適用することで、移送中に減粘しにくい粘土鉱物分散液が得られることが判った。
これに対し、粘土分散工程と高分子分散工程とを設けなかった比較例５〜６は、いずれも減粘率が「△」又は「×」であった。
これらの結果から、本発明を適用することで、移送中に減粘しにくい粘土鉱物分散液が得られることが判った。
Claims (2)
- （Ａ）成分：水膨潤性粘土鉱物と、（Ｂ）成分：ソルビット、グリセリン、キシリット、マルチット及びラクチットから選択される１種以上と、（Ｃ）成分：水溶性高分子化合物と、（Ｄ）成分：（ポリ）グリセリンエステルと、（Ｅ）成分：水とを含有する粘土鉱物分散液の製造方法であって、
前記（Ａ）成分と、前記（Ｂ）成分と、前記（Ｅ）成分の一部とを混合して粘土分散液を得る粘土分散工程と、
前記（Ｃ）成分と、前記（Ｅ）成分の残部とを混合して高分子分散液を得る高分子分散工程と、
前記粘土分散液と、前記高分子分散液とを混合して混合液を得る混合工程と、
前記混合液と、前記（Ｄ）成分とを混合する分散液調製工程とを有することを特徴とする粘土鉱物分散液の製造方法。 - 前記粘土分散工程は、前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分とを（Ｂ）成分／（Ａ）成分＝３〜８（質量比）で混合することを特徴とする請求項１に記載の粘土鉱物分散液の製造方法。
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| CN104445239A (zh) * | 2014-11-06 | 2015-03-25 | 中国科学院合肥物质科学研究院 | 一种高悬浮凹凸棒土乙醇悬浊液的制备方法 |
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