JP5485545B2 - インナーライナー用ゴム組成物及びタイヤ - Google Patents

Description

本発明は、インナーライナー用ゴム組成物及びそれを用いたタイヤに関する。

従来、空気入りタイヤ、特にチューブレスタイヤにおいては、タイヤ内圧を保持する目的で、空気透過性の小さいゴムを用いたインナーライナーがタイヤ内腔面をなすように形成されている。インナーライナーには、優れた耐空気透過性を有するブチルゴム、ハロゲン化ブチルゴム等が広く用いられている一方で、合成ゴムに比べて生ゴム強度や加工性に優れているとともに、加硫ゴムでも機械的強度が高く、低発熱性に優れているという理由から、天然ゴムも広く使用されている。

タイヤには、これらの性能の他に安全性の観点から操縦安定性も必要とされており、タイヤの操縦安定性能に大きな影響を与えるインナーライナーに対しても操縦安定性を向上することが要求されている。しかしながら、空気入りタイヤのインナーライナー部は、自動車の走行とともに発熱を生じやすく、その結果、高温条件下となることで剛性感が低下し、操縦安定性が低下するという問題がある。

一方、特許文献１には老化防止剤とポリウレタン等の熱可塑性樹脂とからなる粒状物を含有するゴム組成物、特許文献２にはウレタン系粒子を含むゴム組成物が開示され、また、特許文献３には熱可塑性ポリウレタンを含むゴム組成物が開示されている。

しかしながら、ここではインナーライナーへの適用については検討されていないし、また、発熱などによる高温条件下において、高い剛性が得られ、操縦安定性を改善する点については改善の余地がある。
特開２００１−３４８４６３号公報 特開２００２−９７３０３号公報 特開２００８−５０５７１号公報

本発明は、前記課題を解決し、高い剛性、特に高温条件下で高い剛性が得られ、操縦安定性に優れたインナーライナー用ゴム組成物、及び該ゴム組成物を用いたインナーライナーを有する空気入りタイヤを提供することを目的とする。

本発明は、ゴム成分及び熱可塑性ポリウレタンを含有するインナーライナー用ゴム組成物に関する。

上記ゴム成分が、天然ゴムとブタジエンゴム及び／又はブチル系ゴムとを含むことが好ましい。上記ゴム組成物において、上記熱可塑性ポリウレタンの含有量が上記ゴム成分１００質量部に対して３〜６０質量部であることが好ましい。

上記ゴム組成物は、更に、ゴム成分１００質量部に対してカーボンブラックを５質量部以上含むことが好ましい。

本発明はまた、上記ゴム組成物を用いて作製したインナーライナーを有する空気入りタイヤに関する。

本発明によれば、ゴム成分及び熱可塑性ポリウレタンを含有するインナーライナー用ゴム組成物であるので、当該ゴム組成物をインナーライナーに使用することにより、高い剛性、特に高温条件下において高い剛性が得られ、優れた操縦安定性を有する空気入りタイヤを提供することができる。

本発明のインナーライナー用ゴム組成物は、ゴム成分及び熱可塑性ポリウレタンを含有する。インナーライナーにおいて、ゴム成分に熱可塑性ポリウレタンを配合することにより、機械的強度を低下させることなく、タイヤの剛性、特に高温条件下での剛性を高めることができ、また加工性も改善できる。高温条件下でも高い剛性が得られるため、自動車の走行による繰り返し歪みによる発熱が生じても、それによるゴム硬度の低下や樹脂架橋の破壊を抑制できる。従って、発熱等によって高温条件下となっても優れた操縦安定性を有する高性能タイヤを提供できる。

本発明に使用されるゴム成分としては、一般にタイヤ用ゴム組成物に使用されるジエン系ゴム等が挙げられる。ジエン系ゴムの具体例としては、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブチル系ゴム、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、スチレンイソプレン共重合体ゴム、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、ハロゲン化ブチルゴム（Ｘ−ＩＩＲ）、イソブチレンとｐ−メチルスチレンとの共重合体のハロゲン化物などを挙げることができる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、強度や低発熱性の点から、ＮＲ、ＢＲ、ブチル系ゴムを使用することが好ましい。更に、ＮＲは合成ゴムと比較して優れた生ゴム強度を有しており、加工性にも優れ、且つ加硫ゴムとしても機械的強度が高く、低発熱性に優れるのでより好ましく、耐空気透過性の観点からはブチル系ゴムがより好ましい。更には、ＮＲとＢＲ及び／又はブチル系ゴムとを併用することが好ましい。

本発明のゴム組成物において、使用できるＮＲとしては特に限定されず、例えば、ＳＩＲ２０、ＲＳＳ♯３、ＴＳＲ２０等、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。またＢＲとしては特に限定されず、例えば、日本ゼオン（株）製のＢＲ１２２０、宇部興産（株）製のＢＲ１３０Ｂ、ＢＲ１５０Ｂ等の高シス含有量のＢＲ、宇部興産（株）製のＶＣＲ４１２、ＶＣＲ６１７等のシンジオタクチックポリブタジエン結晶を含有するＢＲ等を使用できる。機械的強度を向上させる点から、ＢＲのシス含量は９５質量％以上が好ましい。

また、ブチル系ゴムとしては、例えば、ブチルゴム（ＩＩＲ）；臭素化ブチルゴム（Ｂｒ−ＩＩＲ）、塩素化ブチルゴム（Ｃｌ−ＩＩＲ）、フッ素化ブチルゴム（Ｆ−ＩＩＲ）等のハロゲン化ブチルゴム等が使用でき、なかでも、加硫速度が向上することから、臭素化ブチルゴム、塩素化ブチルゴムが好ましい。

ゴム成分１００質量％中のＮＲの含有量は、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは６０質量％以上、更に好ましくは６５質量％以上である。５０質量％未満であると、強度が不足して破壊に至る可能性がある。該ＮＲの含有量は、好ましくは９０質量％以下、より好ましくは８０質量％以下、更に好ましくは７５質量％以下である。９０質量％を超えると、工程負荷が大きくなる可能性がある。

ゴム成分１００質量％中のＢＲの含有量は、好ましくは１０質量％以上、より好ましくは２０質量％以上、更に好ましくは２５質量％以上である。１０質量％未満であると、低発熱性が不十分となる可能性がある。該ＢＲの含有量は、好ましくは５０質量％以下、より好ましくは４０質量％以下、更に好ましくは３５質量％以下である。５０質量％を超えると、工程負荷が大きくなる可能性がある。

ゴム成分１００質量％中のブチル系ゴムの含有量は、好ましくは１０質量％以上、より好ましくは２０質量％以上、更に好ましくは２５質量％以上である。１０質量％未満であると、耐空気透過性が充分に発揮できないおそれがある。該ブチル系ゴムの含有量は、好ましくは５０質量％以下、より好ましくは４０質量％以下、更に好ましくは３５質量％以下である。５０質量％を超えると、ＮＲとの組合せにおいて、機械強度が低下するおそれがある。

本発明では熱可塑性ポリウレタンが使用される。これをインナーライナーに使用することにより、高い剛性、特に高温条件下でも高い剛性が得られ、操縦安定性を改善できる。熱可塑性ポリウレタンとしては、例えば、熱可塑性ポリウレタンエラストマーが挙げられ、一般に、ポリイソシアネート、ポリオール、必要に応じて鎖延長剤で構成されるものがある。

熱可塑性ポリウレタンエラストマーを構成するポリイソシアネートとしては、イソシアネート基を２以上有するものであれば特に限定されず、例えば、２，４−トルエンジイソシアネート、２，６−トルエンジイソシアネート、２，４−トルエンジイソシアネートと２，６−トルエンジイソシアネートの混合物（ＴＤＩ）、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、１，５−ナフチレンジイソシアネート（ＮＤＩ）、３，３’−ビトリレン−４，４’−ジイソシアネート（ＴＯＤＩ）、キシリレンジイソシアネート（ＸＤＩ）、テトラメチルキシリレンジイソシアネート（ＴＭＸＤＩ）、パラフェニレンジイソシアネート（ＰＰＤＩ）、４，４’−メチレン−ビス（フェニルイソシアネート）等の芳香族ポリイソシアネート；４，４’−ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート（Ｈ_１２ＭＤＩ）、水素添加キシリレンジイソシアネート（Ｈ_６ＸＤＩ）、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）等の脂環式ポリイソシアネート又は脂肪族ポリイソシアネート等が挙げられる。なかでも、反応性や入手が容易であることから、４，４’−メチレン−ビス（フェニルイソシアネート）が好ましい。

熱可塑性ポリウレタンエラストマーを構成するポリオールとしては、ポリオキシエチレングリコール（ＰＥＧ）、ポリオキシプロピレングリコール（ＰＰＧ）、ポリオキシテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）等のポリエーテルポリオール；ポリエチレンアジペート（ＰＥＡ）、ポリブチレンアジペート（ＰＢＡ）、ポリヘキサメチレンアジペート（ＰＨＭＡ）などの縮合系ポリエステルポリオール；ポリ−ε−カプロラクトン（ＰＣＬ）などのラクトン系ポリエステルポリオール；ポリヘキサメチレンカーボネートなどのポリカーボネートポリオール；アクリルポリオールなどが挙げられる。なかでも、反応性や入手が容易であることから、ポリエーテルポリオールが好ましい。

鎖延長剤としては、低分子量のポリオール、ポリアミン、アミノアルコール等を挙げることができる。
前記ポリオールとしては、グリセリン、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、ヘキサントリオールなどのトリオール；ペンタエリスリトールなどのテトラオール；ソルビトールなどのヘキサオールなどが挙げられ、また、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、１，３−プロパンジオール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，６−ヘキサンジオール、１，８−オクタンジオールや、アニリン系ジオール、ビスフェノールＡ系ジオール等のジオールも挙げられる。

前記ポリアミンとしては、ジエチレントリアミン、ジプロピレントリアミンなどのトリアミン；エチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミンなどの脂肪族系ジアミン、イソホロンジアミン、ピペラジンなどの脂環式系ジアミン、芳香族ジアミンなどのジアミンなどが挙げられる。芳香族ジアミンとしては、例えば、１つの芳香環に２個のアミノ基が結合している単環式芳香族ジアミンでもよいし、少なくとも１つのアミノ基が１つの芳香環に結合しているアミノフェニル基を２個含む多環式芳香族ジアミンでもよい。単環式芳香族ジアミンとしては、フェニレンジアミン、トルエンジアミン、ジエチルトルエンジアミン、ジメチルチオトルエンジアミンなどのアミノ基が芳香環に直接結合しているタイプ；キシリレンジアミンのようなアミノ基が低級アルキレン基を介して芳香環に結合しているタイプなどが挙げられる。また、多環式芳香族ジアミンとしては、ジアミノジフェニルアルカン（４，４’−ジアミノジフェニルメタン及びその誘導体など）などが挙げられる。

上記鎖延長剤のなかでも、反応性や入手が容易であることから、１，８−オクタンジオールが好ましい。

熱可塑性ポリウレタンエラストマー等の熱可塑性ポリウレタンは、公知の方法により合成でき、合成方法としては、ワンショット法、プレポリマー法を挙げることができる。ワンショット法とは、ポリイソシアネートとポリオール等とを一括に反応させて高分子量化する方法である。一方、プレポリマー法とは、多段階でポリイソシアネートとポリオール等とを反応させて高分子量化する方法であり、例えば、一旦低分子量のウレタンプレポリマーを合成した後、続けて、該プレポリマーと上述した鎖延長剤とを反応させて高分子量化する方法である。

ポリウレタンの合成には、公知の触媒を使用できる。触媒としては、例えば、トリエチルアミン、Ｎ，Ｎ−ジメチルシクロヘキシルアミンなどのモノアミン類；Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’−テトラメチルエチレンジアミン等のポリアミン類；１，８−ジアザビシクロ［５，４，０］−７−ウンデセン（ＤＢＵ）、トリエチレンジアミン等の環状ジアミン類；ジブチルチンジラウリレート、ジブチルチンジアセテートなどの錫系触媒などが挙げられる。

ポリウレタンのポリイソシアネートとポリオールとの構成比率は、特に限定されるものではないが、ポリオールの水酸基に対するポリイソシアネートのイソシアネート基のＮＣＯ／ＯＨ比（モル比）が好ましくは０．５以上、より好ましくは０．７以上、更に好ましくは０．８以上である。上記下限を下回る場合には、ポリイソシアネート成分が少なすぎるため、ウレタンの機械的強度が低下する傾向がある。一方、前記ＮＣＯ／ＯＨ比（モル比）は、好ましくは１．５以下、より好ましくは１．３以下、更に好ましくは１．２以下である。上記上限を上回る場合には、ポリイソシアネート成分が過剰となるため、吸湿しやすく、ウレタンの機械的強度が低くなる場合がある。

ゴム組成物において、熱可塑性ポリウレタンの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは３質量部以上、より好ましくは５質量部以上、更に好ましくは７質量部以上である。３質量部未満であると、充分な剛性感が得られないおそれがある。該熱可塑性ポリウレタンの含有量は、好ましくは６０質量部以下、より好ましくは４０質量部以下、更に好ましくは３０質量部以下である。６０質量部を超えると、強度が低下する可能性がある。

ゴム組成物は、カーボンブラックを含有することが好ましい。これにより、ゴムに対する補強性が得られ、剛性、特に高温条件下での剛性を改善できる。カーボンブラックとしては、タイヤ工業において一般的に用いられるＳＡＦ、ＩＳＡＦ、ＨＡＦ、ＦＦ、ＦＥＦ、ＧＰＦなどを用いることができる。カーボンブラックは単独で用いてもよく、２種以上組み合わせて用いてもよい。

上記カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）は、好ましくは２０ｍ^２／ｇ以上、より好ましくは３０ｍ^２／ｇ以上である。カーボンブラックのＮ_２ＳＡが２０ｍ^２／ｇ未満では、充分な補強性が得られない傾向がある。また、カーボンブラックのＮ_２ＳＡは、好ましくは８０ｍ^２／ｇ以下、より好ましくは５０ｍ^２／ｇ以下である。カーボンブラックのＮ_２ＳＡが８０ｍ^２／ｇを超えると、発熱が増大し、低燃費性能が低下する傾向がある。
なお、カーボンブラックの窒素吸着比表面積は、ＪＩＳ Ｋ６２１７のＡ法によって求められる。

カーボンブラックのジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）は、充分な補強性が得られる点から、７０ｍｌ／１００ｇ以上が好ましく、９０ｍｌ／１００ｇ以上がより好ましい。また、カーボンブラックのＤＢＰは、破断時伸びなどの耐疲労特性に優れる点から、１５０ｍｌ／１００ｇ以下が好ましく、１３０ｍｌ／１００ｇ以下がより好ましい。
なお、カーボンブラックのＤＢＰは、ＪＩＳ Ｋ６２１７−４の測定方法によって求められる。

カーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上、更に好ましくは２０質量部以上である。５質量部未満であると、耐久性に劣る傾向がある。また、該カーボンブラックの含有量は、好ましくは１００質量部以下、より好ましくは８０質量部以下、更に好ましくは６０質量部以下である。１００質量部を超えると、発熱が大きくなりすぎるため、転がり抵抗が悪化する傾向がある。

本発明のゴム組成物には、シリカを配合してもよい。シリカは、補強用充填剤として機能するものであり、耐空気透過性や耐屈曲亀裂成長性を更に向上させることができる。シリカとしては、湿式法により調製されたものであってもよく、乾式法により調製されたものであってもよい。

シリカの窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）は、１５０ｍ^２／ｇ以上が好ましく、１７０ｍ^２／ｇ以上がより好ましい。１５０ｍ^２／ｇ未満では、破断強度が低下する傾向がある。また、シリカのＮ_２ＳＡは、２５０ｍ^２／ｇ以下が好ましく、２００ｍ^２／ｇ以下がより好ましい。２５０ｍ^２／ｇを超えると、発熱性が低下する傾向がある。
なお、シリカの窒素吸着比表面積は、ＡＳＴＭ Ｄ３０３７−８１に準じてＢＥＴ法で測定される値である。

シリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは２０質量部以上、より好ましくは３０質量部以上である。２０質量部未満であると、シリカの配合による充分な効果が得られず、破断強度が低下する傾向がある。上記シリカの含有量は、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは４５質量部以下である。５０質量部を超えると、耐屈曲亀裂成長性が低下する傾向がある。

また、カーボンブラック及びシリカの合計含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは３０質量部以上、より好ましくは４０質量部以上である。また、該合計含有量は、好ましくは８０質量部以下、より好ましくは６０質量部以下である。上記範囲の含有量であると、優れた補強効果が得られるとともに、本発明の効果が良好に得られる。

本発明のゴム組成物にシリカを配合する場合、更にシランカップリング剤を配合することが好ましい。シランカップリング剤としては、従来公知のシランカップリング剤を用いることができ、例えば、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（４−トリエトキシシリルブチル）テトラスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（４−トリメトキシシリルブチル）テトラスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）トリスルフィド、ビス（４−トリエトキシシリルブチル）トリスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（２−トリメトキシシリルエチル）トリスルフィド、ビス（４−トリメトキシシリルブチル）トリスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４−トリエトキシシリルブチル）ジスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２−トリメトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４−トリメトキシシリルブチル）ジスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２−トリエトキシシリルエチル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２−トリメトキシシリルエチル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィドなどのスルフィド系；３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３−メルカプトプロピルトリエトキシシラン、２−メルカプトエチルトリメトキシシラン、２−メルカプトエチルトリエトキシシランなどのメルカプト系；ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシランなどのビニル系；３−アミノプロピルトリエトキシシラン、３−アミノプロピルトリメトキシシラン、３−（２−アミノエチル）アミノプロピルトリエトキシシラン、３−（２−アミノエチル）アミノプロピルトリメトキシシランなどのアミノ系；γ−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジメトキシシランなどのグリシドキシ系；３−ニトロプロピルトリメトキシシラン、３−ニトロプロピルトリエトキシシランなどのニトロ系；３−クロロプロピルトリメトキシシラン、３−クロロプロピルトリエトキシシラン、２−クロロエチルトリメトキシシラン、２−クロロエチルトリエトキシシランなどのクロロ系；などを挙げることができる。なかでも、加工性が良好である点から、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィドが好ましい。これらのシランカップリング剤は、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

シランカップリング剤の含有量は、シリカ１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは８質量部以上である。５質量部未満では、分散性の改善等の効果が十分に得られない傾向にある。該含有量は、好ましくは２０質量部以下が好ましく、より好ましくは１５質量部以下である。２０質量部を超えると、十分なカップリング効果が得られず、補強性、耐磨耗性が低下する傾向にある。

本発明のゴム組成物には、前記成分以外にも、従来ゴム工業で使用される配合剤、例えば他の補強用充填剤、酸化亜鉛、ステアリン酸、老化防止剤、オイル、ワックス、硫黄等の加硫剤、加硫促進剤等を適宜配合することができる。

加硫促進剤としては、Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＴＢＢＳ）、Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＣＢＳ）、Ｎ，Ｎ’−ジシクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＤＺ）、メルカプトベンゾチアゾール（ＭＢＴ）、ジベンゾチアゾリルジスルフィド（ＭＢＴＳ）、ジフェニルグアニジン（ＤＰＧ）などが挙げられる。なかでも、加硫特性に優れ、加硫後のゴムの物性において、機械的強度の向上効果が大きいという理由から、ＴＢＢＳ、ＣＢＳ、ＤＺなどのスルフェンアミド系加硫促進剤やＭＢＴ、ＭＢＴＳなどのチアゾール系加硫促進剤が好ましい。ＮＲ及びＢＲを併用する場合はＴＢＢＳ、ＮＲ及びブチル系ゴムを併用する場合はＭＢＴＳが特に好ましい。

本発明のゴム組成物の製造方法としては、公知の方法を用いることができ、例えば、前記各成分をオープンロール、バンバリーミキサーなどのゴム混練装置を用いて混練し、その後加硫する方法等により製造できる。

本発明のゴム組成物は、タイヤ内腔面をなすように形成されるインナーライナーに使用されるもので、この部材により、空気透過量を低減して、タイヤ内圧を保持することができる。具体的には、特開２００８−２９１０９１号公報の図１、特開２００７−１６０９８０号公報の図１〜２などに示される部材に使用される。

本発明の空気入りタイヤは、上記ゴム組成物を用いて通常の方法によって製造される。すなわち、必要に応じて各種添加剤を配合したゴム組成物を、未加硫の段階でタイヤのインナーライナーの形状に合わせて押し出し加工し、タイヤ成型機上にて通常の方法にて成形し、他のタイヤ部材とともに貼り合わせ、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧してタイヤを製造できる。

本発明の空気入りタイヤは、乗用車用タイヤ、トラック・バス用タイヤ、二輪車用タイヤ等として好適に用いられる。

実施例に基づいて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。

以下に、実施例及び比較例で用いた各種薬品について説明する。
ＮＲ：ＲＳＳ＃３
ＢＲ：宇部興産（株）製のＢＲ１５０Ｂ
クロロブチルゴム：エクソンモービル（有）製のＨＴ−１０６８
オイル：出光興産（株）製のダイアナプロセスオイル ＡＨ２４
ポリウレタンＴＰＵ（１）：ＢＡＳＦ製ポリエステル系熱可塑性エラストマー「ＥＴ６８０」（ポリオール：ポリエステル系、Ｔｇ：−３５℃）
ポリウレタンＴＰＵ（２）：ＢＡＳＦ製ポリエステル系熱可塑性エラストマー、「ＥＴ５８０」（ポリオール：透明ポリエステル系、Ｔｇ：−４０℃）
ポリウレタンＴＰＵ（３）：ＢＡＳＦ製ポリエーテル系熱可塑性エラストマー「ＥＴ３７０」（ポリオール：ポリエーテル系、Ｔｇ：−５０℃）
カーボンブラック：昭和キャボット（株）製のＮ５５０（Ｎ_２ＳＡ：４２ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：１１３ｍｌ／ｇ）
シリカ：デグッサ社製のＵｌｔｒａｓｉｌ ＶＮ３（Ｎ_２ＳＡ：２１０ｍ^２／ｇ）
シランカップリング剤：デグッサ社製のＳｉ６９（ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド）
ワックス：大内新興化学工業（株）製のサンノックワックス
老化防止剤：大内新興化学工業（株）製のノクラック６Ｃ（Ｎ−（１，３−ジメチルブチル）−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン
ステアリン酸：日油（株）製のステアリン酸
酸化亜鉛：三井金属鉱業（株）製の亜鉛華１号
硫黄：鶴見化学（株）製の粉末硫黄
加硫促進剤（１）：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＮＳ（Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）
加硫促進剤（２）：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＤＭ（ジ−２−ベンゾチアゾリルジスルフィド）

実施例１〜６及び比較例１〜２
硫黄及び加硫促進剤以外の材料を表１〜２に示す配合量添加し、バンバリーミキサーを用いて１５０℃で５分間混練りした。その後、得られた混練物に対して、硫黄及び加硫促進剤を表１〜２に示す配合量添加し、２軸オープンロールを用いて８０℃で５分間混練りして混合物（未加硫ゴム組成物）を得た。更に、得られた混合物を１５０℃で３０分間プレス加硫し、加硫ゴム組成物を作製した。

上記で得られた未加硫ゴム組成物を用いてタイヤのインナーライナーの形状に成形し、他の部材とともに貼り合わせて未加硫タイヤを形成し、１５０℃、２５ｋｇｆの条件下で３５分間プレス加硫し、試験用タイヤを製造した。

得られた加硫ゴム組成物、試験用タイヤを用いて、以下に示す方法により評価を行った。得られた結果を表１〜２に示す。

（引張試験）
ＪＩＳ Ｋ ６２５１−１９９３「加硫ゴムの引張試験方法」に準拠して、Ｍ１００（１００％伸張時応力）を測定した。測定には、加硫ゴム組成物（加硫ゴムシート）により作製した試験片（ダンベル３号形）を使用した（測定温度７０℃）。比較例１又は２の値を１００として、下記式で指数表示した。指数が大きいほど剛性感が優れていることを示す。
引張強度指数＝（各配合の引張強度）／（比較例１又は２の引張強度）×１００

（操縦安定性）
カートに試験用タイヤを装着し、１周約２ｋｍのコースを８周走行して、操縦安定性を評価した。比較例１又は２のタイヤの操縦安定性を３点とし、５点満点で表わした。

ＮＲ及びＢＲに熱可塑性ポリウレタンエラストマーを配合した実施例１〜３では、配合していない比較例１に比べて剛性感、操縦安定性を改善できた。また、ＮＲ及びクロロブチルゴムに熱可塑性ポリウレタンエラストマーを配合した実施例４〜６でも同様に、配合していない比較例２に比べて改善できた。

Claims (4)

1. ゴム成分及び熱可塑性ポリウレタンを含有し、
   前記熱可塑性ポリウレタンが、ポリエステル系ポリウレタン及び／又はポリエーテル系ポリウレタンであり、
   更に、前記ゴム成分１００質量部に対して、カーボンブラックを５質量部以上含むインナーライナー用ゴム組成物。
2. ゴム成分が、天然ゴムとブタジエンゴム及び／又はブチル系ゴムとを含む請求項１記載のインナーライナー用ゴム組成物。
3. 熱可塑性ポリウレタンの含有量が、ゴム成分１００質量部に対して、３〜６０質量部である請求項１又は２記載のインナーライナー用ゴム組成物。
4. 請求項１〜３のいずれかに記載のゴム組成物を用いて作製したインナーライナーを有する空気入りタイヤ。