JP5412938B2

JP5412938B2 - 中空糸モジュールおよびその製造方法

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Publication number: JP5412938B2
Application number: JP2009108822A
Authority: JP
Inventors: 真博長部; 和実田中; 博之菅谷
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 2008-04-28
Filing date: 2009-04-28
Publication date: 2014-02-12
Anticipated expiration: 2029-04-28
Also published as: JP2009285648A

Description

本発明は、燃料電池システムに用いる好適な加湿装置に関するものである。更に詳しくは水蒸気透過性を有する中空糸を用いた加湿装置の改良に関するものである。

近年、中空糸を用いて加湿を行う方法が注目されている。中空糸を用いた加湿方式は、メンテナンスフリーであるばかりではなく、従来のバブリングを用いた加湿方式のような駆動に電源を必要としないなどの多くの利点を有している。

中空糸は、燃料電池スタックの隔膜加湿等に用いられるが、燃料電池の場合、車載用では最大４０００ＮＬ／分程度の多量の空気流量に対しての加湿が必要であるため、水蒸気透過性や中空糸膜強度が高いことが求められている。水蒸気透過性に関しては、中空糸からのエアリークを防ぐため、ガスバリア性が必要でありながら、水蒸気透過性を有しておらねばならず、非常に微細な孔径（多孔膜）にし、加圧することによって所望の水蒸気透過量を得ようとするものであった。また、空気流量は運転箇所や運転方法によって異なってくることは想像がつく。例えば市街地を走行する場合は低流量。山道や急加速時には高流量が必要となる。

水蒸気透過量を多孔膜で得ることは様々なポリマーで検討されている。しかし、多孔化によって中空糸強度の低下が考えられ、一方、強度を意識した非多孔膜では水蒸気透過量が低いという、トレードオフの関係であった。その為、中空糸にカバリング糸と言われる加工糸を巻き付ける方法（特許文献１）や、中空糸モジュールの外周を別の高強度棒（特許文献２）で保護する方法などがあった。特許文献１の方法では、中空糸の周りを加工糸で囲むことにより、若干の中空糸を保護することは可能であったが、４０００ＮＬ／ｍｉｎという高流量に耐えられる強度にする事は困難であった。特許文献２に関しては、高強度棒が中空糸へのガス流れを抑制しすぎる為、水蒸気透過の効率が悪く、性能面で問題があった。

一方、特許文献１のカバリング糸と特許文献２の高強度棒を掛け合わせて、高強度棒と中空糸をカバリング糸でひとまとめにする方法（特許文献３）も知られているが、この方法は中空糸の製膜時に、オンライン上で行うことは困難であり、中空糸をオフライン上で高強度棒に巻き付けるという作業になり、莫大な時間がかかるのは容易に想像ができる。さらに数千本〜数万本の中空糸を扱う工程としては成り立たない。さらに、支え糸の回りに中空糸を配置し、強度を持たせることも知られているが（特許文献４）、この支え糸は低ストレッチで中空糸の中央部に配置することが特徴のため、加湿器用途の高流量ガスには耐えられなかった。

特開２００４−００６１００号公報特開２００４−２０９４１８号公報特開２００４−３１１２８７号公報特開平８−２４６２８３号公報

本発明は、かかる従来技術の欠点を改良し、簡便な工程により、水蒸気透過性が高い多孔質中空糸膜の性能を維持したまま、高流量の空気に耐えられる中空糸膜モジュールを提供するものである。

本発明は、上記課題を達成するため下記の（１）〜（４）の構成によって達成される。
（１）補強糸である略直線繊維と中空糸とが螺旋状のカバリング糸によってカバリングされてなり、該略直線繊維は、初期弾性率が中空糸に比べて１０倍以上であり、繊度が１０，０００ｄｔｅｘ以下であり、かつ該略直線繊維の長さから、該略直線繊維のモジュール内両端で接着されている点を結んだ最短距離を引いた数値を、該最短距離で割り、１００をかけた数値（％）が２％以下である中空糸ユニットを含む加湿器用中空糸モジュール。
（２）該略直線繊維の伸縮率が１％以下である（１）に記載の加湿器用中空糸モジュール。
（３）該略直線繊維１トウの糸径が中空糸１本の外径よりも小さい（１）または（２）に記載の加湿器用中空糸モジュール。
（４）（１）に記載の加湿器用中空糸ユニットの製造方法であって、オンライン上で製造することを特徴とする中空糸ユニットの製造方法。

本発明により得られる中空糸モジュールは、水蒸気透過性が高い多孔質中空糸膜の性能を維持したまま、高流量の空気に耐える事ができる。

中空糸の初期弾性率測定試験初期弾性率測定試験によって描かれたチャート中空糸とカバリング糸からなるユニット中空糸とカバリング糸、略直線繊維からなるユニット中空糸とカバリング糸、略直線繊維、ダブルカバリング糸からなるユニット略直線繊維の最短距離

本発明の中空糸の素材としては、特に限定しないが、一般的に使用されているポリマーが好ましく、例えば、ポリ塩化ビニル、セルロース系ポリマー、ポリスチレン、ポリメチルメタクリレート、ポリカーボネート、ポリウレタン、ポリアクリロニトリル、ポリスルホン系ポリマーなどが挙げられる。使用用途として、高温下で使用する場合は耐熱性のあるポリマーを、生体膜として使用する場合には生体適合性の優れたポリマーを用いれば良い。その中でも特にポリスルホン系ポリマーは成形が容易で、中空糸にしたときの高い分画特性が優れているため、これを含むものが好適に用いられる。

ポリスルホン系ポリマーとしては、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリフェニルスルホンなどが挙げられる。なかでも、次式（１）、（２）の化学式で示されるポリスルホンが好適に使用される。

ポリスルホンの具体例としては、ユーデルポリスルホン（登録商標）Ｐ−１７００、Ｐ−３５００（ソルベイアドバンスドポリマーズ社製）、レーデル（登録商標）Ａ、Ｒ（ソルベイアドバンスドポリマーズ社製）、ウルトラゾーンＳ（登録商標）（ＢＡＳＦ社製）、ウルトラゾーンＥ（登録商標）（ＢＡＳＦ社製）、ＰＥＥＫ（登録商標）（ビクトレックス社製）等のポリスルホンが挙げられる。又、本発明で用いられるポリスルホンは上記式（１）及び／又は（２）で表される繰り返し単位のみからなるポリマーが好適ではあるが、本発明の効果を妨げない範囲であれば、他のモノマーとの共重合体や芳香環に官能基が導入されているような誘導体であってもよい。特に限定するものではないが、かかる他の共重合モノマーの組成量は１０モル％以下、誘導体ユニットの繰り返し単位での割合は１０モル％以下であることが好ましい。

また、ポリスルホン系ポリマーは疎水性の高分子であるが、その接触面を親水化することが好ましい。親水化の方法としては、水溶性高分子を中空糸の製膜原液に添加したり、中空糸に水溶性高分子でコーティングしたりすることにより達成できる。

本発明でいうところの水溶性高分子とは、水に溶解する高分子のことをいう。水溶性高分子の重量平均分子量が２０００以上のものが好適に用いられる。水溶性高分子の具体例としては、ポリビニルピロリドン、ポリエチレングリコールまたはポリビニルアルコールなどが挙げられる。

本発明の中空糸ユニットとは、略直線繊維と中空糸とが螺旋状のカバリング糸によってカバリングされてなるものであり、本発明の中空糸モジュールとは、上記中空糸ユニットを充填してなるモジュールであり、中空糸の細孔を通して、所望の物質を透過もしくは拡散、毛管凝集によって分画する機能を有したモジュールのことをいう。

中空糸の製造方法としては、一方法としてつぎのような方法がある。すなわち、ポリスルホンを製膜原液中に１２重量％以上、２５重量％以下の割合で溶解し、さらにポリビニルピロリドンを製膜原液中に１重量％以上、２０重量％以下の割合で溶解することが好ましい。ポリスルホンが１２重量％未満の場合は、製膜原液粘度が低下し、連続紡糸を行う際に、糸切れや糸揺れなど紡糸安定性に欠ける場合がある。一方、２５重量％を超える場合はポリスルホンポリマーに含まれるダイマーの析出によって、製膜原液が白濁する場合がある。製膜原液の白濁によって配管・口金などの詰まりが生じ、製膜困難に陥る場合がある。

ポリビニルピロリドンは親水性を付与する効果と、製膜原液を増粘させる効果がある。そのため１重量％未満の場合は、製膜原液に親水性を付与する効果が無くなり、２０重量％を超える場合は製膜原液の粘度が高くなり、口金から吐出させる時に製膜原液が脈動を打つ状態になってしまう。脈動を打つ原液は均一な中空糸膜形状をコントロールする事が困難になる。ポリスルホン、ポリビニルピロリドンを溶解するには、ポリスルホンの良溶媒（Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、ジメチルスルホキシド、ジメチルホルムアミド、Ｎ−メチルピロリドンまたはジオキサンなどが好ましい）を用いて、さらにポリスルホンの貧溶媒（水、またはポリエチレングリコールまたはポリプロピレングリコールが好ましい）を１０重量％以下で混合させることが好ましい。貧溶媒が１０重量％を超える製膜組成の場合は製膜原液の白濁化によって配管・口金などの詰まりが生じ、製膜困難に陥る場合がある。以上の方法で作製した製膜原液を二重環状口金から吐出する。吐出の際に内側の管に注入液（ポリスルホンの良溶媒と貧溶媒の混合溶媒）を流し、乾式部を走行させた後凝固浴へ導く。この際、乾式部の湿度が影響を与えるために、乾式部走行中に膜外表面からの水分補給によって、外表面近傍でのポリスルホンの凝集を速め、孔径拡大し、結果として透過・拡散抵抗を減らすことも可能である。

また、注入液組成としてはプロセス適性から原液に用いた溶媒を基本とする組成からなるものを用いることが好ましい。注入液濃度としては、例えばジメチルアセトアミドを用いたときは、３０重量％以上、さらに好適には４０重量％以上、かつ８０重量％以下、さらに好適には７５重量％以下の水溶液が好適に用いられる。８０重量％を超える場合は、中空糸の凝固速度が遅くなり、製膜出来ない可能性がある。

次に、紡糸され、凝固浴を通過させた後の中空糸を、水洗浴を通過させることで、残留溶媒、さらには余分な親水性高分子が洗浄される。この後、図３〜図５を用いて説明すると、１本以上の中空糸７０の外周にオンライン上で加工糸（シングルカバリング糸）８０を螺旋状に巻き付けてカバリングし（シングルカバリング）、その後、中空糸素材とは異なった略直線繊維９０とカバリングされた中空糸６５を一緒に添わせ、カバリングされた中空糸６５と略直線繊維９０に加工糸（ダブルカバリング糸）１００で再度カバリングを施す（ダブルカバリング）ことによって中空糸ユニット９５を製造する。

オンラインとは、吐出された中空糸を巻き取るまでの工程内で、中空糸ユニットを完成させることを言う。

略直線繊維の素材としては、化学繊維、金属繊維、ガラス繊維として一般的に使用される繊維が好ましい。例えば、レーヨン、ナイロン、ポリエステル、アラミド系繊維、炭素繊維、ポリフェニレンサルファイド繊維、ポリエーテルケトン繊維、ポリイミド繊維、ステンレス金属繊維、ガラスファイバー等が上げられる。この中でも、耐熱、耐湿熱性を考えるとポリフェニレンサルファイド繊維が好適に用いられる。

略直線繊維で補強を行うため、初期弾性率が中空糸に比べて１０倍以上であることが好ましく、更に好ましくは２０倍以上が好ましい。これは中空糸膜の透過・拡散性能を向上する上で多孔質膜という比較的弱い中空糸を使用するにため、中空糸よりも初期弾性率が低い素材を選択すると、補強としての効果が見られなくなる場合があるからである。

初期弾性率とは、引っ張り試験機を用いて測定した弾性率のこととする。

補強効果を向上させる目的として用いる糸に捲縮などが施された加工糸の場合、中空糸ユニットを巻き取る時に繊維に張力かけている状態を保つことは難しく、繊維が弛んだ状態で中空糸ユニット内に存在する。弛んだ状態の繊維では高流量のガスを受け止める力はなく、補強効果としては低い。その為、補強繊維は略直線であることに限られる。本発明の略直線とは伸縮性を有しない状態とし、糸を観察した時に捲縮がかかっていない状態で存在することとする。具体的には繊維の伸縮率が１％以下であることが好ましく、０．８％以下であることがより好ましい。

本発明での伸縮率とは、無荷重の状態で吊してある繊維に１ｄｔｅｘあたりに０．０１ｇの荷重をかけ、荷重を付与している繊維長が、無荷重での繊維長と比較して伸びている長さを比率として求めた数値した。伸縮率が１％よりも大きな場合は繊維が加工糸として判断し、高流量のガスを受け止める効果は低い。

さらに、図６を用いて説明すると、略直線繊維の長さから、該略直線繊維のモジュール内両端で接着されている点を結んだ最短距離を引いた数値を、該最短距離で割り、１００をかけた数値（％）が２％以下であることが好ましく、さらに１％以下がより好ましい。２％を超える場合は、繊維が弛んでいる状態でモジュール内に存在すると考えられる。弛んでいない略直線繊維１５０に対し、弛んでいる略直線繊維１４０は伸縮率が大きい時と同じ効果となり、高流量の空気を受け止める効果は低くなる。

略直線繊維の繊度は１０，０００ｄｔｅｘ以下が好ましく、８，０００ｄｔｅｘ以下がより好ましい。繊度は繊維１０，０００ｍの時の重さ（ｇ）である。繊度が１０，０００ｄｔｅｘよりも大きな数値であると、剛直性があるためオンライン上で巻き取ることは困難となる。オンライン上での製糸が困難だと、生産効率が低下することは容易に想像できる。

略直線繊維の太さ（糸径）としては、中空糸１本よりも小さいことが好ましい。略直線繊維の糸径は、繊維がマルチフィラメントの場合は１トウ（糸条）単位で測定し、モノフィラメントの場合は１本で測定する。略直線繊維の糸径が中空糸１本よりも太い場合、中空糸の膜面積が減少し、膜による透過・拡散性能が低下する。

一方、略直線繊維とは異なり、カバリング糸は嵩高性および伸縮性を有する、捲縮糸、加工糸、紡績糸の１種類あるいは複数種用いることで、中空糸に螺旋状に巻き付ける際、中空糸を傷付けることなくオンライン上で中空糸ユニットを完成することができる。具体的に伸縮率は１％よりも大きい繊維が良い。カバリング糸の素材としては特に限定はしないが、ポリエステルなどの加工糸を用いることも一例として挙げられる。

嵩高性および伸縮性を有する糸、例えば捲縮糸、加工糸、紡績糸などは中空糸と添わせることで中空糸ユニットに嵩高性を持たせることが可能である。これを追糸と呼び、モジュール充填率が低く略直線繊維の伸縮率が大きくなる形状であっても、追糸を用いることで中空糸ユニットの嵩高性を向上でき、略直線繊維の伸縮率を低くすることも可能である。

以下に、実施例をもって本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。

用いた測定方法を以下に記載する。

１．初期弾性率測定方法
テンシロン（ＯＲＩＥＮＴＥＣ社製ＲＴＭ−１００）に、５００ｇｆのロードセルを取り付けて測定した。図１で説明する。中空糸試料長２０が５０ｍｍの中空糸１０を引っ張り速度５０ｍｍ／ｍｉｎで引っ張った。試料長は、図１のとおり、試料そのものの長さでなく、固定具１５間の長さとする。この時の測定チャート速度は３００ｍｍ／ｍｉｎとした。初期弾性率を求める式としては下式のとおりとし、Ｈ、Ｘについては図２を用いて説明する。Ｘは初期弾性率を求めるための任意の距離であり、初期弾性率を求めるための高さＨ６０は、初期弾性率を求めるための任意の距離Ｘ５０の位置と、その位置を通る垂線５５と初期弾性率測定試験によって描かれた傾きを延長したライン４０との交点の間の距離である。

２．中空糸径測定方法
中空糸束から無作為に抜き取った１６本の中空糸をレーザー変位計（ＫＥＹＥＮＣＥ社製、ＬＳ５０４０Ｔ）で測定し、１６本の平均値を中空糸外径とした。ちなみに、中空糸膜厚と中空糸内径の測定においては、マイクロウォッチャーの１０００倍レンズ（ＫＥＹＥＮＣＥ社製、ＶＨ−Ｚ１００）で測定して中空糸膜厚を求め、膜厚の値を２倍して中空糸外径から引いた値を中空糸内径とした。

３．伸縮率測定
繊維を無荷重の状態で吊し、２００ｍｍにカットする（元の繊維長）。該繊維の１ｄｔｅｘあたりに０．０１ｇの荷重をかけ、この状態を維持したまま繊維長を測定する（荷重付加時の繊維長）。荷重付加時の繊維長から元の繊維長を引いた数値を元の繊維長で割り、比率として１００をかけた数値を伸縮率とする。

４．中空糸耐久試験
中空糸ユニットを円筒モジュールに組み込み、中空糸の長手方向両端を接着剤でポッティングを行う。この円筒モジュールの中空糸外側に１００ｋＰａの圧力がかかるように空気を流し、その状態で２時間空気を流し続ける。２時間後、一方の端面を目止めし、もう一方の端面から１０ｋＰａの圧力がかかるように空気を流す。この時、モジュールは水中に入れておく。この条件下で中空糸から糸切れによって気泡が出てくるかを確認する。

５．モジュール内の中空糸長と補強糸長の比率測定方法
略直線繊維のモジュール内両端で接着されている点を結んだ最短距離に対しての長さとして、モジュール内の中空糸長と補強糸長の比率を測定した。モジュール内の中空糸を両端の接着点でカットし、中空糸と補強糸を取り分けた。この後、中空糸と補強糸に３ｇの荷重をかけて長さを測定した。（カットした中空糸は５ユニット分とし、該ユニット中から中空糸を１本ずつランダムに抜き出し測定した。）
補強糸長から中空糸長を引いた数値を中空糸長で割り、比率として１００かかけた数値を中空糸と補強糸の比率とし、５本分の平均値を求めた。

（実施例１）
ポリスルホン樹脂（ソルベー社製Ｐ３５００）１８部、ポリビニルピロリドン（ＩＳＰ社製Ｋ３０）９部、およびジメチルアセトアミド７２部、水１部からなる製膜原液を９０℃で溶解後、５０℃に保温し、１．０／０．７ｍｍからなる２重管口金からジメチルアセトアミド４０部、水６０部からなる芯液と同時に吐出させ、３０℃の乾式部３５０ｍｍを通り、水９０部、ジメチルアセトアミド１０部の凝固浴４０℃に浸漬させ、凝固させた。次いで凝固させた中空糸を８０℃の水洗浴で洗浄後、中空糸２本に１７０ｄｔｅｘのポリエステル加工糸を螺旋状に巻き付け、カバリングを行った。さらに、カバリングを行った中空糸を６トウ（中空糸１２本）集め、このカバリング中空糸ユニットと平行に、補強糸として４４０ｄｔｅｘのポリフェニレンスルファイド繊維（１トウの外径は３３０μｍであり、伸縮率は０．５％であった）に張力をかけながら、繊維を張らせて略直線として走らせた状態で、１７０ｄｔｅｘのポリエステル加工糸を中空糸ユニットに巻き付けダブルカバリングを行った後に、巻き取りカセに巻き取った。中空糸ユニットは吐出から巻き取りまで工程内、つまりオンライン上で製造された。中空糸の外径は８３０μｍ、内径は６３０μｍ、膜厚は１００μｍであった。

巻き取った中空糸膜０．３ｍ、１０００本単位に小分けし、５０℃の乾熱乾燥機で２４時間乾燥を行い、中空糸、カバリング糸、補強糸の中空糸ユニットを得た。

この時の中空糸の初期弾性率は１５ｋｇｆ／ｍｍ^２で、補強糸として使用したポリフェニレンスルファイドは５４０ｋｇｆ／ｍｍ^２（中空糸の３６倍）のものを使用した。

この中空糸ユニットを１４５ユニットに分けて（中空糸本数は１７４０本）、φ５０、３００ｍｍのアルミ円筒モジュールに組み込み、中空糸両端をポッティングした。このモジュールオフガス側から空気を流し、中空糸耐久試験を行ったところ、２時間後にも中空糸切れは確認できなかった。

耐久試験後にモジュールを解体し、略直線繊維のモジュール内両端で接着されている点を結んだ最短距離に対しての長さとして、ある中空糸ユニットの中空糸長と補強糸長の比率を求めたところ、０．９％であった。

（実施例２）
実施例１と同じ方法で中空糸を吐出させ、水洗を行った。水洗後、中空糸２本と平行に１７０ｄｔｅｘのポリエステル加工糸（この外径は２１０μｍであり、伸縮率は１．２５％であった）を張力をかけない状態で追糸を行い、１７０ｄｔｅｘのポリエステル加工糸を螺旋状に巻き付け、カバリングを行った。さらに、カバリングを行った中空糸・追糸ユニットを２トウ（中空糸４本）集め、このカバリング中空糸ユニットと平行に、補強糸として４４０ｄｔｅｘのポリフェニレンスルファイド繊維（１トウの外径は３３０μｍであり、伸縮率は０．５％であった）を張力をかけ、繊維を張らせて略直線として走らせた状態で、１７０ｄｔｅｘのポリエステル加工糸を中空糸ユニットに巻き付けダブルカバリングを行った後に、巻き取りカセに巻き取った。中空糸ユニットは吐出から巻き取りまで工程内、つまりオンライン上で製造された。中空糸の外径は８４０μｍ、内径は６６０μｍ、膜厚は９０μｍであった。

巻き取った中空糸膜０．３ｍ、１０００本単位に小分けし、５０℃の乾熱乾燥機で２４時間乾燥を行い、中空糸、追糸、補強糸、カバリング糸の中空糸ユニットを得た。

この時の中空糸の初期弾性率は１４．６ｋｇｆ／ｍｍ^２であった。補強糸として使用したポリフェニレンスルファイドは５４０ｋｇｆ／ｍｍ^２（中空糸の３７倍）のものを使用した。この中空糸ユニットを３８８ユニットに分けて（中空糸本数は１５５２本）、φ５０、３００ｍｍのアルミ円筒モジュールに組み込み、中空糸両端をポッティングした。このモジュールオフガス側から空気を流し、中空糸耐久試験を行ったところ、２時間後にも中空糸切れは確認できなかった。

耐久試験後にモジュールを解体し、略直線繊維のモジュール内両端で接着されている点を結んだ最短距離に対しての長さとして、ある中空糸ユニットの中空糸長と補強糸長の比率を求めたところ、０．８％であった。
（比較例１）
実施例１と同じ方法で中空糸を吐出させ、水洗を行った。水洗後、中空糸２本に１７０ｄｔｅｘのポリエステル加工糸を螺旋状に巻き付け、カバリングを行った。さらに、カバリングを行った中空糸を６トウ（中空糸１２本）集め、補強糸なしで１７０ｄｔｅｘのポリエステル加工糸を中空糸ユニットに巻き付けダブルカバリングを行った後に、巻き取りカセに巻き取った。中空糸ユニットは吐出から巻き取りまで工程内、つまりオンライン上で製造された。中空糸の外径は８２０μｍ、内径は６３０μｍ、膜厚は９５μｍであった。

巻き取った中空糸膜０．３ｍ、１０００本単位に小分けし、５０℃の乾熱乾燥機で２４時間乾燥を行い、中空糸、カバリング糸の中空糸ユニットを得た。

この時の中空糸の初期弾性率は１５ｋｇｆ／ｍｍ^２であった。この中空糸ユニットを１４５ユニットに分けて（中空糸本数は１７４０本）、φ５０、３００ｍｍのアルミ円筒モジュールに組み込み、中空糸両端をポッティングした。このモジュールオフガス側から空気を流し、中空糸耐久試験を行ったが、水中から中空糸切れによる気泡が確認できた。糸切れ本数を数えたところ、１１５本の糸切れが確認できた。

（比較例２）
実施例１と同じ方法で中空糸を吐出させ、水洗を行った。水洗後、中空糸２本に１７０ｄｔｅｘのポリエステル加工糸を螺旋状に巻き付け、カバリングを行った。さらに、カバリングを行った中空糸を６トウ（中空糸１２本）集め、このカバリング中空糸ユニットと平行に補強糸として１７０ｄｔｅｘのポリエステル加工糸（この外径は２１０μｍであり、伸縮率は１．２５％であった）に張力をかけず略直線にせずに１７０ｄｔｅｘのポリエステル加工糸を中空糸ユニットに巻き付けダブルカバリングを行った後に、巻き取りカセに巻き取った。中空糸ユニットは吐出から巻き取りまで工程内、つまりオンライン上で製造された。ポリエステル加工糸の密度は１．３８ｇ／ｃｍ^３であった。中空糸の外径は８２０μｍ、内径は６３０μｍ、膜厚は９５μｍであった。

この時の中空糸の初期弾性率は１５ｋｇｆ／ｍｍ^２で、補強糸として使用したポリエステルは１１０ｋｇｆ／ｍｍ^２（中空糸の７倍）のものを使用した。この中空糸ユニットを１４５ユニットに分けて（中空糸本数は１７４０本）、φ５０、３００ｍｍのアルミ円筒モジュールに組み込み、中空糸両端をポッティングした。このモジュールオフガス側から空気を流し、中空糸耐久試験を行ったが、水中から中空糸切れによる気泡が確認できた。糸切れ本数を数えたところ、８３本の糸切れが確認できた。

耐久試験後にモジュールを解体し、略直線繊維のモジュール内両端で接着されている点を結んだ最短距離に対しての長さとして、ある中空糸ユニットの中空糸長と補強糸長の比率を求めたところ、３％であった。

（比較例３）
実施例１と同じ方法で中空糸を吐出させ、水洗を行った。水洗後、中空糸２本に１７０ｄｔｅｘのポリエステル加工糸を螺旋状に巻き付け、カバリングを行った。さらに、カバリングを行った中空糸を６トウ（中空糸１２本）集め、このカバリング中空糸ユニットと平行に０．３ｍｍの銅線（２５，０００ｄｔｅｘ）を補強糸として用い、中空糸、カバリング糸、補強糸の中空糸ユニットを、吐出から巻き取りまで工程内、つまりオンライン上での製作を試みたが、補強糸の剛直性があり、中空糸、カバリング糸、補強糸の中空糸ユニットは製作できなかった。

１０中空糸
１５固定具
２０中空糸試料長
２５ベースライン
３０初期弾性率測定試験によって描かれたライン
４０初期弾性率測定試験によって描かれた傾きを延長したライン
５０初期弾性率を求めるための任意の距離Ｘ
５５垂線
６０初期弾性率を求めるための高さＨ
６５カバリングされた中空糸
７０中空糸
８０加工糸（シングルカバリング糸）
９０略直線繊維
９５中空糸ユニット
１００加工糸（ダブルカバリング糸）
１１０中空糸モジュール
１２０接着部
１２５接着点
１３０略直線繊維の最短距離
１４０弛んでいる略直線繊維
１５０弛んでいない略直線繊維

Claims

補強糸である略直線繊維と中空糸とが螺旋状のカバリング糸によってカバリングされてなり、該略直線繊維は、初期弾性率が中空糸に比べて１０倍以上であり、繊度が１０，０００ｄｔｅｘ以下であり、かつ該略直線繊維の長さから、該略直線繊維のモジュール内両端で接着されている点を結んだ最短距離を引いた数値を、該最短距離で割り、１００をかけた数値（％）が２％以下である中空糸ユニットを含む加湿器用中空糸モジュール。
該略直線繊維の伸縮率が１％以下である請求項１に記載の加湿器用中空糸モジュール。
該略直線繊維１トウの糸径が中空糸１本の外径よりも小さい請求項１または２に記載の加湿器用中空糸モジュール。
請求項１に記載の加湿器用中空糸ユニットの製造方法であって、オンライン上で製造することを特徴とする中空糸ユニットの製造方法。