JP5391648B2 - 可変容量型圧縮機における容量制御機構 - Google Patents

Description

本発明は、給気通路を介して吐出圧力領域の冷媒がクランク室に供給されるとともに、抽気通路を介してクランク室の冷媒が吸入圧力領域に排出されてクランク室内の調圧が行われ、クランク室内の調圧によって吐出容量が制御される可変容量型圧縮機における容量制御機構に関する。

傾角可変に斜板を収容するクランク室を備えた可変容量型圧縮機においては、クランク室内の圧力が高くなると斜板の傾角が小さくなり、クランク室内の圧力が低くなると斜板の傾角が大きくなる。斜板の傾角が小さくなると、シリンダボア内におけるピストンのストロークが小さくなって吐出容量が小さくなり、斜板の傾角が大きくなると、シリンダボア内におけるピストンのストロークが大きくなって吐出容量が大きくなる。

クランク室へ供給される冷媒は、圧縮された冷媒であるので、クランク室から吸入圧力領域へ排出される冷媒の排出量が多くなるほど、可変容量型圧縮機における運転効率が悪くなる。そのため、可変容量型圧縮機における運転効率の観点からすると、クランク室から吸入圧力領域へ冷媒を排出するための抽気通路の通路断面積は、できるだけ小さい方がよく、通路断面積を小さくするため抽気通路には固定絞りが設けられている。

また、可変容量型圧縮機を長時間にわたって停止しておくと、冷媒が液状化した液冷媒がクランク室に溜まる。クランク室に液冷媒が溜まった状態で可変容量型圧縮機を起動したとすると、抽気通路の通路断面積を固定した状態で小さくしてある場合（固定絞りが設けられている場合）には、クランク室内の液冷媒が吸入圧力領域へ速やかに排出されず、クランク室内の液冷媒の気化によってクランク室内の圧力が過大になってしまう。そのため、可変容量型圧縮機の起動後において吐出容量が大きくなるまでに時間が掛かり過ぎることになる。

このような問題を解消するための可変容量型圧縮機の容量制御機構が特許文献１に開示されている。特許文献１に開示の容量制御機構は、吐出圧力領域からクランク室へ冷媒を供給する給気通路の通路断面積を変更するための第１制御弁と、クランク室から吸入圧力領域へ冷媒を排出するための抽気通路の通路断面積を変更するための第２制御弁とを備えている。なお、特許文献１において、抽気通路は、第２制御弁が設けられた第１抽気通路と、第２制御弁が設けられずクランク室と吸入圧力領域とを直接繋ぐ第２抽気通路とを備えている。

特許文献１において、第１制御弁は、コイルへの電力供給量を変更して弁開度を変更可能な電磁式制御弁である。第１制御弁に対する電力供給を行わない状態では、第１制御弁における弁開度が最大となり、斜板の傾角が最小となる。この状態は、吐出容量が最小容量に固定された最小容量運転状態である。また、第１制御弁に対して最大の電力供給が行われる状態では、第１制御弁における弁開度が最小となり、斜板の傾角が最大となる。この状態は、吐出容量が最大容量に固定された最大容量運転状態である。さらに、第１制御弁に対して最大より小さな電力供給が行われる状態では、第１制御弁における弁開度が最大よりも小さくなり、斜板の傾角が最小と最大との中間となる。この状態は、吐出容量が固定されない中間容量運転状態である。

また、第２制御弁のスプールは、シリンダブロックに形成された収容孔内に収容されるとともに、この収容孔を弁室と背圧室とに区画している。背圧室は、第１制御弁より下流側の圧力領域に連通されている。また、弁室は、弁孔を介してクランク室に連通されるとともに、連通孔を介して吸入圧力領域に連通されている。スプールは、付勢ばねによって背圧室側、すなわち、弁孔の開度を増大する方向へ付勢されている。

そして、可変容量型圧縮機が起動され、第１制御弁が給気通路を閉じれば、第２制御弁における背圧室の圧力はクランク室の圧力とほぼ等しくなり、第２制御弁のスプールは、付勢ばねによって弁孔の開度を最大とする。これによりクランク室内の液冷媒が吸入圧力領域たる吸入室へ速やかに排出され、可変容量型圧縮機の起動後において吐出容量が大きくなるまでに掛かる時間が短縮される。また、液冷媒がクランク室から排出された後でも、第１制御弁が給気通路を閉じた状態であれば、シリンダボアからクランク室へのブローバイガス量が多くなっても、第１抽気通路及び第２抽気通路を介して吸入圧力領域へ排出される。

さらに、第１制御弁が給気通路を若干でも開いて、背圧室に導入される圧力がクランク室の圧力よりも高くなれば、スプールは付勢ばねに抗して移動して弁孔の開度を零ではない最小とする。したがって、第２制御弁が、前述した固定絞りと同等に機能し、容量制御機構を備えることに起因した圧縮機の効率低下を防止することができる。
特開２００４−３４６８８０号公報

ところで、特許文献１の第２制御弁において、背圧室に導入される圧力とクランク室の圧力との差が小さいときでも、第２制御弁のスプールを、弁孔の開度を最小にする方向へ速やかに移動可能とするため、付勢ばねにはばね力の極めて弱いものが用いられている場合が多い。この場合、例えば、可変容量型圧縮機がクラッチレス機構を介して駆動源に連結されたタイプにおいては、起動時は第１制御弁に電力供給が行われていないため、可変容量型圧縮機の起動と共に吐出圧力が上昇すると第２制御弁のスプールが弁孔の開度を最小にする方向へ即座に移動してしまう。同時に、クランク室内に溜まった液冷媒が攪拌されてクランク室の圧力が上昇するため、このクランク室の圧力によってスプールは弁孔の開度を最小にする方向へ付勢され、第２制御弁の弁孔を最大にすることができなくなってしまう。その結果、可変容量型圧縮機の起動後に、吐出容量を増大させようとしてもクランク室内の液冷媒が吸入圧力領域へ速やかに排出されず吐出容量が大きくなるまでに時間が掛かり過ぎることになるという不具合が発生してしまう。

また、可変容量型圧縮機がクラッチ機構を介して駆動源に連結されたタイプの場合、その運転中に第１制御弁に電力供給が行われるとともに、スプールが弁孔の開度を最小より大きくした状態においては、吐出圧力が上昇すると第２制御弁のスプールが弁孔の開度を最小にする方向へ即座に移動してしまう。同時に、高圧のブローバイガスがクランク室へ排出されてしまうと、クランク室内の圧力が上昇し、クランク室内の冷媒が給気通路を介して背圧室に流入するため、この背圧室の圧力によってスプールは弁孔の開度を最小にする方向へ付勢され、第２制御弁の弁孔を最大にすることができなくなってしまう。その結果、抽気通路を介した冷媒の排出が調節できなくなり、斜板を目標とする傾角に調節できなくなるという不具合が発生してしまう。

本発明は、このような従来の技術に存在する問題点に着目してなされたものであり、その目的は、第２制御弁の作動するタイミングを適切なものにして、第２制御弁の作動タイミングのずれに伴う不具合を解消して可変容量型圧縮機の運転効率の低下を防止することができる可変容量型圧縮機における容量制御機構を提供することにある。

上記問題点を解決するために、請求項１に記載の発明は、給気通路を介して吐出圧力領域の冷媒がクランク室に供給されるとともに、抽気通路を介して前記クランク室の冷媒が吸入圧力領域に排出されて前記クランク室内の調圧が行われ、前記クランク室内の調圧によって該クランク室内の斜板の傾角が変更されることにより吐出容量が制御される可変容量型圧縮機における容量制御機構であって、前記給気通路の通路断面積を調節する第１制御弁と、前記給気通路における第１制御弁よりも下流側の領域と連通された背圧室、前記抽気通路の一部を構成し前記吸入圧力領域に連通された弁室、前記抽気通路の一部を構成し前記弁室に開口する弁孔、及び前記弁室に配置された弁部と前記背圧室に配置された背面とを有し該背面に作用する前記背圧室の圧力が高くなると前記弁部によって前記弁孔の開度を小さくするスプール、を備える第２制御弁と、前記第１制御弁と前記クランク室との間の前記給気通路に設けられるとともに、前記給気通路を閉鎖して前記クランク室から前記第１制御弁に向けた冷媒の流れを阻止する逆止弁と、からなり、前記スプールには、前記弁部が前記弁孔の開度を最小としたときに前記背圧室と前記弁室との連通を抑制する弁体部が設けられるとともに、前記スプールには、前記弁体部によって前記背圧室と前記弁室との連通が抑制された状態で前記第１制御弁から前記背圧室への過度の冷媒漏れが発生したときに該冷媒を前記背圧室から前記弁室に逃がすための洩れ通路が形成されていることを要旨とする。

これによれば、第２制御弁のスプールが弁孔の開度を最小より大きくした状態において、背圧室に作用する圧力よりもクランク室内の圧力が高くなったとき、逆止弁が給気通路を閉鎖する。このため、クランク室内の圧力が給気通路を介して背圧室に作用することを阻止して、スプールが弁孔の開度を最小にする方向へ移動してしまうことを防止することができる。その結果、クランク室内の圧力が高くなったりしても、第２制御弁を所望するタイミングで作動させることができ、可変容量型圧縮機の運転効率の低下を防止することができる。また、第１制御弁が弁開度を最小にしつつも、異物などの原因により第１制御弁から洩れ出た冷媒が背圧室に過度に供給されたとき、洩れ通路によって背圧室の冷媒を弁室へ排出することができ、背圧室内の圧力を減少させることができる。よって、第１制御弁が弁開度を最小にしつつも、第１制御弁から洩れ出た冷媒が背圧室に過度に供給されたときでも、第２制御弁において弁孔の開度を増大させる方向へスプールを移動させることができる。

また、前記スプールは付勢ばねによって前記弁孔の開度が増大する方向に付勢されるとともに、前記逆止弁は閉止ばねによって前記給気通路を閉鎖する方向に付勢されているものでもよい。

これによれば、付勢ばねによってスプールを、弁孔の開度が増大する方向に速やか、かつ確実に移動させることができるとともに、閉止ばねによって逆止弁を、給気通路を閉鎖する方向に速やか、かつ確実に移動させることができる。

また、前記第１制御弁が弁開度を最小から大きくする際に、前記第２制御弁が前記弁孔の開度を減少させた後に前記逆止弁が前記給気通路を開放する一方で、前記第１制御弁が弁開度を最大又は最小より大きい値から最小とする際に、前記第２制御弁が前記弁孔の開度を最小から増大させた後に前記逆止弁が前記給気通路を閉鎖するように前記第２制御弁及び逆止弁の弁開閉特性が設定されていてもよい。

これによれば、第１制御弁が弁開度を最小から大きくした際、第２制御弁が弁孔の開度を最小にした後、逆止弁によって給気通路が開放される。このため、給気通路を介してクランク室に供給される冷媒ガスが、抽気通路から吸入圧力領域へ排出されにくくなる。よって、クランク室内の圧力を速やかに増大させることができる。

また、前記第２制御弁の開閉差圧を、前記逆止弁の付勢力より大きく設定するとともに、前記可変容量型圧縮機の起動時に前記第１制御弁の弁開度が最大である場合に、前記斜板の傾角が変更される時の前記クランク室内の圧力より、前記第２制御弁の開閉差圧を小さく設定してもよい。

これによれば、可変容量型圧縮機の起動時、第１制御弁の弁開度が最大のとき、第２制御弁が弁孔の開度を最小とする前に斜板が傾角を変更すると、給気通路を流れる冷媒量が不足し、クランク室に供給された冷媒が抽気通路を介して吸入圧力領域へ排出されてしまうので、クランク室内の圧力を速やかに増大させることができない。そこで、斜板の傾角がバランスの取れた状態にある状態で吐出容量を減少させたとき、逆止弁が給気通路を開放した後に、斜板が傾角を減少する前に第２制御弁のスプールが弁孔の開度を最小とする方向へ移動するようにした。よって、斜板が傾角を変更する際、速やかにクランク室内の圧力を上げることができる。さらに、第２制御弁の弁開閉特性の設定も容易となる。

また、第１制御弁が弁開度を最小にしてクランク室内の圧力を低下させる際、第２制御弁が弁孔の開度を最大とする前に逆止弁が給気通路を閉鎖してしまうと、逆止弁が給気通路を閉鎖した後に、背圧室内の圧力が下がらなくなってしまう。そこで、第２制御弁の開閉差圧を逆止弁の付勢力より大きく設定した。よって、クランク室内の圧力を低下させる際、逆止弁が給気通路を閉鎖する前に背圧室内の圧力を下げることができ、第２制御弁が弁孔の開度を最大とさせてクランク室の圧力を速やかに低下させることができる。

本発明によれば、第２制御弁の作動するタイミングを適切なものにして、第２制御弁の作動タイミングのずれに伴う不具合を解消して可変容量型圧縮機の運転効率の低下を防止することができる。

（第１の実施形態）
以下、本発明の可変容量型圧縮機における容量制御機構を、車両用空調装置に用いられて冷媒の圧縮を行う可変容量型斜板式圧縮機（以下、単に圧縮機とする）の容量制御機構に具体化した第１の実施形態について説明する。

図１に示すように、圧縮機Ｃのハウジングは、シリンダブロック１と、シリンダブロック１の前端に接合固定されたフロントハウジング２と、シリンダブロック１の後端に弁形成体３を介して接合固定されたリヤハウジング４とから構成されている。ハウジング内において、シリンダブロック１とフロントハウジング２とで囲まれた領域にはクランク室５が区画されている。また、シリンダブロック１とフロントハウジング２とにより駆動軸６が回転可能に支持されるとともに、クランク室５において駆動軸６には、ラグプレート１１が一体回転可能に固定されている。

駆動軸６の前端部は、動力伝達機構ＰＴを介して外部駆動源としての車両のエンジンＥに作動連結されている。動力伝達機構ＰＴは、外部からの電気制御によって動力の伝達／遮断を選択可能なクラッチ機構（例えば電磁クラッチ）であってもよく、又は、そのようなクラッチ機構を持たない常時伝達型のクラッチレス機構（例えばベルト／プーリの組合せ）であってもよい。本実施形態では、クラッチレスタイプの動力伝達機構ＰＴが採用されている。

クランク室５内には斜板１２が収容されている。斜板１２は、駆動軸６にスライド移動可能でかつ傾動可能に支持されるとともに、押圧ばね１５によって付勢されている。ラグプレート１１と斜板１２との間にはヒンジ機構１３が介在されている。そして、斜板１２は、押圧ばね１５の付勢力、ヒンジ機構１３を介したラグプレート１１との間でのヒンジ連結、及び駆動軸６の支持により、ラグプレート１１及び駆動軸６と同期回転可能であるとともに、駆動軸６の軸方向へのスライド移動を伴いながら駆動軸６に対し傾動可能となっている。

シリンダブロック１には、複数（図面には一つのみ示す）のシリンダボア１ａが駆動軸６を取り囲むようにして貫設されるとともに、各シリンダボア１ａにはピストン２０が往復動可能に収容されている。各シリンダボア１ａの前後開口は、弁形成体３及びピストン２０によって閉塞されるとともに、各シリンダボア１ａ内にはピストン２０の往復動に応じて体積変化する圧縮室１４が区画されている。各ピストン２０は、シュー１９を介して斜板１２の外周部に係留されている。そして、駆動軸６の回転にともなう斜板１２の回転運動が、シュー１９を介してピストン２０の往復直線運動に変換される。

弁形成体３とリヤハウジング４との間には、中心域に位置する吸入室２１と、この吸入室２１を取り囲む吐出室２２とが区画形成されている。弁形成体３には各シリンダボア１ａに対応して、吸入ポート２３、及びこの吸入ポート２３を開閉する吸入弁２４、並びに、吐出ポート２５、及びこの吐出ポート２５を開閉する吐出弁２６が形成されている。吸入ポート２３を介して吸入室２１と各シリンダボア１ａ（圧縮室１４）とが連通されるとともに、吐出ポート２５を介して各シリンダボア１ａ（圧縮室１４）と吐出室２２とが連通されている。

そして、吸入室２１の冷媒ガスは、各ピストン２０の上死点位置から下死点側への往動により吸入ポート２３及び吸入弁２４を介して圧縮室１４に吸入される。圧縮室１４に吸入された冷媒ガスは、ピストン２０の下死点位置から上死点側への復動により所定の圧力にまで圧縮され、吐出ポート２５及び吐出弁２６を介して吐出室２２に吐出される。

車両用空調装置の冷媒循環回路（冷凍サイクル）は、上述した圧縮機Ｃと外部冷媒回路３０とを備えている。外部冷媒回路３０は例えば、ガスクーラ３１、膨張弁３２及び蒸発器３３を備えている。外部冷媒回路３０の下流域には、蒸発器３３の出口と圧縮機Ｃの吸入室２１とをつなぐ冷媒の流通管３５が設けられている。外部冷媒回路３０の上流域には、圧縮機Ｃの吐出室２２とガスクーラ３１の入口とをつなぐ冷媒の流通管３６が設けられている。

圧縮機Ｃにおいて、斜板１２の傾角（駆動軸６の軸線に直交する平面との間でなす角度）は、クランク室５内の圧力（クランク圧Ｐｃ）の変更に応じて変更され、最小傾角（図１で実線で示す状態）と最大傾角（図１で二点鎖線で示す状態）との間の任意の角度に設定される。

斜板１２の傾角の制御に関与するクランク圧Ｐｃを制御するための容量制御機構は、ハウジング内に設けられた抽気通路２７、給気通路２９、第１制御弁ＣＶ１、第２制御弁ＣＶ２及び逆止弁９０によって構成されている。

抽気通路２７は、クランク室５と吸入圧力（Ｐｓ）領域である吸入室２１とを接続している。抽気通路２７の途中には、抽気通路２７の通路断面積を調節可能な第２制御弁ＣＶ２が配設されている。給気通路２９は、吐出圧力（Ｐｄ）領域である吐出室２２とクランク室５とを接続している。給気通路２９の途中には、給気通路２９の通路断面積を調節可能な第１制御弁ＣＶ１が配設されるとともに、給気通路２９におけるクランク室５と第１制御弁ＣＶ１との間には逆止弁９０が配設されている。

そして、圧縮機Ｃにおいては、第１制御弁ＣＶ１及び第２制御弁ＣＶ２の弁開度を調節することで、給気通路２９を介したクランク室５への高圧な冷媒の供給量と抽気通路２７を介したクランク室５からの冷媒の排出量とのバランスが制御され、クランク圧Ｐｃが決定される。決定されたクランク圧Ｐｃに応じて、ピストン２０を介してのクランク圧Ｐｃとシリンダボア１ａの内圧との差が変更され、斜板１２の傾角が変更される結果、ピストン２０のストローク、すなわち吐出容量が調節される。

例えば、第１制御弁ＣＶ１の弁開度が小さくされてクランク圧Ｐｃが低下すると、斜板１２の傾角が増大し、圧縮機Ｃの吐出容量が増大される。逆に、第１制御弁ＣＶ１の弁開度が大きくされてクランク圧Ｐｃが上昇すると、斜板１２の傾角が減少し、圧縮機Ｃの吐出容量が減少される。

次に、第１制御弁ＣＶ１について説明する。図２に示すように、第１制御弁ＣＶ１はソレノイド４０を備えるとともに、このソレノイド４０を構成する固定鉄芯４１は、コイル４２への電流供給による励磁に基づいて可動鉄芯４３を引き付けるようになっている。また、第１制御弁ＣＶ１内には連通通路４６が形成されるとともに、この連通通路４６は可動鉄芯４３に止着されたバルブロッド４４により開閉可能になっている。固定鉄芯４１と可動鉄芯４３との間には付勢ばね４５が介在されているとともに、付勢ばね４５は可動鉄芯４３を介してバルブロッド４４を、連通通路４６を開く位置に向けて付勢する。また、ソレノイド４０の電磁力は、付勢ばね４５のばね力に抗して連通通路４６を閉じる位置に向けてバルブロッド４４を付勢する。ソレノイド４０は、制御コンピュータ４７の電流供給制御（本実施形態ではデューティ比制御）を受ける。

第１制御弁ＣＶ１内の感圧手段４８を構成するベローズ４９には吸入室２１内の吸入圧力Ｐｓが通路５０及び感圧室５１を介して作用している。また、ベローズ４９にはバルブロッド４４が接続されており、ベローズ４９内の圧力及び感圧手段４８を構成する感圧ばね５２のばね力は、連通通路４６を閉じる位置から開く位置に向けてバルブロッド４４を付勢する。第１制御弁ＣＶ１には、連通通路４６に連なる弁収容室５３が形成されるとともに、この弁収容室５３は給気通路２９の一部を介して吐出室２２に連通している。また、連通通路４６は給気通路２９の一部を介してクランク室５に連通している。

第１制御弁ＣＶ１のソレノイド４０に対して電流供給制御（デューティ比制御）を行なう制御コンピュータ４７は、空調装置作動スイッチ（図示せず）のＯＮによってソレノイド４０に電流を供給し、空調装置作動スイッチのＯＦＦによって電流供給を停止する。制御コンピュータ４７には室温設定器（図示せず）及び室温検出器（図示せず）が信号接続されている。空調装置作動スイッチがＯＮ状態にある場合、制御コンピュータ４７は、室温設定器によって設定された目標室温と、室温検出器によって検出された検出室温との温度差に基づいて、ソレノイド４０に対する電流供給を制御する。

第１制御弁ＣＶ１の連通通路４６における開閉具合、すなわち、第１制御弁ＣＶ１における弁開度は、ソレノイド４０で生じる電磁力、付勢ばね４５のばね力、感圧手段４８の付勢力のバランスによって決まる。第１制御弁ＣＶ１は、電磁力を変えることによって第１制御弁ＣＶ１における弁開度を連続的に調節可能である。電磁力を増大すると、第１制御弁ＣＶ１における弁開度は、減少方向に移行する。また、吸入室２１における吸入圧力Ｐｓが増大すると、第１制御弁ＣＶ１における弁開度が増大するとともに給気通路２９の通路断面積が増大する。一方、吸入室２１における吸入圧力Ｐｓが減少すると、第１制御弁ＣＶ１における弁開度が減少するとともに、給気通路２９の通路断面積が減少する。

次に、第２制御弁ＣＶ２について説明する。図３及び図４に示すように、リヤハウジング４には、第２制御弁ＣＶ２を収容するための円筒状の収容孔７０が形成されており、リヤハウジング４は第２制御弁ＣＶ２用のバルブハウジングを兼ねている。収容孔７０においてリヤハウジング４の前端面４ｂでの開口は、弁形成体３によって閉塞されている。収容孔７０は、弁形成体３側から離れる方向に沿って順に、弁室７１と、この弁室７１よりも径が大きい中径孔部７２と、中径孔部７２よりも径が大きい大径孔部７３とをそれぞれ同軸上に備えている。

弁室７１は、この弁室７１を区画する弁形成体３、及びシリンダブロック１に貫通形成されるとともに弁室７１に開口する弁孔２７ａを介してクランク室５と連通されている。また、弁室７１は、リヤハウジング４に形成された連通孔２７ｂを介して吸入室２１と連通されている。そして、弁孔２７ａ、弁室７１及び連通孔２７ｂは、抽気通路２７を構成している。

弁室７１及び中径孔部７２内には、スプール７５が挿通されるとともに、このスプール７５は弁室７１及び中径孔部７２内で移動可能になっている。大径孔部７３内にはストッパ７６が嵌入固定されている。ストッパ７６は、リヤハウジング４における大径孔部７３と中径孔部７２との間の段差部に当接することで位置決めされている。ストッパ７６は、スプール７５が大径孔部７３側へそれ以上移動することを当接規制する。

スプール７５は、弁室７１側に位置する円柱状をなす小径部７５ａと、この小径部７５ａと同軸上に配置されてなおかつ小径部７５ａに対して収容孔７０の中径孔部７２側に連接された円筒状をなす大径部７５ｂとからなっている。そして、スプール７５には、小径部７５ａと大径部７５ｂとの境界に、弁体部としての円環状の可動側段差部７８が設けられている。

小径部７５ａは、弁孔２７ａと同軸上に配置されており、小径部７５ａは弁孔２７ａよりも径が大きく形成されている。小径部７５ａにおける弁形成体３に対向する端面は、弁孔２７ａの弁室７１に対する開度（以下、これを弁孔２７ａの開度とする）、すなわち抽気通路２７の通路断面積を調節する第１弁部７９をなしている。例えば、第１弁部７９が弁形成体３に近づくと弁孔２７ａの開度は減少されるとともに抽気通路２７の通路断面積が減少し、逆に第１弁部７９が弁形成体３から遠ざかると弁孔２７ａの開度は増大されるとともに抽気通路２７の通路断面積が増大する。

中径孔部７２内には、ストッパ７６とスプール７５の大径部７５ｂとの間に背圧室８０が区画形成されている。背圧室８０には、大径部７５ｂの筒内空間も含まれている。スプール７５の背面８１は、背圧室８０に配置されている。給気通路２９において、第１制御弁ＣＶ１よりもクランク室５側（下流側）からは、第２制御弁ＣＶ２の大径孔部７３と連通する導圧通路８２が分岐されている。ストッパ７６には、導圧通路８２と中径孔部７２とを連通するように連通溝７６ａ及び連絡孔７６ｂが形成されている。

そして、背圧室８０には、導圧通路８２、連通溝７６ａ及び連絡孔７６ｂを介して、給気通路２９の圧力が導入されている。すなわち、背圧室８０は、給気通路２９において第１制御弁ＣＶ１よりも下流側と同じ圧力雰囲気とされている。背圧室８０の圧力に基づく力は、スプール７５を弁形成体３側（弁開度減少方向）に付勢する。つまり、スプール７５は、背面８１に作用する背圧室８０の圧力が高くなると、第１弁部７９によって弁孔２７ａの開度を小さくし、抽気通路２７の通路断面積を減少する特性を有している。

第２制御弁ＣＶ２内において弁室７１と中径孔部７２との間には円環状の固定側段差部８３が形成されている。スプール７５は弁形成体３に対して最も近づくと、可動側段差部７８が固定側段差部８３に着座される。スプール７５の小径部７５ａの軸方向長さは、弁室７１の軸方向長さよりも若干小さく形成されている。このため、可動側段差部７８が固定側段差部８３に着座した状態では、第１弁部７９と弁形成体３との間には若干の隙間が確保されることとなる。なお、可動側段差部７８が固定側段差部８３に着座した状態において、大径部７５ｂの外周面と中径孔部７２の内周面との間にはクリアランス８７が形成されている。

そして、スプール７５の第１弁部７９が弁孔２７ａの開度を最小としても抽気通路２７が閉じられることはなく、クランク室５と吸入室２１とは、抽気通路２７を介しても常時連通された状態となっている。なお、弁孔２７ａの開度を最小とするとは、弁孔２７ａの開度を零よりも若干大きい零近傍の開度とすることであり、抽気通路２７の通路断面積を零ではない最小にすることである。第１弁部７９と弁形成体３との零ではない最小隙間は、抽気通路２７の絞りを構成する。

スプール７５における小径部７５ａの外周側には付勢ばね８５が配置されるとともに、この付勢ばね８５の一端は、可動側段差部７８に当接するとともに、他端が弁形成体３において弁孔２７ａの開口周囲に当接されている。付勢ばね８５は、第１弁部７９が弁孔２７ａの開度を増大する方向にスプール７５を付勢する。なお、背圧室８０内の圧力と、クランク圧Ｐｃとの圧力差がわずかでもスプール７５が弁孔２７ａの開度を減少する方向へ移動するように、付勢ばね８５にはばね力が極めて弱いものが用いられている。

弁室７１と背圧室８０とは、可動側段差部７８と固定側段差部８３とが離間した状態で連通される一方で、可動側段差部７８が固定側段差部８３に着座した状態では、背圧室８０と弁室７１との連通が抑制される。つまり、可動側段差部７８が、背圧室８０と弁室７１との連通を抑制する弁体部をなしている。

次に、逆止弁９０について説明する。シリンダブロック１におけるクランク室５側の端面には、給気通路２９を円筒状に拡径させた収容孔１ｂが形成されている。この収容孔１ｂには、給気通路２９を介したクランク室５から第１制御弁ＣＶ１に向けた冷媒の流れを阻止する逆止弁９０が収容されている。収容孔１ｂにおいてシリンダブロック１のクランク室５側での開口は、円環状をなす蓋部材９１によって一部が閉じられている。逆止弁９０は、収容孔１ｂ内に収容された弁体９２と、弁体９２を付勢する閉止ばね９３とを備えている。

弁体９２は、給気通路２９側が円錐形状に形成されるとともに、この円錐形状をなす部位に弁部９２ａが形成されている。そして、弁部９２ａが給気通路２９内に入り込むとともに、給気通路２９の開口縁に弁部９２ａが着座することにより給気通路２９が閉鎖されるようになっている。閉止ばね９３は、給気通路２９を閉鎖する方向に向けて弁体９２を付勢している。また、蓋部材９１に形成された導入孔９１ａによって収容孔１ｂ内はクランク室５内の圧力（クランク圧Ｐｃ）が導入されている。

逆止弁９０において、弁体９２が給気通路２９を閉鎖した状態のとき、弁体９２の弁部９２ａには、第１制御弁ＣＶ１より下流側の圧力領域から圧力が作用し、このときの受圧面積は、給気通路２９の軸直交断面積「Ｓ１」と等しくなる。また、弁体９２が給気通路２９を閉鎖した状態のとき、逆止弁９０において、弁体９２の受圧面９２ｂにはクランク室５からの圧力（クランク圧Ｐｃ）が作用し、このときの受圧面積は受圧面９２ｂの面積「Ｓ２（＞Ｓ１）」と等しくなる。

ここで、閉止ばね９３のばね荷重をＦＢとすると、逆止弁９０において、弁体９２が給気通路２９を開放する時の付勢力Ｐｄｃ１は「ＦＢ／Ｓ１」と表せる。一方、逆止弁９０において、弁体９２が給気通路２９を閉鎖する時の付勢力Ｐｄｃ２は「ＦＢ／Ｓ２」と表せる。また、第２制御弁ＣＶ２のスプール７５が弁孔２７ａの開度を最小とするための、背圧室８０に導入される圧力と、弁室７１に導入されるクランク圧Ｐｃとの差圧を第２制御弁ＣＶ２の開閉差圧Ｐｃｓとする。すなわち、背圧室８０内の圧力から弁室７１内の圧力と付勢ばね８５の付勢力との合計を引いた場合に、その差がＰｃｓ以上となると第２制御弁ＣＶ２は、その開度を減少する方向に作動する。なお、第２制御弁ＣＶ２については、可動側段差部７８と固定側段差部８３とが離間した状態と着座した状態において、受圧面積の差が非常に小さいので、本実施形態においては、近似的に第２制御弁ＣＶ２の開閉差圧Ｐｃｓとして扱う。

この場合、本実施形態の圧縮機Ｃにおいては、
Ｐｄｃ２＜Ｐｃｓ＜Ｐｄｃ１…条件式１
となるように給気通路２９の軸直交断面積、及び収容孔１ｂの軸直交断面積、及びばね荷重ＦＢが設定され、第２制御弁ＣＶ２及び逆止弁９０の弁開閉特性が設定されている。

また、圧縮機Ｃの起動時であって、斜板１２の傾角が変更される前の状態（斜板１２が押圧ばね１５によりバランスされた状態）のときのクランク室５の圧力であり、第１制御弁ＣＶ１の弁開度が最大である場合であって、斜板１２の傾角が変更するときの圧力より小さい圧力を可変圧力Ｐｋとする。この場合、本実施形態の圧縮機Ｃにおいては、
Ｐｃｓ＜Ｐｋ＝（Ｐｃ−Ｐｓ）…条件式２
に設定されている。

さて、車両のエンジンＥが停止して所定時間以上が経過されると、冷媒循環回路内は低い圧力で均圧された状態となり、クランク圧Ｐｃと吸入圧力Ｐｓとは等しくなる。図４に示すように、第２制御弁ＣＶ２において、スプール７５は付勢ばね８５によって弁孔２７ａの開度を増大する方向に移動されてストッパ７６に当接し、第１弁部７９は弁孔２７ａの開度を最大とした状態となっている。すなわち、抽気通路２７の通路断面積は最大となっている。また、空調装置作動スイッチのＯＦＦによって第１制御弁ＣＶ１のソレノイド４０に対する電流供給が停止されている状態（デューティ比が０）では、第１制御弁ＣＶ１における弁開度は最大になっており、給気通路２９の通路断面積は最大になっている。さらに、逆止弁９０においては、閉止ばね９３のばね力により給気通路２９が閉鎖されている。

また、一般的な車両用空調装置の圧縮機Ｃでは、エンジンＥが長時間停止した状態で外部冷媒回路３０の低圧側に液冷媒が存在すると、クランク室５と吸入室２１が抽気通路２７を介して連通する関係上、液冷媒が吸入室２１を介してクランク室５に流入することになる。特に、車室内側の温度が高く、圧縮機Ｃが配置されているエンジンルーム側の温度が低い場合には、多量の液冷媒が吸入室２１を介してクランク室５に流入し、そのまま停留されることとなる。

このため、エンジンＥが起動して圧縮機の駆動が開始されると（上述したように動力伝達機構ＰＴはクラッチレスタイプである）、エンジンＥの発熱の影響や斜板１２によって掻き回されることで液冷媒が気化して、クランク圧Ｐｃが第１制御弁ＣＶ１の弁開度に関わらず上昇する。同時に、斜板１２の最小傾角は０°よりも僅かに大きく、斜板１２の傾角が最小傾角の場合にもシリンダボア１ａから吐出室２２への吐出は行われている。このとき、弁室７１内の圧力が背圧室８０内の圧力よりも高いため、第２制御弁ＣＶ２では、抽気通路２７の通路断面積を最大とした状態が維持される。

ここで、クランク圧Ｐｃが、吐出室２２の圧力より大きくなっても、逆止弁９０によってクランク圧Ｐｃが給気通路２９に作用することが阻止される。よって、背圧室８０に、給気通路２９、導圧通路８２、連通溝７６ａ及び連絡孔７６ｂを介して、クランク圧Ｐｃが導入されることが阻止され、高圧のクランク圧Ｐｃがスプール７５の背面８１に作用することが阻止される。

このため、第２制御弁ＣＶ２のスプール７５は、クランク圧Ｐｃと給気通路２９の圧力との差に基づき、付勢ばね８５の付勢力によって第１弁部７９が抽気通路２７を全開した状態に維持される。よって、クランク室５の液冷媒は、液状態のままか或いは少なくとも一部が気化した状態で、通路断面積が最大状態の抽気通路２７を介して速やかに吸入室２１へ排出される。

そして、液冷媒がクランク室５から排出されクランク圧Ｐｃが低下するとともに、背圧室８０と弁室７１との圧力差が第２制御弁ＣＶ２の開閉差圧Ｐｃｓを上回ると、図３に示すように、第２制御弁ＣＶ２のスプール７５は、背圧室８０の圧力によって弁孔２７ａの開度を最小とする方向に付勢され、抽気通路２７の通路断面積が最大より減少される。また、給気通路２９の圧力とクランク圧Ｐｃとの圧力差が逆止弁９０の付勢力Ｐｄｃ１を上回ると、給気通路２９の冷媒が逆止弁９０の弁体９２を押し退けてクランク室５に流入し、逆止弁９０において弁体９２は開状態となる。

ここで、例えば、エンジンＥの起動後において車室内が暑いと、制御コンピュータ４７は乗員の冷房要求に基づきクールダウンを行うべく、制御コンピュータ４７は最大デューティ比とし、第１制御弁ＣＶ１は弁開度を最小とするとともに、給気通路２９の通路断面積が最小となる。このとき、吐出室２２からクランク室５及び第２制御弁ＣＶ２の背圧室８０への高圧な冷媒の供給は行われず、背圧室８０の圧力は減少していく。

そして、背圧室８０と弁室７１との圧力差が第２制御弁ＣＶ２の開閉差圧Ｐｃｓを下回ると、スプール７５は弁孔２７ａの開度を最大とする方向へ移動し、抽気通路２７の通路断面積を最大とする。また、給気通路２９の圧力とクランク圧Ｐｃとの圧力差が逆止弁９０の付勢力Ｐｄｃ２を下回ると、逆止弁９０の弁体９２が給気通路２９を閉鎖する方向へ移動する。このとき、図４に示すように、条件式１に基づき、スプール７５が弁孔２７ａの開度を最大とする方向へ移動した後、逆止弁９０の弁体９２が給気通路２９を閉鎖する方向へ移動する。その後、クランク圧Ｐｃは第１制御弁ＣＶ１の弁開度に応じた低い状態に維持されて、圧縮機Ｃは斜板１２の傾角を速やかに増大させて吐出容量を最大とする。

圧縮機Ｃの最大吐出容量運転によって、車室内が或る程度にまで冷えてくれば、制御コンピュータ４７は、第１制御弁ＣＶ１のソレノイド４０に対する電流供給を最小でなく、かつ最大でない状態（デューティ比が０より大きく、１より小さい）とし、第１制御弁ＣＶ１は弁開度を最小より大きくする。すなわち、給気通路２９の通路断面積が最小より大きくなる。このため、吐出室２２からクランク室５及び第２制御弁ＣＶ２の背圧室８０へは高圧な冷媒の供給が行われ、背圧室８０の圧力は増大していく。

そして、背圧室８０と弁室７１との圧力差が第２制御弁ＣＶ２の開閉差圧Ｐｃｓを上回ると、スプール７５は弁孔２７ａの開度を最小とする方向へ移動し、抽気通路２７の通路断面積が減少される。また、給気通路２９の圧力とクランク圧Ｐｃとの圧力差が、逆止弁９０の付勢力Ｐｄｃ１を上回ると、逆止弁９０の弁体９２が給気通路２９を開放する方向へ移動する。このとき、図３に示すように、条件式１に基づき、第２制御弁ＣＶ２が、スプール７５によって弁孔２７ａの開度を最小にする方向へ移動した後、逆止弁９０の弁体９２が給気通路２９を開放する方向へ移動する。

そして、抽気通路２７を経由して吸入室２１へ冷媒が排出され、給気通路２９の冷媒は逆止弁９０を通過してクランク室５へ流れる。この状態では、斜板１２の傾角は、吸入圧力Ｐｓがデューティ比に応じた設定圧力となるように制御され、圧縮機Ｃは、斜板１２の傾角が最小傾角より大きくなる中間容量運転を行なう。

上記第１の実施形態によれば、以下のような効果を得ることができる。
（１）抽気通路２７に、抽気通路２７の通路断面積を調節する第２制御弁ＣＶ２を設けるとともに、クランク室５と第１制御弁ＣＶ１の間の給気通路２９に逆止弁９０を設けた。このため、クランク室５内に溜まった液冷媒が攪拌されてクランク圧Ｐｃが高くなったり、高圧のブローバイガスがクランク室５に排出されてクランク圧Ｐｃが吐出圧力Ｐｄより高くなっても逆止弁９０によりクランク圧Ｐｃが第２制御弁ＣＶ２の背圧室８０に作用することが阻止される。よって、第２制御弁ＣＶ２の背圧室８０に作用する圧力より、クランク圧Ｐｃが高くなっても、スプール７５が弁孔２７ａの開度を最小にする方向へ移動してしまうことを防止し、第２制御弁ＣＶ２の作動するタイミングを適切なものとすることができる。その結果として、第２制御弁ＣＶ２の作動タイミングのずれに伴う不具合を解消して圧縮機Ｃの運転効率の低下を防止することができる。

（２）第１制御弁ＣＶ１が弁開度を最小より大きくする場合、第２制御弁ＣＶ２が弁孔２７ａの開度を最小とする前に逆止弁９０が給気通路２９を開放してしまうと、第１制御弁ＣＶ１から給気通路２９を介してクランク室５に供給された冷媒ガスが抽気通路２７から吸入室２１へ排出されてクランク圧Ｐｃを速やかに増大できない。そこで、第１制御弁ＣＶ１が弁開度を最小より大きくする場合、第２制御弁ＣＶ２が弁孔２７ａの開度を最小とした後に、逆止弁９０が給気通路２９を開放するように設定した。このため、第１制御弁ＣＶ１が弁開度を最小より大きくした場合、速やかにクランク圧Ｐｃを増大させることができ、圧縮機Ｃの運転動力を抑えることができる。

（３）第１制御弁ＣＶ１が弁開度を最小にする場合、第２制御弁ＣＶ２が弁孔２７ａの開度を最大とする前に逆止弁９０が給気通路２９を閉鎖してしまうと、背圧室８０の圧力が下がらなくなり、第２制御弁ＣＶ２によって弁孔２７ａの開度を最小より増大させることができなくなる。すると、吐出圧力Ｐｄが高い場合やブローバイガスが多くクランク室５へ排出される場合には、クランク圧Ｐｃが異常上昇して斜板１２の傾角を所望する角度に調節できなくなる。そこで、第１制御弁ＣＶ１が弁開度を最小にする場合、第２制御弁ＣＶ２が弁孔２７ａの開度を最大とした後に、逆止弁９０が給気通路２９を閉鎖するように設定した。このため、第１制御弁ＣＶ１が弁開度を最小にする場合、第２制御弁ＣＶ２により弁孔２７ａを開いて抽気通路２７を確実に開状態とすることができ、上記不具合の発生を防止することができる。

（４）第２制御弁ＣＶ２が弁孔２７ａの開度を最小とする前に斜板１２が傾角を変更すると、クランク室５に供給された冷媒が抽気通路２７を介して吸入室２１へ排出されてしまい、さらには第１制御弁ＣＶ１に供給される冷媒量が不足するのでクランク圧Ｐｃを速やかに上昇させることができない。そこで、斜板１２の傾角がバランスの取れた状態にある状態で吐出容量を減少させたとき、第２制御弁ＣＶ２において、スプール７５が弁孔２７ａの開度を最小とする方向へ移動した後で逆止弁９０が給気通路２９を開放し、さらに、その後に、斜板１２の傾角が最小傾角に向かうように設定した。よって、斜板１２が傾角を変更する際、速やかにクランク圧Ｐｃを上げることができ、圧縮機Ｃの運転動力を抑えることができる。

（５）第１制御弁ＣＶ１が弁開度を最小にしてクランク圧Ｐｃを低下させる際、第２制御弁ＣＶ２が弁孔２７ａの開度を最小とする前に逆止弁９０が給気通路２９を閉鎖してしまうと、逆止弁９０が給気通路２９を閉鎖した後に、背圧室８０内の圧力が下がらなくなってしまう。そこで、第２制御弁ＣＶ２の開閉差圧Ｐｃｓを逆止弁９０の付勢力Ｐｄｃ１より高く設定した。よって、クランク圧Ｐｃを速やかに低下させることができる。

（第２の実施形態）
以下、本発明の可変容量型圧縮機における容量制御機構を、車両用空調装置に用いられて冷媒ガスの圧縮を行う可変容量型斜板式圧縮機（以下、単に圧縮機とする）の容量制御機構に具体化した第２の実施形態について説明する。

図５に示すように、第２制御弁ＣＶ２のスプール７５において、可動側段差部７８の外周寄りの端面には、洩れ溝７８ａが形成されている。この洩れ溝７８ａは、スプール７５が弁孔２７ａの開度を最小とするために可動側段差部７８が固定側段差部８３に着座した際に、クリアランス８７を介して弁室７１と背圧室８０を連通させる。したがって、洩れ溝７８ａとクリアランス８７は洩れ通路を構成する。

さて、第１制御弁ＣＶ１が弁開度を最小より大きくした状態であり、かつ第２制御弁ＣＶ２が弁孔２７ａの開度を最小とした状態から、吐出容量を最大容量とすべく第１制御弁ＣＶ１の弁開度を最小にしたとき、異物などの原因により第１制御弁ＣＶ１から冷媒が洩れ出てしまうと、背圧室８０に過度の冷媒が供給されてしまう虞がある。このとき、第２制御弁ＣＶ２においては、可動側段差部７８が固定側段差部８３に着座しているため、背圧室８０に、第１制御弁ＣＶ１から洩れた冷媒ガスが供給されると、弁孔２７ａの開度を増大させる方向へスプール７５を移動させることができなくなる。

しかし、第２の実施形態においては、可動側段差部７８に洩れ溝７８ａが形成され、クリアランス８７を介して背圧室８０と弁室７１とを連通させることができる。その結果、背圧室８０に供給された過度の冷媒を、洩れ溝７８ａから弁室７１へ排出させ、さらに、連通孔２７ｂから吸入室２１へ排出させることができる。

よって、第１制御弁ＣＶ１が弁開度を最小にしつつも、第１制御弁ＣＶ１から洩れ出た冷媒が背圧室８０に過度に供給されても、第２制御弁ＣＶ２において弁孔２７ａの開度を増大させる方向へスプール７５を確実に移動させることができ、中間容量運転から最大容量運転へ速やかに変更することができる。

（第３の実施形態）
以下、本発明の可変容量型圧縮機における容量制御機構を、車両用空調装置に用いられて冷媒ガスの圧縮を行う可変容量型斜板式圧縮機（以下、単に圧縮機とする）の容量制御機構に具体化した第３の実施形態について説明する。

図６に示すように、第２制御弁ＣＶ２において、スプール７５に背圧室８０と弁室７１とを連通させる洩れ通路７５ｃを形成する。洩れ通路７５ｃは、一端が背面８１から背圧室８０に向けて開口するとともに、他端が小径部７５ａから弁室７１に向けて開口している。そして、洩れ通路７５ｃにより、背圧室８０の冷媒ガスを弁室７１に供給可能になっている。

なお、第３の実施形態において、第２制御弁ＣＶ２における付勢ばね８５、及び逆止弁９０における閉止ばね９３は削除されている。そして、第２制御弁ＣＶ２のスプール７５は、中径孔部７２の内周面によって移動がガイドされるとともに、逆止弁９０の弁体９２は収容孔１ｂの内周面によって移動がガイドされるようになっている。

このように構成した場合、第１制御弁ＣＶ１の開度が最小の状態にあり、第２制御弁ＣＶ２が弁孔２７ａの開度を最小とした状態では、洩れ通路７５ｃによって背圧室８０の圧力は、弁室７１の圧力（吸入圧力Ｐｓ）と等しくなる。また、第２制御弁ＣＶ２のスプール７５を移動させる力は、背圧室８０の圧力、弁室７１の圧力、背面８１の面積（受圧面積）、及び第１弁部７９の面積（受圧面積）によって設定される。このため、洩れ通路７５ｃが形成されていることにより、第１制御弁ＣＶ１の開度が最小の状態にあるとき、第２制御弁ＣＶ２は弁孔２７ａの開度を増大させる方向へ移動する。

この状態で、第１制御弁ＣＶ１の弁開度を最小より大きくすると背圧室８０に作用する圧力と、クランク室５から弁室７１に作用する圧力との圧力差が生じる。また、第２制御弁ＣＶ２の第１弁部７９に作用するクランク圧Ｐｃは、逆止弁９０が設けられた給気通路２９及び抽気通路２７の通路断面積及び逆止弁９０による圧損の影響を受ける。また、第２制御弁ＣＶ２の背面８１に作用する圧力は、給気通路２９及び導圧通路８２の通路断面積による圧損の影響を受ける。そして、逆止弁９０が設けられた給気通路２９及び抽気通路２７の通路断面積及び逆止弁９０による圧損が、給気通路２９及び導圧通路８２の通路断面積による圧損より大きくなっている。

背面８１の受圧面積が弁孔２７ａの通路断面積より大きく設定されていれば、第１制御弁ＣＶ１が弁開度を最小より大きくした場合、給気通路２９からの加圧により、第２制御弁ＣＶ２を、弁孔２７ａの開度を最小とする方向へ移動させることができる。

したがって、スプール７５に洩れ通路７５ｃを形成し、抽気通路２７、給気通路２９、及び導圧通路８２の通路断面積を調節するとともに、スプール７５の大きさを調節することにより、第２制御弁ＣＶ２に付勢ばね８５を、逆止弁９０に閉止ばね９３を設けることなく、第２制御弁ＣＶ２の作動タイミングを所望とすることができる。

（第４の実施形態）
以下、本発明の可変容量型圧縮機における容量制御機構を、車両用空調装置に用いられて冷媒ガスの圧縮を行う可変容量型斜板式圧縮機（以下、単に圧縮機とする）の容量制御機構に具体化した第４の実施形態について説明する。本実施形態においては、逆止弁９０の付勢力Ｐｄｃ１及びＰｄｃ２を両方とも第２制御弁ＣＶ２の開閉差圧Ｐｃｓより小さく設定している。なお、可変圧力Ｐｋは、
Ｐｋ＝（Ｐｃ−Ｐｓ）＝ｋ（Ｐｄ−Ｐｓ）…条件式３
と表される。ここでｋは圧縮機Ｃ自身の設定によって決まる係数である。本実施形態においては、逆止弁９０の付勢力Ｐｄｃ１及びＰｄｃ２を０．００４Ｍｐａ、第２制御弁ＣＶ２の開閉差圧Ｐｃｓを０．００５Ｍｐａ、可変圧力Ｐｋを０．００７Ｍｐａとしている。このように構成してもＰｃｓ＜Ｐｋ（条件式２）を満足する限り、圧縮機Ｃの起動時に斜板１２の傾角がバランスの取れた状態にある状態で吐出容量を減少させようとする時、第１制御弁ＣＶ１に流れる冷媒の流量を確保し速やかにクランク室５内の圧力を上げることができる。このように構成することで、逆止弁９０の弁開閉特性の設定が容易となり、設計の自由度が向上する。

なお、本実施形態は以下のように変更してもよい。
○ 図７に示すように、スプール７５の小径部７５ａと大径部７５ｂに相当する部分を別々に構成し、それらを圧入によって組み立ててもよい。なお、この場合において、小径部７５ａに相当する部分の弁孔２７ａ側端面には、弁孔２７ａの半分を閉塞する切り欠き部が形成されている。このようにして弁孔２７ａの開口断面積を変化させることにより、抽気通路２７の通路断面積を変更する態様も可能である。さらにいえば、圧縮機Ｃの組み立て時に、収容孔７０の固定側段差部８３と弁形成体３とを用いてスプール７５の小径部７５ａと大径部７５ｂに相当する部分の圧入を行えば、スプール７５の寸法調整が容易となる。

○ 逆止弁９０はリヤハウジング４に設けられていてもよい。
○ エンジンＥと駆動軸６とをクラッチ機構を介して作動連結し、クラッチ機構を介してエンジンＥから駆動力を得る可変容量型圧縮機における容量制御機構に本発明を適用してもよい。

第１の実施形態の可変容量型圧縮機を示す縦断面図。 第１制御弁を示す縦断面図。 第２制御弁の開度が最小であり、逆止弁が開放された状態を示す拡大断面図。 第２制御弁の開度が最大であり、逆止弁が閉鎖された状態を示す拡大断面図。 第２の実施形態の第２制御弁を示す拡大断面図。 第３の実施形態の第２制御弁及び逆止弁を示す拡大断面図。 別例の第２制御弁を示す拡大断面図。

符号の説明

Ｃ…可変容量型圧縮機、ＣＶ１…第１制御弁、ＣＶ２…第２制御弁、７０…収容孔、５…クランク室、１２…斜板、２１…吸入圧力領域としての吸入室、２２…吐出圧力領域としての吐出室、２７…抽気通路、２７ａ…弁孔、２９…給気通路、７１…弁室、７５…スプール、７５ｃ…洩れ通路、７８…弁体部としての可動側段差部、７８ａ…洩れ通路を形成する洩れ溝、８０…背圧室、８１…背面、８５…付勢ばね、８７…洩れ通路を形成するクリアランス、９０…逆止弁、９３…閉止ばね。

Claims (4)

1. 給気通路を介して吐出圧力領域の冷媒がクランク室に供給されるとともに、抽気通路を介して前記クランク室の冷媒が吸入圧力領域に排出されて前記クランク室内の調圧が行われ、前記クランク室内の調圧によって該クランク室内の斜板の傾角が変更されることにより吐出容量が制御される可変容量型圧縮機における容量制御機構であって、
   前記給気通路の通路断面積を調節する第１制御弁と、
   前記給気通路における第１制御弁よりも下流側の領域と連通された背圧室、前記抽気通路の一部を構成し前記吸入圧力領域に連通された弁室、前記抽気通路の一部を構成し前記弁室に開口する弁孔、及び前記弁室に配置された弁部と前記背圧室に配置された背面とを有し該背面に作用する前記背圧室の圧力が高くなると前記弁部によって前記弁孔の開度を小さくするスプール、を備える第２制御弁と、
   前記第１制御弁と前記クランク室との間の前記給気通路に設けられるとともに、前記給気通路を閉鎖して前記クランク室から前記第１制御弁に向けた冷媒の流れを阻止する逆止弁と、からなり、
   前記スプールには、前記弁部が前記弁孔の開度を最小としたときに前記背圧室と前記弁室との連通を抑制する弁体部が設けられるとともに、前記スプールには、前記弁体部によって前記背圧室と前記弁室との連通が抑制された状態で前記第１制御弁から前記背圧室への過度の冷媒漏れが発生したときに該冷媒を前記背圧室から前記弁室に逃がすための洩れ通路が形成されていることを特徴とする可変容量型圧縮機における容量制御機構。
2. 前記スプールは付勢ばねによって前記弁孔の開度が増大する方向に付勢されるとともに、前記逆止弁は閉止ばねによって前記給気通路を閉鎖する方向に付勢されている請求項１に記載の可変容量型圧縮機における容量制御機構。
3. 前記第１制御弁が弁開度を最小から大きくする際に、前記第２制御弁が前記弁孔の開度を減少させた後に前記逆止弁が前記給気通路を開放する一方で、前記第１制御弁が弁開度を最大又は最小より大きい値から最小とする際に、前記第２制御弁が前記弁孔の開度を最小から増大させた後に前記逆止弁が前記給気通路を閉鎖するように前記第２制御弁及び逆止弁の弁開閉特性が設定されている請求項１又は請求項２に記載の可変容量型圧縮機における容量制御機構。
4. 前記第２制御弁の開閉差圧を、前記逆止弁の付勢力より大きく設定するとともに、前記可変容量型圧縮機の起動時に前記第１制御弁の弁開度が最大である場合に、前記斜板の傾角が変更される時の前記クランク室内の圧力より、前記第２制御弁の開閉差圧を小さく設定した請求項１又は請求項２に記載の可変容量型圧縮機における容量制御機構。

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